JPH05117668A - 転炉発生ガスの高効率改質方法 - Google Patents
転炉発生ガスの高効率改質方法Info
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- JPH05117668A JPH05117668A JP28446591A JP28446591A JPH05117668A JP H05117668 A JPH05117668 A JP H05117668A JP 28446591 A JP28446591 A JP 28446591A JP 28446591 A JP28446591 A JP 28446591A JP H05117668 A JPH05117668 A JP H05117668A
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- Japan
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- coal
- ldg
- generated gas
- flue
- gas
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は転炉発生ガス（ＬＤＧ）中のＣＯ2を
ＣＯに改質し、ＬＤＧのカロリーアップを図ると共に、
不純物を含有しないクリーンなＬＤＧを製造する方法を
提供する。 【構成】非燃焼方式の発生ガス回収設備を有する転炉の
吹錬中に、発生ガス温度が６００℃以上の煙道部内に石
炭を供給し、上昇するＬＤＧに対して石炭を落下させな
がら接触させる。さらに石炭の粒度をＬＤＧの吸引速
度、煙道寸法に応じて適正にコントロールし改質反応の
効率を高め、ＬＤＧのクリーン化を図る。 【効果】本発明により高カロリーでクリーンなＬＤＧが
得られ、燃料用ガスとして多岐にわたり活用できる。ま
た転炉では高ＣＯ2発生ガス操業が可能となり、冷鉄源
を多量に溶解することができる。
ＣＯに改質し、ＬＤＧのカロリーアップを図ると共に、
不純物を含有しないクリーンなＬＤＧを製造する方法を
提供する。 【構成】非燃焼方式の発生ガス回収設備を有する転炉の
吹錬中に、発生ガス温度が６００℃以上の煙道部内に石
炭を供給し、上昇するＬＤＧに対して石炭を落下させな
がら接触させる。さらに石炭の粒度をＬＤＧの吸引速
度、煙道寸法に応じて適正にコントロールし改質反応の
効率を高め、ＬＤＧのクリーン化を図る。 【効果】本発明により高カロリーでクリーンなＬＤＧが
得られ、燃料用ガスとして多岐にわたり活用できる。ま
た転炉では高ＣＯ2発生ガス操業が可能となり、冷鉄源
を多量に溶解することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は転炉吹錬にて発生するガ
ス(以下ＬＤＧと称す)中に含有されるＣＯ2をＣＯに変
換する方法に関するものである。これにより、ＬＤＧを
燃料ガスとして有効に利用するものである。
ス(以下ＬＤＧと称す)中に含有されるＣＯ2をＣＯに変
換する方法に関するものである。これにより、ＬＤＧを
燃料ガスとして有効に利用するものである。
【０００２】従来、高炉−転炉法からなる製鉄プロセス
において、転炉の機能は溶銑中のＣの酸化除去であり、
このためＬＤＧはＣＯ：７０〜９０％、ＣＯ2：１０〜
３０％、その他若干のＮ2を含む組成である。このうち
ＣＯはＣＯ2へ酸化させることにより酸化反応熱を放出
するため、ＬＤＧはエネルギー源として利用されてき
た。即ち、ＬＤＧを燃焼させ転炉炉上煙道部をボイラー
とすることにより発生熱を蒸気として回収する方式（燃
焼方式による利用）や、ＬＤＧをそのまま生ガスとして
回収し燃料として利用する方式（非燃焼方式による利
用）が工業化されてきた。特に非燃焼方式は、燃料とし
て種々活用できることから、ＬＤＧ回収方式の主流を占
めるに至った。
において、転炉の機能は溶銑中のＣの酸化除去であり、
このためＬＤＧはＣＯ：７０〜９０％、ＣＯ2：１０〜
３０％、その他若干のＮ2を含む組成である。このうち
ＣＯはＣＯ2へ酸化させることにより酸化反応熱を放出
するため、ＬＤＧはエネルギー源として利用されてき
た。即ち、ＬＤＧを燃焼させ転炉炉上煙道部をボイラー
とすることにより発生熱を蒸気として回収する方式（燃
焼方式による利用）や、ＬＤＧをそのまま生ガスとして
回収し燃料として利用する方式（非燃焼方式による利
用）が工業化されてきた。特に非燃焼方式は、燃料とし
て種々活用できることから、ＬＤＧ回収方式の主流を占
めるに至った。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、最近の転炉にお
ける技術動向は、特開昭６３−２４１１０７号にみられ
るように、原料自由度の拡大を狙った冷鉄源、即ちスク
ラップの多量溶解技術の開発である。このようなプロセ
スにおいては転炉内でＣＯをＣＯ2まで燃焼させ、その
発生熱を利用してスクラップを溶解することにより、ス
クラップ溶解用の熱源（例えば石炭）の節減を図ってい
る。そのためにＬＤＧ中のＣＯ含有率の低下、逆にＣＯ
2含有率の増大を招き、ＬＤＧカロリーが大幅に低下す
るという欠点が生じてきていた。
ける技術動向は、特開昭６３−２４１１０７号にみられ
るように、原料自由度の拡大を狙った冷鉄源、即ちスク
ラップの多量溶解技術の開発である。このようなプロセ
スにおいては転炉内でＣＯをＣＯ2まで燃焼させ、その
発生熱を利用してスクラップを溶解することにより、ス
クラップ溶解用の熱源（例えば石炭）の節減を図ってい
る。そのためにＬＤＧ中のＣＯ含有率の低下、逆にＣＯ
2含有率の増大を招き、ＬＤＧカロリーが大幅に低下す
るという欠点が生じてきていた。
【０００４】本発明者らはこのような欠点を解消するた
め、特願平３−１１６４９号を提案した。この方法は、
発生ガスを非燃焼方式で回収する設備を有する転炉にお
いて、吹錬中、発生ガス温度が８００℃以上の煙道部内
に、石炭を供給し、該煙道部内で石炭を発生ガスととも
に上昇させながら接触させる（石炭移動層を形成させ
る）ことにより、発生ガス中のＣＯ2をＣＯに改質する
ものである。
め、特願平３−１１６４９号を提案した。この方法は、
発生ガスを非燃焼方式で回収する設備を有する転炉にお
いて、吹錬中、発生ガス温度が８００℃以上の煙道部内
に、石炭を供給し、該煙道部内で石炭を発生ガスととも
に上昇させながら接触させる（石炭移動層を形成させ
る）ことにより、発生ガス中のＣＯ2をＣＯに改質する
ものである。
【０００５】しかしながら、この方法では石炭中に含ま
れていた灰分が改質後のＬＤＧ中に混入し、灰分が非常
に微細なため、分離装置を介しても容易に除去できない
ことが明らかとなった。このため改質後のＬＤＧを燃料
として利用することが困難となった。本発明は特願平３
−１１６４９号の問題点を有利に解決するものであり、
灰分混入のないクリーンな高カロリーＬＤＧの製造方法
を提示するものである。
れていた灰分が改質後のＬＤＧ中に混入し、灰分が非常
に微細なため、分離装置を介しても容易に除去できない
ことが明らかとなった。このため改質後のＬＤＧを燃料
として利用することが困難となった。本発明は特願平３
−１１６４９号の問題点を有利に解決するものであり、
灰分混入のないクリーンな高カロリーＬＤＧの製造方法
を提示するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。発生ガスを非燃焼方式で回収す
る設備を有する転炉において、吹錬中、発生ガス温度が
６００℃以上の煙道部内に、石炭を供給し、該煙道部内
で石炭を落下させ、上昇する発生ガスと接触させること
により、発生ガス中のＣＯ2をＣＯに改質することによ
り、灰分混入のないクリーンな高カロリーＬＤＧの製造
方法を提示するものである。さらに発生ガスの吸引速度
に応じて、供給する石炭の粒度を適正にコントロール
し、石炭と発生ガスを接触せしめることにより効率的な
改質が可能となる。
ろは以下の通りである。発生ガスを非燃焼方式で回収す
る設備を有する転炉において、吹錬中、発生ガス温度が
６００℃以上の煙道部内に、石炭を供給し、該煙道部内
で石炭を落下させ、上昇する発生ガスと接触させること
により、発生ガス中のＣＯ2をＣＯに改質することによ
り、灰分混入のないクリーンな高カロリーＬＤＧの製造
方法を提示するものである。さらに発生ガスの吸引速度
に応じて、供給する石炭の粒度を適正にコントロール
し、石炭と発生ガスを接触せしめることにより効率的な
改質が可能となる。
【０００７】
【作用】本発明におけるガス改質の基本反応を（１）式
に示す。（１）式の反応を効率的に促進させるため、石
炭を上昇する高温のＬＤＧ中で落下させながら直接接触
させる。 ＣＯ2（gas）＋Ｃ（coal）→２ＣＯ（gas）…………(１) この方法の利点のひとつは、ＬＤＧの顕熱を反応に有効
に活用できることにある。本発明者らの実験結果による
と、ＬＤＧ温度が８００℃以上で（１）式の反応は進行
する。本発明法の如き、石炭粒子を上昇するＬＤＧ中で
落下させながら接触させる方式では、接触時間を長くと
るため、また石炭を事前に予熱できるため、ＬＤＧ温度
が６００℃以上の位置の煙道内に石炭を添加すればよ
い。なお、ＬＤＧは上昇する（煙道内を移動する）につ
れ温度が低下する。
に示す。（１）式の反応を効率的に促進させるため、石
炭を上昇する高温のＬＤＧ中で落下させながら直接接触
させる。 ＣＯ2（gas）＋Ｃ（coal）→２ＣＯ（gas）…………(１) この方法の利点のひとつは、ＬＤＧの顕熱を反応に有効
に活用できることにある。本発明者らの実験結果による
と、ＬＤＧ温度が８００℃以上で（１）式の反応は進行
する。本発明法の如き、石炭粒子を上昇するＬＤＧ中で
落下させながら接触させる方式では、接触時間を長くと
るため、また石炭を事前に予熱できるため、ＬＤＧ温度
が６００℃以上の位置の煙道内に石炭を添加すればよ
い。なお、ＬＤＧは上昇する（煙道内を移動する）につ
れ温度が低下する。
【０００８】もうひとつの利点は、ＬＤＧと石炭の接触
方式にある。即ち、本発明は石炭粒子を上昇するＬＤＧ
中で落下させながら接触させる方式であるため、石炭中
に含まれていた灰分及び未反応石炭が改質後のＬＤＧ中
に混入することなく、転炉内へ落下するため、よりクリ
ーンな高カロリーＬＤＧが得られる。
方式にある。即ち、本発明は石炭粒子を上昇するＬＤＧ
中で落下させながら接触させる方式であるため、石炭中
に含まれていた灰分及び未反応石炭が改質後のＬＤＧ中
に混入することなく、転炉内へ落下するため、よりクリ
ーンな高カロリーＬＤＧが得られる。
【０００９】しかしながら、石炭粒子とＬＤＧの接触時
間を一定時間以上確保する必要があり、この点に関する
詳細な検討をおこなった。その結果、（２）式で求めら
れる石炭粒子とＬＤＧの接触時間Ｔを３秒以上確保すれ
ば、（１）式の反応を促進できることがわかった。
間を一定時間以上確保する必要があり、この点に関する
詳細な検討をおこなった。その結果、（２）式で求めら
れる石炭粒子とＬＤＧの接触時間Ｔを３秒以上確保すれ
ば、（１）式の反応を促進できることがわかった。
【００１０】 Ｔ＝Ｌ／（Ｖc−Ｖg）……………………………………（２） Ｔ；石炭粒子とＬＤＧの接触時間（sec） Ｖc；石炭粒子の終末速度（ｍ／sec） Ｖg；ＬＤＧの吸引（上昇）速度（ｍ／sec） Ｌ；ＬＤＧ温度が８００℃の煙道位置〜煙道入口間の距
離（ｍ） （２）式におけるＶcは（３）式により求める。 Ｖc＝｛［４(ρc−ρg)・ｇ・ｄ］／３Ｃs・ρg｝1/2……（３） ρc；石炭粒子密度（ｇ／ｃｍ3） ρg；ＬＤＧ密度（ｇ／ｃｍ3） ｇ；重力加速度＝９８０（ｇ／ｃｍ2） ｄ；石炭粒子直径（ｃｍ） Ｃs；ＬＤＧ流体のレイノルズ数により決る定数 Ｒｅ＜１のとき Ｃs＝２４／Ｒｅ １＜Ｒｅ＜５００のとき Ｃs＝１０／Ｒｅ1/2 ５００＜Ｒｅ＜２×１０5 Ｃs＝０.４４ （２）式によればＶg及びＬは転炉の形状、操業条件で
決定されるものであるから、Ｔ＞３sec を確保するため
にはＶcをコントロールすればよく、結果的には（３）
式から石炭の粒径を求めればよいことになる。即ち、転
炉の形状、操業条件で決まる発生ガスの吸引速度に応じ
て、供給する石炭の粒度を適正にコントロールすればよ
い。
離（ｍ） （２）式におけるＶcは（３）式により求める。 Ｖc＝｛［４(ρc−ρg)・ｇ・ｄ］／３Ｃs・ρg｝1/2……（３） ρc；石炭粒子密度（ｇ／ｃｍ3） ρg；ＬＤＧ密度（ｇ／ｃｍ3） ｇ；重力加速度＝９８０（ｇ／ｃｍ2） ｄ；石炭粒子直径（ｃｍ） Ｃs；ＬＤＧ流体のレイノルズ数により決る定数 Ｒｅ＜１のとき Ｃs＝２４／Ｒｅ １＜Ｒｅ＜５００のとき Ｃs＝１０／Ｒｅ1/2 ５００＜Ｒｅ＜２×１０5 Ｃs＝０.４４ （２）式によればＶg及びＬは転炉の形状、操業条件で
決定されるものであるから、Ｔ＞３sec を確保するため
にはＶcをコントロールすればよく、結果的には（３）
式から石炭の粒径を求めればよいことになる。即ち、転
炉の形状、操業条件で決まる発生ガスの吸引速度に応じ
て、供給する石炭の粒度を適正にコントロールすればよ
い。
【００１１】本発明においてＬＤＧ回収方式を非燃焼方
式の転炉に限定する理由は、設備の安全性確保のためで
ある。即ち、非燃焼方式の転炉ではＬＤＧ中に酸素ガス
を含有しないため、石炭粒子を供給しても煙道内での爆
発の危険性が皆無なことによる。
式の転炉に限定する理由は、設備の安全性確保のためで
ある。即ち、非燃焼方式の転炉ではＬＤＧ中に酸素ガス
を含有しないため、石炭粒子を供給しても煙道内での爆
発の危険性が皆無なことによる。
【００１２】また、石炭の供給方法は限定するものでは
ないが、石炭粒子吹込みのための金属ノズルを煙道部に
接続し、Ｎ2ガス等の不活性ガスと共に石炭粒子を煙道
内に直接吹込む方法等を採用できる。この際、煙道内で
の爆発を回避するため、石炭粒子吹込み装置からの空気
の混入防止対策を施す必要がある。
ないが、石炭粒子吹込みのための金属ノズルを煙道部に
接続し、Ｎ2ガス等の不活性ガスと共に石炭粒子を煙道
内に直接吹込む方法等を採用できる。この際、煙道内で
の爆発を回避するため、石炭粒子吹込み装置からの空気
の混入防止対策を施す必要がある。
【００１３】以上により本発明の概念図を示すと図１の
如くとなる。転炉ａに直結した煙道部ｂに石炭粒子吹込
みノズル１を接続しブロータンク２を介して不活性ガス
と共に石炭粒子を煙道内へ供給する。煙道部ｂの位置の
ＬＤＧ温度は６００℃以上でなければならない。かくし
て煙道内を石炭粒子が落下しながらＬＤＧと接触する状
況３が形成される。石炭粒子の落下に伴い改質反応が進
行し、高カロリーのＬＤＧが製造される。改質反応によ
り生成する石炭中の灰分（Ａｌ2Ｏ3，ＳｉＯ2等）は転
炉内に落下し、スラグ成分となる。このように改質され
た高カロリーＬＤＧは既設のホルダーに回収され、多岐
にわたり燃料として活用できる。４はＬＤＧ中の粗粒ダ
スト分離装置、５はベンチュリースクラバー、６は吸引
ファン、７は石炭の流れ、８はＬＤＧの流れの方向を示
す。次に本発明の実施例及び比較例を述べ、本発明の効
果について記載する。
如くとなる。転炉ａに直結した煙道部ｂに石炭粒子吹込
みノズル１を接続しブロータンク２を介して不活性ガス
と共に石炭粒子を煙道内へ供給する。煙道部ｂの位置の
ＬＤＧ温度は６００℃以上でなければならない。かくし
て煙道内を石炭粒子が落下しながらＬＤＧと接触する状
況３が形成される。石炭粒子の落下に伴い改質反応が進
行し、高カロリーのＬＤＧが製造される。改質反応によ
り生成する石炭中の灰分（Ａｌ2Ｏ3，ＳｉＯ2等）は転
炉内に落下し、スラグ成分となる。このように改質され
た高カロリーＬＤＧは既設のホルダーに回収され、多岐
にわたり燃料として活用できる。４はＬＤＧ中の粗粒ダ
スト分離装置、５はベンチュリースクラバー、６は吸引
ファン、７は石炭の流れ、８はＬＤＧの流れの方向を示
す。次に本発明の実施例及び比較例を述べ、本発明の効
果について記載する。
【００１４】
【実施例】煙道部のＬＤＧ流速Ｖgが６.９ｍ／secの転
炉への本発明の適用を試みた。ＬＤＧ温度が８００℃の
煙道内位置〜煙道入口間の距離は１０ｍである。またＬ
ＤＧ温度が６００℃となる煙道部内位置〜煙道入口間の
距離は１１.５ｍであるのでこの位置から石炭を吹込ん
だ。まず前述の（１）式から石炭粒子とＬＤＧの接触時
間Ｔを３sec以上確保するには、石炭粒子の終末速度Ｖc
を１０.３ｍ／sec以下とする必要がある。さらに石炭粒
子が落下するためにはＶcを６.９ｍ／sec以上としなけ
ればならない。
炉への本発明の適用を試みた。ＬＤＧ温度が８００℃の
煙道内位置〜煙道入口間の距離は１０ｍである。またＬ
ＤＧ温度が６００℃となる煙道部内位置〜煙道入口間の
距離は１１.５ｍであるのでこの位置から石炭を吹込ん
だ。まず前述の（１）式から石炭粒子とＬＤＧの接触時
間Ｔを３sec以上確保するには、石炭粒子の終末速度Ｖc
を１０.３ｍ／sec以下とする必要がある。さらに石炭粒
子が落下するためにはＶcを６.９ｍ／sec以上としなけ
ればならない。
【００１５】これを満足する石炭粒子直径ｄを求めると
０.９〜１.４ｍｍとなった。そこでｄが１.０〜１.３ｍ
ｍの石炭（Ｃ分＝７０.５％）を供給した。供給方式は
Ｎ2ガスをキャリアとし、合計３００ｋｇの石炭を１０
分間で供給した。この操作により、ＬＤＧ中の成分変化
から、供給された石炭の９２％が改質されＣＯとなっ
た。また改質後のＬＤＧ中への石炭起因の灰分の混入は
皆無であった。このように本発明ではクリーンな高カロ
リーＬＤＧを製造することが可能である。
０.９〜１.４ｍｍとなった。そこでｄが１.０〜１.３ｍ
ｍの石炭（Ｃ分＝７０.５％）を供給した。供給方式は
Ｎ2ガスをキャリアとし、合計３００ｋｇの石炭を１０
分間で供給した。この操作により、ＬＤＧ中の成分変化
から、供給された石炭の９２％が改質されＣＯとなっ
た。また改質後のＬＤＧ中への石炭起因の灰分の混入は
皆無であった。このように本発明ではクリーンな高カロ
リーＬＤＧを製造することが可能である。
【００１６】実施例と同様の操作をおこなった。但し、
石炭粒子の直径を０.３〜０.８ｍｍとした。その結果、
石炭の大部分はＬＤＧの流れに乗ってしまい。供給石炭
の僅か１０％がＣＯに改質されたに留まり、ＬＤＧ中へ
未反応石炭、灰分の混入がおこり好ましくない結果とな
った。また石炭粒子の直径を１.５〜２.０ｍｍとした操
作をおこなったが、この場合は石炭とＬＤＧの接触時間
が短く、石炭のＣＯへの改質率は３０％と低レベルであ
った。
石炭粒子の直径を０.３〜０.８ｍｍとした。その結果、
石炭の大部分はＬＤＧの流れに乗ってしまい。供給石炭
の僅か１０％がＣＯに改質されたに留まり、ＬＤＧ中へ
未反応石炭、灰分の混入がおこり好ましくない結果とな
った。また石炭粒子の直径を１.５〜２.０ｍｍとした操
作をおこなったが、この場合は石炭とＬＤＧの接触時間
が短く、石炭のＣＯへの改質率は３０％と低レベルであ
った。
【００１７】さらに石炭の供給を煙道入口間からの距離
９.５ｍ位置に変更した操作をおこなったが、この場合
も石炭の予熱が不十分なため、石炭のＣＯへの改質率は
５０％と低レベルに留った。
９.５ｍ位置に変更した操作をおこなったが、この場合
も石炭の予熱が不十分なため、石炭のＣＯへの改質率は
５０％と低レベルに留った。
【００１８】
【発明の効果】本発明により高カロリーでクリーンなＬ
ＤＧが得られ、燃料用ガスとして多岐にわたり活用でき
る。また転炉では高ＣＯ2発生ガス操業が可能となり、
冷鉄源を多量に溶解する事が可能となる。
ＤＧが得られ、燃料用ガスとして多岐にわたり活用でき
る。また転炉では高ＣＯ2発生ガス操業が可能となり、
冷鉄源を多量に溶解する事が可能となる。
【図面の簡単な説明】 図１は本発明の実施態様を示す概念図である。
１：石炭吹込みノズル、 ２：ブロータンク、 ３：石
炭とＬＤＧの接触領域、４：ＬＤＧ中粗粒ダストの分離
装置、 ５：ベンチュリースクラバー、 ６：吸引ファ
ン、 ７：石炭の流れ、 ８：ＬＤＧの流れ。
炭とＬＤＧの接触領域、４：ＬＤＧ中粗粒ダストの分離
装置、 ５：ベンチュリースクラバー、 ６：吸引ファ
ン、 ７：石炭の流れ、 ８：ＬＤＧの流れ。
Claims (2)
- 【請求項１】発生ガスを非燃焼方式で回収する設備を有
する転炉において、吹錬中、発生ガス温度が６００℃以
上の煙道部内に、石炭を供給し、該煙道部内で石炭を落
下させ、上昇する発生ガスと対向接触させることによ
り、発生ガス中のＣＯ2をＣＯに改質することを特徴と
する転炉発生ガスの高効率改質方法。 - 【請求項２】発生ガスの吸引速度に応じて、供給する石
炭の粒子直径ｄを(１)〜(３)式に従い適正に選定する請
求項１記載の転炉発生ガスの高効率改質方法。 Ｔ＞３ ………………………………………………… (１) Ｔ＝Ｌ／(Ｖc−Ｖg) ………………………………… (２) Ｖc＝{［４(ρc−ρg)・ｇ・ｄ)／３Ｃs・ρg}1/2…(３) Ｔ；石炭粒子とＬＤＧの接触時間(sec) Ｖc；石炭粒子の終末速度（ｍ／sec） Ｖg；ＬＤＧの吸引（上昇）速度（ｍ／sec) Ｌ；ＬＤＧ温度が８００℃の煙道内位置〜煙道入口間の
距離（ｍ) ρc；石炭粒子密度（ｇ／ｃｍ3) ρg；ＬＤＧ密度（ｇ／ｃｍ3) ｇ；重力加速度＝９８０(ｇ／ｃｍ2） ｄ；石炭粒子直径（ｃｍ） Ｃs；ＬＤＧ流体のレイノルズ数により決まる定数 Ｒｅ＜１のとき Ｃs＝２４／Ｒｅ １＜Ｒｅ＜５００のとき Ｃs＝１０／Ｒｅ1/2 ５００＜Ｒｅ＜２×１０5 Ｃs＝０.４４
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28446591A JPH05117668A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 転炉発生ガスの高効率改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28446591A JPH05117668A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 転炉発生ガスの高効率改質方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05117668A true JPH05117668A (ja) | 1993-05-14 |
Family
ID=17678883
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28446591A Withdrawn JPH05117668A (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 転炉発生ガスの高効率改質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05117668A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011102658A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | Jfe Steel Corp | 冶金炉発生排ガスからの顕熱回収方法および冶金炉発生排ガスの冷却方法 |
| JP2011202271A (ja) * | 2010-03-02 | 2011-10-13 | Jfe Steel Corp | 酸化炭素含有ガスの利用方法 |
| US8765087B2 (en) | 2008-05-16 | 2014-07-01 | Jfe Steel Corporation | Method for reforming exhaust gas generated from metallurgical furnace, method for cooling exhaust gas and apparatus therefor |
-
1991
- 1991-10-30 JP JP28446591A patent/JPH05117668A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8765087B2 (en) | 2008-05-16 | 2014-07-01 | Jfe Steel Corporation | Method for reforming exhaust gas generated from metallurgical furnace, method for cooling exhaust gas and apparatus therefor |
| JP2011102658A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | Jfe Steel Corp | 冶金炉発生排ガスからの顕熱回収方法および冶金炉発生排ガスの冷却方法 |
| JP2011202271A (ja) * | 2010-03-02 | 2011-10-13 | Jfe Steel Corp | 酸化炭素含有ガスの利用方法 |
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