JPH05111174A - 電源装置 - Google Patents
電源装置Info
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- JPH05111174A JPH05111174A JP3264690A JP26469091A JPH05111174A JP H05111174 A JPH05111174 A JP H05111174A JP 3264690 A JP3264690 A JP 3264690A JP 26469091 A JP26469091 A JP 26469091A JP H05111174 A JPH05111174 A JP H05111174A
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- power
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 日陰時、負荷に電力を供給する放電系におい
て、蓄電池に単一故障が発生し、１系統の放電が不可と
なった場合でも、負荷に対し正常時と同じだけの電力を
供給することを目的とする。 【構成】 従来の充放電制御装置に、充電電流の値が切
換えできる機能を付加した充電電流切換型充放電制御装
置１３と蓄電池８，９を直列に接続した充放電系をｎ系
統並列に電源バスとリターンとの間に接続したものであ
る。 【効果】 蓄電池の単一故障時でも正常時と同等の電力
の供給ができるため、常にフルミッション運用が達成で
きるという効果がある。
て、蓄電池に単一故障が発生し、１系統の放電が不可と
なった場合でも、負荷に対し正常時と同じだけの電力を
供給することを目的とする。 【構成】 従来の充放電制御装置に、充電電流の値が切
換えできる機能を付加した充電電流切換型充放電制御装
置１３と蓄電池８，９を直列に接続した充放電系をｎ系
統並列に電源バスとリターンとの間に接続したものであ
る。 【効果】 蓄電池の単一故障時でも正常時と同等の電力
の供給ができるため、常にフルミッション運用が達成で
きるという効果がある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば日照時に太陽
電池の発生電力をシャント装置及び充放電制御装置によ
ってバス電圧を安定化しながら負荷に供給し、日陰時は
蓄電池の放電によって負荷に電力が供給される人工衛星
等の電源装置に関するものである。
電池の発生電力をシャント装置及び充放電制御装置によ
ってバス電圧を安定化しながら負荷に供給し、日陰時は
蓄電池の放電によって負荷に電力が供給される人工衛星
等の電源装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の電源装置の例を図４に示す。図４
において、１は太陽電池、２は太陽電池１の出力にアノ
ード側が接続されたブロッキングダイオード、３はブロ
ッキングダイオード２のカソードが電源バスを構成し、
これとリターンとの間に接続された負荷、４はブロッキ
ングダイオード３のアノード側で太陽電池１と並列に接
続され、日照時の余剰電力を消費するシャント装置、５
は電源バスの電圧を検出し、誤差信号としてエラーアン
プ信号を出力する誤差増幅回路、６はエラーアンプ信号
により、日照時の余剰電力をシャント装置により消費す
るためのシャントドライブ信号を出力するシャント駆動
回路、７は電源バスとリターンとの間に接続されたコン
デンサバンク、８はｎ（ｎは２以上の整数）個ある蓄電
池のうちの第１の蓄電池、９はｎ個ある蓄電池のうちの
第ｎの蓄電池、１０は日照時に第１の蓄電池８を充電
し、日陰時に第１の蓄電池８の放電電力を負荷に供給す
るために直列に接続された第１の充放電制御装置、１１
は日照時に第ｎの蓄電池９を充電し、日陰時に第ｎの蓄
電池９の放電電力を負荷に供給するために直列に接続さ
れた第ｎの充放電制御装置である。
において、１は太陽電池、２は太陽電池１の出力にアノ
ード側が接続されたブロッキングダイオード、３はブロ
ッキングダイオード２のカソードが電源バスを構成し、
これとリターンとの間に接続された負荷、４はブロッキ
ングダイオード３のアノード側で太陽電池１と並列に接
続され、日照時の余剰電力を消費するシャント装置、５
は電源バスの電圧を検出し、誤差信号としてエラーアン
プ信号を出力する誤差増幅回路、６はエラーアンプ信号
により、日照時の余剰電力をシャント装置により消費す
るためのシャントドライブ信号を出力するシャント駆動
回路、７は電源バスとリターンとの間に接続されたコン
デンサバンク、８はｎ（ｎは２以上の整数）個ある蓄電
池のうちの第１の蓄電池、９はｎ個ある蓄電池のうちの
第ｎの蓄電池、１０は日照時に第１の蓄電池８を充電
し、日陰時に第１の蓄電池８の放電電力を負荷に供給す
るために直列に接続された第１の充放電制御装置、１１
は日照時に第ｎの蓄電池９を充電し、日陰時に第ｎの蓄
電池９の放電電力を負荷に供給するために直列に接続さ
れた第ｎの充放電制御装置である。
【０００３】次に、図４に示す従来の電源装置の動作に
ついて説明する。日照時、太陽電池１で発生した電力は
ブロッキングダイオード２を介して負荷３に供給され
る。負荷３での消費電力を上回る電力が太陽電池１で発
生した余剰電力は、コンデンサバンク７に蓄積されるた
め、電源バスの電圧を上昇させることになる。このと
き、電源バスの電圧をモニタしている誤差増幅回路５が
バス電圧の上昇を抑えるためのバス制御信号すなわちエ
ラーアンプ信号を出力する。まず、余剰電力を消費すべ
く第１の充放電制御装置から第ｎの充放電制御装置によ
り第１の蓄電池から第ｎの蓄電池までのｎ個の蓄電池の
充電が同時に行われ、電源バスの電圧の上昇を抑制する
よう動作する。さらに、ｎ個の蓄電池において最大レベ
ルの充電電力で余剰電力を消費しているにもかかわらず
まだ余剰電力がある場合、シャント駆動回路６からシャ
ントドライブ信号が出力され、シャント装置による余剰
電力の消費が開始されることで、バス電圧の上昇を抑え
る構成である。
ついて説明する。日照時、太陽電池１で発生した電力は
ブロッキングダイオード２を介して負荷３に供給され
る。負荷３での消費電力を上回る電力が太陽電池１で発
生した余剰電力は、コンデンサバンク７に蓄積されるた
め、電源バスの電圧を上昇させることになる。このと
き、電源バスの電圧をモニタしている誤差増幅回路５が
バス電圧の上昇を抑えるためのバス制御信号すなわちエ
ラーアンプ信号を出力する。まず、余剰電力を消費すべ
く第１の充放電制御装置から第ｎの充放電制御装置によ
り第１の蓄電池から第ｎの蓄電池までのｎ個の蓄電池の
充電が同時に行われ、電源バスの電圧の上昇を抑制する
よう動作する。さらに、ｎ個の蓄電池において最大レベ
ルの充電電力で余剰電力を消費しているにもかかわらず
まだ余剰電力がある場合、シャント駆動回路６からシャ
ントドライブ信号が出力され、シャント装置による余剰
電力の消費が開始されることで、バス電圧の上昇を抑え
る構成である。
【０００４】ここで、エラーアンプ信号と充電電流及び
シャント電力の関係を図５に示す。まず、充電電流につ
いてみると、エラーアンプ信号のある範囲（電圧が比較
的低い時）では比例特性で充電電流が決定され、ある一
定レベルを超えた段階では、常に一定の充電電流値（最
大値）となる特性を有している。したがって、蓄電池の
充電電力にはおのずと上限があることがわかる。一方、
シャント装置はエラーアンプ信号に比例した特性を持つ
シャントドライバ信号により、蓄電池への充電電力が一
定値すなわち最大に達すると同時にその動作が開始さ
れ、エラーアンプ信号に比例した消費電力特性となる。
このようにして、日照時のバス電圧は安定化制御され
る。また、日陰時は太陽電池１の発生電力がなくなるた
め、第１の蓄電池から第ｎの蓄電池より各々の蓄電池に
直列に接続された充放電制御装置を介して負荷３に供給
される。このときの電源バスの電圧は、蓄電池の放電電
圧に依存した電圧となる。
シャント電力の関係を図５に示す。まず、充電電流につ
いてみると、エラーアンプ信号のある範囲（電圧が比較
的低い時）では比例特性で充電電流が決定され、ある一
定レベルを超えた段階では、常に一定の充電電流値（最
大値）となる特性を有している。したがって、蓄電池の
充電電力にはおのずと上限があることがわかる。一方、
シャント装置はエラーアンプ信号に比例した特性を持つ
シャントドライバ信号により、蓄電池への充電電力が一
定値すなわち最大に達すると同時にその動作が開始さ
れ、エラーアンプ信号に比例した消費電力特性となる。
このようにして、日照時のバス電圧は安定化制御され
る。また、日陰時は太陽電池１の発生電力がなくなるた
め、第１の蓄電池から第ｎの蓄電池より各々の蓄電池に
直列に接続された充放電制御装置を介して負荷３に供給
される。このときの電源バスの電圧は、蓄電池の放電電
圧に依存した電圧となる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記のような電源装置
において、ｎ個ある蓄電池のうちのいずれかで単一故障
が発生し、ある１系統からの日陰時の電力供給ができな
くなった場合、負荷への供給電力が（ｎ−１）／ｎ倍に
減少するため、フルミッション運用ができなくなるとい
う課題があった。また、並列数ｎが小さい程、その影響
が大きいことは明白である。
において、ｎ個ある蓄電池のうちのいずれかで単一故障
が発生し、ある１系統からの日陰時の電力供給ができな
くなった場合、負荷への供給電力が（ｎ−１）／ｎ倍に
減少するため、フルミッション運用ができなくなるとい
う課題があった。また、並列数ｎが小さい程、その影響
が大きいことは明白である。
【０００６】この発明はかかる課題を解決するためにな
されたもので、蓄電池において単一故障が発生しても、
日陰時に正常時と同一の電力を負荷に供給することを目
的とする。
されたもので、蓄電池において単一故障が発生しても、
日陰時に正常時と同一の電力を負荷に供給することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明にかかる電源装
置は、従来の充放電制御装置において、充電電流を切り
換えることができるようにしたものである。
置は、従来の充放電制御装置において、充電電流を切り
換えることができるようにしたものである。
【０００８】
【作用】この発明にかかる電源装置は、蓄電池において
単一故障が発生しても、正常である他の（ｎ−１）個の
蓄電池の日陰時における放電深度をｎ／（ｎ−１）倍ま
で許容し、次の日照時における蓄電池の充電電流値をｎ
／（ｎ−１）倍に変更することで、蓄電池の充放電電力
収支を満たすことができる。
単一故障が発生しても、正常である他の（ｎ−１）個の
蓄電池の日陰時における放電深度をｎ／（ｎ−１）倍ま
で許容し、次の日照時における蓄電池の充電電流値をｎ
／（ｎ−１）倍に変更することで、蓄電池の充放電電力
収支を満たすことができる。
【０００９】
【実施例】実施例１．図１はこの発明の一実施例を示す
図で、１〜９は従来の電源装置と同一のものであり、１
２は第１の充電電流切換型充放電制御装置、１３は第ｎ
の充電電流切換型充放電制御装置、１４は充電電流切換
部、１５は切換えスイッチ、１６は基準電圧により充電
電流値を決定するための制御信号を出力するリニアアン
プである。
図で、１〜９は従来の電源装置と同一のものであり、１
２は第１の充電電流切換型充放電制御装置、１３は第ｎ
の充電電流切換型充放電制御装置、１４は充電電流切換
部、１５は切換えスイッチ、１６は基準電圧により充電
電流値を決定するための制御信号を出力するリニアアン
プである。
【００１０】また、図２はこの発明におけるエラーアン
プ信号と充電電流及びシャント電力との関係を示す図、
図３は充電電流切換部の詳細を示す図である。以下、上
記構成による電源装置について詳細に述べる。
プ信号と充電電流及びシャント電力との関係を示す図、
図３は充電電流切換部の詳細を示す図である。以下、上
記構成による電源装置について詳細に述べる。
【００１１】日照時、太陽電池１で発生した電力は、ブ
ロッキングダイオード２を介して負荷３に供給される。
負荷３での消費電力を上回る電力が太陽電池１で発生し
た余剰電力は、コンデンサバンク７に蓄積されるため、
電源バスの電圧を上昇させることになる。このとき、バ
ス電圧をモニタしている誤差増幅回路５がバス電圧の上
昇を抑えるためにバス電圧制御信号すなわちエラーアン
プ信号を出力する。まず、余剰電力を消費すべく第１の
充電電流切換型充放電制御装置から第ｎの充電電流切換
型充放電制御装置により第１の蓄電池から第ｎの蓄電池
までのｎ個の蓄電池の充電が同時に行われ、バス電圧の
上昇を抑制するよう動作する。さらに、ｎ個の蓄電池で
充電電力として余剰電力を消費しているにもかかわら
ず、まだ余剰電力がある場合、シャント駆動回路６から
シャントドライブ信号が出力され、シャント装置による
余剰電力の消費が開始されることで、バス電圧の上昇を
抑えることができる。
ロッキングダイオード２を介して負荷３に供給される。
負荷３での消費電力を上回る電力が太陽電池１で発生し
た余剰電力は、コンデンサバンク７に蓄積されるため、
電源バスの電圧を上昇させることになる。このとき、バ
ス電圧をモニタしている誤差増幅回路５がバス電圧の上
昇を抑えるためにバス電圧制御信号すなわちエラーアン
プ信号を出力する。まず、余剰電力を消費すべく第１の
充電電流切換型充放電制御装置から第ｎの充電電流切換
型充放電制御装置により第１の蓄電池から第ｎの蓄電池
までのｎ個の蓄電池の充電が同時に行われ、バス電圧の
上昇を抑制するよう動作する。さらに、ｎ個の蓄電池で
充電電力として余剰電力を消費しているにもかかわら
ず、まだ余剰電力がある場合、シャント駆動回路６から
シャントドライブ信号が出力され、シャント装置による
余剰電力の消費が開始されることで、バス電圧の上昇を
抑えることができる。
【００１２】このような電源装置において、蓄電池が単
一故障を起こし日陰時の供給電力が減少した場合を考え
る。正常時の蓄電池の放電深度をＤＯＤ〔％〕、充電電
流をＩ CHG〔Ａ〕、蓄電池の電圧をＶ BAT〔Ｖ〕、蓄電
池の公称容量をＣ〔AH〕とすると、蓄電池の放電電力合
計ＰＯは式（１）により求まる。 ＰＯ〔WH〕＝Ｃ〔AH〕×Ｖ BAT〔Ｖ〕×ＤＯＤ〔％〕×蓄電池数…（１）
一故障を起こし日陰時の供給電力が減少した場合を考え
る。正常時の蓄電池の放電深度をＤＯＤ〔％〕、充電電
流をＩ CHG〔Ａ〕、蓄電池の電圧をＶ BAT〔Ｖ〕、蓄電
池の公称容量をＣ〔AH〕とすると、蓄電池の放電電力合
計ＰＯは式（１）により求まる。 ＰＯ〔WH〕＝Ｃ〔AH〕×Ｖ BAT〔Ｖ〕×ＤＯＤ〔％〕×蓄電池数…（１）
【００１３】いま、放電系統数が蓄電池の単一故障によ
り（ｎ−１）系統になったとすると、式（１）から明ら
かなように供給電力ＰＯが（ｎ−１）／ｎ倍となる。も
し、正常時と同一の電力を負荷に供給するにはいずれか
のパラメータをｎ／（ｎ−１）倍とすれば同一となるこ
とがわかる。ここで、上記各パラメータを吟味すると、
運用上可能と考えられるパラメータは、蓄電池の放電深
度である。蓄電池の放電深度を求める式は式（２）に示
す通りで、蓄電池の放電深度ＤＯＤをｎ／（ｎ−１）倍
に許容することで、正常時と同一の電力が供給できるこ
とになる。 ＤＯＤ〔％〕＝Ｃ〔AH〕×Ｖ BAT〔Ｖ〕×蓄電池数／Ｐ〔WH〕…（２）
り（ｎ−１）系統になったとすると、式（１）から明ら
かなように供給電力ＰＯが（ｎ−１）／ｎ倍となる。も
し、正常時と同一の電力を負荷に供給するにはいずれか
のパラメータをｎ／（ｎ−１）倍とすれば同一となるこ
とがわかる。ここで、上記各パラメータを吟味すると、
運用上可能と考えられるパラメータは、蓄電池の放電深
度である。蓄電池の放電深度を求める式は式（２）に示
す通りで、蓄電池の放電深度ＤＯＤをｎ／（ｎ−１）倍
に許容することで、正常時と同一の電力が供給できるこ
とになる。 ＤＯＤ〔％〕＝Ｃ〔AH〕×Ｖ BAT〔Ｖ〕×蓄電池数／Ｐ〔WH〕…（２）
【００１４】次に、充電電流について考える。充電電流
は通常、放電深度に比例した値となり、式（３）に示す
通りとなる。したがって、充放電容量比を一定としたと
き、蓄電池の単一故障時にＤＯＤをｎ／（ｎ−１）倍に
するには充電電流を同じ比で変更することで、蓄電池の
充放電電力収支を満たすことができる。 Ｉ CHG〔Ａ〕＝Ｃ〔AH〕×ＤＯＤ〔％〕×充放電容量比…（３）
は通常、放電深度に比例した値となり、式（３）に示す
通りとなる。したがって、充放電容量比を一定としたと
き、蓄電池の単一故障時にＤＯＤをｎ／（ｎ−１）倍に
するには充電電流を同じ比で変更することで、蓄電池の
充放電電力収支を満たすことができる。 Ｉ CHG〔Ａ〕＝Ｃ〔AH〕×ＤＯＤ〔％〕×充放電容量比…（３）
【００１５】また、充電電力について求めると、式
（４）より充電レートが得られるので、１台当りの最大
充電電力は式（５）により求まる。式（５）に式（３）
及び式（４）を代入することで、充電電力についても放
電深度ＤＯＤに比例していることは明らかであり、充電
電力もｎ／（ｎ−１）倍となることが理解できよう。 充電レート＝Ｉ CHG〔Ａ〕／Ｃ〔AH〕…（４） Ｐ CHG〔Ｗ〕＝Ｃ〔AH〕×Ｖ BAT〔Ｖ〕×充電レート／η…（５）
（４）より充電レートが得られるので、１台当りの最大
充電電力は式（５）により求まる。式（５）に式（３）
及び式（４）を代入することで、充電電力についても放
電深度ＤＯＤに比例していることは明らかであり、充電
電力もｎ／（ｎ−１）倍となることが理解できよう。 充電レート＝Ｉ CHG〔Ａ〕／Ｃ〔AH〕…（４） Ｐ CHG〔Ｗ〕＝Ｃ〔AH〕×Ｖ BAT〔Ｖ〕×充電レート／η…（５）
【００１６】ここで、充電電流の切換の詳細について示
す。充電電流の決定は図３に示す充電電流切換部１４に
おける切換えスイッチ１５を介して行われ、正常時は第
１の基準電圧信号であるＶREF1がリニアアンプの入力信
号として選択されており、このときの充電電流特性は図
２に示す正常時の最大値で与えられる特性で蓄電池の充
電が行われる。このとき、リニアアンプ１６の出力には
図２に示す正常時の充電電流となるための制御信号が出
力されている。もし、ある蓄電池において、上述のよう
な故障が発生した場合、充電電流切換部１４における切
換えスイッチ１５で、リニアアンプの入力信号を第２の
基準信号ＶREF2に切換える。ＶREF2は充電電流がｎ／
（ｎ−１）倍となるようなリニアアンプの制御信号が出
力できるように与えられた基準電圧である。このときの
充電電流の特性は、図２に示す異常時の最大値で与えら
れる特性となり、異常時は正常時のｎ／（ｎ−１）倍の
最大値である。
す。充電電流の決定は図３に示す充電電流切換部１４に
おける切換えスイッチ１５を介して行われ、正常時は第
１の基準電圧信号であるＶREF1がリニアアンプの入力信
号として選択されており、このときの充電電流特性は図
２に示す正常時の最大値で与えられる特性で蓄電池の充
電が行われる。このとき、リニアアンプ１６の出力には
図２に示す正常時の充電電流となるための制御信号が出
力されている。もし、ある蓄電池において、上述のよう
な故障が発生した場合、充電電流切換部１４における切
換えスイッチ１５で、リニアアンプの入力信号を第２の
基準信号ＶREF2に切換える。ＶREF2は充電電流がｎ／
（ｎ−１）倍となるようなリニアアンプの制御信号が出
力できるように与えられた基準電圧である。このときの
充電電流の特性は、図２に示す異常時の最大値で与えら
れる特性となり、異常時は正常時のｎ／（ｎ−１）倍の
最大値である。
【００１７】以上説明した通り、任意の蓄電池において
単一故障が発生し、該当の放電系からの電力の供給がで
きなくなった場合でも、軌道上の運用において日陰時の
放電深度並びに充電電流最大値をｎ／（ｎ−１）倍に変
更することで充放電電力収支を満たす動作を達成するこ
とができ、正常時と同じだけの電力を負荷に供給でき
る。
単一故障が発生し、該当の放電系からの電力の供給がで
きなくなった場合でも、軌道上の運用において日陰時の
放電深度並びに充電電流最大値をｎ／（ｎ−１）倍に変
更することで充放電電力収支を満たす動作を達成するこ
とができ、正常時と同じだけの電力を負荷に供給でき
る。
【００１８】
【発明の効果】この発明にかかる電源装置は、以上説明
したとおり蓄電池の単一故障時が発生した場合でも、日
陰時において、正常時と同等の電力が負荷に対し供給で
き、蓄電池の単一故障時でもミッション運用に制限する
ことのない運用計画を実施できるという効果がある。
したとおり蓄電池の単一故障時が発生した場合でも、日
陰時において、正常時と同等の電力が負荷に対し供給で
き、蓄電池の単一故障時でもミッション運用に制限する
ことのない運用計画を実施できるという効果がある。
【図１】この発明の一実施例を示す電源装置の構成図で
ある。
ある。
【図２】この発明におけるエラーアンプ信号と充電電流
及びシャント電力の関係を示す図である。
及びシャント電力の関係を示す図である。
【図３】この発明における電源装置の充電電流切換部の
詳細について示す図である。
詳細について示す図である。
【図４】従来の電源装置の構成を示す図である。
【図５】従来の電源装置におけるエラーアンプ信号と充
電電流及びシャント電力の関係を示す図である。
電電流及びシャント電力の関係を示す図である。
【符号の説明】 １ 太陽電池 ２ ブロッキングダイオード ３ 負荷 ４ シャント装置 ５ 誤差増幅回路 ６ シャント駆動回路 ７ コンデンサバンク ８ 第１の蓄電池 ９ 第ｎの蓄電池 １０ 第１の充放電制御装置 １１ 第ｎの充放電制御装置 １２ 第１の電流切換型充放電制御装置 １３ 第ｎの電流切換型充放電制御装置 １４ 充電電流切換え部 １５ 切換えスイッチ １６ リニアアンプ
Claims (1)
- 【請求項１】 太陽電池と、この太陽電池の出力端子と
リターン間に並列に接続されたシャント装置と、上記太
陽電池の出力端子にアノードが接続され、カソードが電
源バスを構成するブロッキングダイオードと、上記電源
バスとリターン間に接続されたコンデンサバンクと負荷
と、上記電源バスの電圧を検出し、太陽電池で発生した
余剰電力を消費するための駆動信号を出力する誤差増幅
回路と、上記誤差増幅回路の出力信号により上記シャン
ト装置を駆動するための制御信号を出力するシャント駆
動回路と、上記太陽電池の発生電力がないときに上記負
荷に電力を供給するｎ（ｎは２以上の整数）個の蓄電池
と、上記ｎ個の蓄電池と各々が直列に接続され、電源バ
スとリターンとの間にｎ系統の充放電系を構成するｎ個
の充放電制御装置とを具備した電源装置において、上記
任意の蓄電池の単一故障により放電系統数がｎ−１系統
となった状態で上記充放電制御装置が蓄電池を充電する
ときに、その充電電流値を正常時のｎ／ｎ−１倍となる
ように切換える機能を上記充放電制御装置に付加したこ
とを特徴とする電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3264690A JP3047935B2 (ja) | 1991-10-14 | 1991-10-14 | 電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3264690A JP3047935B2 (ja) | 1991-10-14 | 1991-10-14 | 電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05111174A true JPH05111174A (ja) | 1993-04-30 |
| JP3047935B2 JP3047935B2 (ja) | 2000-06-05 |
Family
ID=17406845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3264690A Expired - Lifetime JP3047935B2 (ja) | 1991-10-14 | 1991-10-14 | 電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3047935B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004171864A (ja) * | 2002-11-19 | 2004-06-17 | Nec Corp | リチウムイオン二次電池システムおよびリチウムイオン二次電池の運転方法 |
| JP2022113814A (ja) * | 2020-09-17 | 2022-08-04 | 株式会社石川エナジーリサーチ | エンジン搭載自立型飛行装置 |
-
1991
- 1991-10-14 JP JP3264690A patent/JP3047935B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004171864A (ja) * | 2002-11-19 | 2004-06-17 | Nec Corp | リチウムイオン二次電池システムおよびリチウムイオン二次電池の運転方法 |
| JP4710212B2 (ja) * | 2002-11-19 | 2011-06-29 | 日本電気株式会社 | リチウムイオン二次電池システムおよびリチウムイオン二次電池の運転方法 |
| US8022673B2 (en) | 2002-11-19 | 2011-09-20 | Nec Corporation | Lithium ion secondary battery system, and method for operating lithium ion secondary battery |
| JP2022113814A (ja) * | 2020-09-17 | 2022-08-04 | 株式会社石川エナジーリサーチ | エンジン搭載自立型飛行装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3047935B2 (ja) | 2000-06-05 |
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