JPH0477043B2 - - Google Patents
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- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
「技術分野」
本発明は、例えば粉末冶金法により製造される
焼結金属などの原料として好適な金属粉末の製造
法に関し、特に急冷された金属のフレーク状物と
粒状物とを同時に製造する方法に関する。Detailed Description of the Invention [Technical Field] The present invention relates to a method for producing metal powder suitable as a raw material for sintered metal produced by a powder metallurgy method, and particularly relates to a method for producing metal powder that is suitable as a raw material for sintered metal produced by a powder metallurgy method, and in particular for producing rapidly cooled metal flakes and granules. This invention relates to a method for simultaneously manufacturing products.
「従来技術およびその問題点」
粉末冶金法は、金属粉末を例えばホツト・プレ
ース法などにより加圧、加熱して焼結金属を得る
方法であり、各種の機械材料、磁気材料、超硬工
具材料などの製造に利用されている。"Prior art and its problems" Powder metallurgy is a method of pressurizing and heating metal powder by hot-placing, for example, to obtain sintered metal. It is used in the production of etc.
粉末冶金法に用いられる金属粉末は、機械的粉
砕法、溶湯粉化法、科学的粉化法などの各種の方
法で製造されている。この中でも、ノズルから流
出する金属溶湯にガスを噴射させることによつて
金属溶湯の液滴を生成させ、この液滴を冷却凝固
させる溶湯粉化法は、金属溶湯を急冷させて凝固
させることができるので、急冷効果により特性が
改善された金属、例えば非晶質金属、過飽和固溶
体金属などの粉末の製造に適している。 Metal powder used in powder metallurgy is manufactured by various methods such as mechanical pulverization, molten metal pulverization, and scientific pulverization. Among these methods, the molten metal powdering method involves injecting gas into the molten metal flowing out of a nozzle to generate droplets of molten metal, and then cooling and solidifying the droplets. Therefore, it is suitable for producing powders of metals with improved properties due to the quenching effect, such as amorphous metals and supersaturated solid solution metals.
しかしながら、上記溶湯粉化法によつて得られ
る金属粉末は、一般に球状に近い形状をなしてい
るため、これをホツト・プレス法などを使用して
固める場合、粒子同志の焼結性が悪く、固まり難
く、高密度化しないという問題点があつた。特
に、非晶質金属の場合は、結晶化しない低温で焼
結させる必要があるので、球状に近い形状の粉末
は適していなかつた。 However, since the metal powder obtained by the above-mentioned molten metal powdering method generally has a shape close to spherical, when it is hardened using a hot pressing method, the particles have poor sintering properties. There were problems in that it was difficult to solidify and did not achieve high density. In particular, in the case of amorphous metals, it is necessary to sinter them at a low temperature to prevent crystallization, so powders with a shape close to spherical are not suitable.
特開昭60−155607号には、ノズルから流出する
金属溶湯に超音波振動を与え、かつ、超音速でガ
スを噴射させることによつて金属溶湯に液滴を形
成し、この液滴を凝固する前に水冷回転ロールに
衝突させて金属フレークを製造する方法が示され
ている。この方法は、より具体的には、第５図に
示すように、ルツボ１内で金属溶湯２を形成し、
この金属溶湯２をノズル３から流出させる。ノズ
ル３付近には、超音波・超音速ガスアトマイズ装
置４が設けられており、吹込み管５から吹込まれ
た超音波のガスがノズル３から流出する溶湯流に
対して噴射され、金属溶湯２の液滴６が形成され
る。この液滴６は、水冷回転ロール７の表面に衝
突して急冷凝固され、フレーク８が形成される。 JP-A No. 60-155607 discloses a method in which droplets are formed in the molten metal by applying ultrasonic vibrations to the molten metal flowing out of a nozzle and injecting gas at supersonic speed, and the droplets are solidified. A method is shown for producing metal flakes by impinging them on water-cooled rotating rolls prior to drying. More specifically, this method, as shown in FIG. 5, forms a molten metal 2 in a crucible 1,
This molten metal 2 is made to flow out from a nozzle 3. An ultrasonic/supersonic gas atomization device 4 is provided near the nozzle 3, and the ultrasonic gas blown from the blowing pipe 5 is injected into the molten metal flow flowing out from the nozzle 3, thereby atomizing the molten metal 2. A droplet 6 is formed. The droplets 6 collide with the surface of the water-cooled rotary roll 7 and are rapidly solidified, forming flakes 8.
上記のようにして形成された金属フレークを用
いてホツト・プレス法などにより固める場合、粒
子同志の接触面積が大となるので、焼結性が大と
なり、容易に固化させることができ、例えば低い
温度で焼結させる必要がある非晶質金属でも固化
が可能となる。しかし、金属フレークを用いた場
合には、板状の粒子が重なることにより空〓がで
きやすく、密度を上昇させることが困難であつ
た。 When the metal flakes formed as described above are hardened by a hot press method, etc., the contact area between the particles becomes large, so the sinterability becomes large and solidification can be easily achieved. Even amorphous metals that need to be sintered at high temperatures can be solidified. However, when metal flakes are used, voids are likely to be formed due to overlapping of plate-shaped particles, making it difficult to increase the density.
「発明の目的」
本発明の目的は、加圧したときに粒子同志の接
触面積が大きく、焼結温度が比較的低くても容易
に固化することができ、しかも高密度の焼結体が
得られるようにした金属粉末の製造法を提供する
ことにある。"Objective of the Invention" The object of the present invention is to obtain a sintered body that has a large contact area between particles when pressurized, can be easily solidified even at a relatively low sintering temperature, and has a high density. The object of the present invention is to provide a method for producing metal powder that can
「発明の構成」
本発明による金属粉末の製造法は、ノズルから
流出する金属溶湯にガスを噴射させることによつ
て金属溶湯の液滴を生成させ、この液滴流方向に
ノズルからの距離差を設けた回転冷却体を配置
し、前記液滴を前記回転冷却体表面に衝突させて
急冷させ、前記液滴が凝固する前に前記回転冷却
体に衝突して得られるフレーク状物と、前記液滴
が凝固した後に前記回転冷却体に衝突して得られ
る粒状物とを、前記フレーク状物30〜80重量％、
前記粒状物20〜70重量％の割合の混合物として得
ることを特徴とする。"Structure of the Invention" The method for producing metal powder according to the present invention is to generate droplets of molten metal by injecting gas into the molten metal flowing out from a nozzle, and to create droplets of the molten metal in the direction of flow of the droplets. A rotary cooling body provided with a rotary cooling body is disposed, the droplets collide with the surface of the rotary cooling body to rapidly cool the droplets, and the droplets collide with the rotary cooling body before solidification to obtain flakes, and The granules obtained by colliding with the rotary cooling body after solidification of the droplets are 30 to 80% by weight of the flakes,
It is characterized in that it is obtained as a mixture of the granules in a proportion of 20 to 70% by weight.
このように、本発明では、ノズルからの距離差
を設けた回転冷却体を配置するという簡単な方法
で、フレーク状物と粒状物との混合物を同時に得
ることができる。そして、このような混合物を例
えばホツト・プレス法などにより加圧、加熱する
と、フレーク状物によつて粒子同志の接触が良好
となるので、比較的低い焼結温度でも容易に固化
することができ、非晶質金属などの固化も可能と
なる。さらに、加圧したときにフレーク状物の間
〓に粒状物が入り込むので、フレーク状物のみを
用いた場合よりも焼結体の密度を向上させること
ができる。 As described above, in the present invention, a mixture of flakes and granules can be obtained at the same time by a simple method of arranging rotary cooling bodies at different distances from the nozzles. When such a mixture is pressurized and heated using, for example, a hot press method, the particles come into good contact with each other due to the flakes, so it can be easily solidified even at a relatively low sintering temperature. It also becomes possible to solidify amorphous metals. Furthermore, when pressurized, the granules get into the space between the flakes, so the density of the sintered body can be improved more than when only flakes are used.
本発明で用いる金属としては、機械材料、磁気
材料、超硬工具材料、耐熱材料などの用途に応じ
て、各種の組成を有する金属が採用可能である。
特に、本発明は、急冷によつて非晶質相、過飽和
固溶体、準安定結晶相などの非平衝物質を形成す
る金属に対して有効である。非晶質相を形成する
金属としては、例えば一般式α100-XβX（ただし、
αはFe，Co，Ni，Pdなどの遷移金属から選ばれ
た一種または二種以上の元素、βはSi，Ｂ，Ｐ，
Ge，Ｃの半金属から選ばれた一種または二種以
上の元素、ｘは10〜35原子％である）で示される
組成の合金などが挙げられる。 As the metal used in the present invention, metals having various compositions can be employed depending on the intended use, such as mechanical materials, magnetic materials, cemented carbide tool materials, and heat-resistant materials.
In particular, the present invention is effective for metals that form non-equilibrium substances such as amorphous phases, supersaturated solid solutions, and metastable crystal phases upon rapid cooling. Examples of metals that form an amorphous phase include the general formula α 100-X β X (however,
α is one or more elements selected from transition metals such as Fe, Co, Ni, and Pd; β is Si, B, P,
Examples include alloys having a composition represented by one or more elements selected from semimetals such as Ge and C, x being 10 to 35 atomic %.
また、上記合金組成に、窒化物形成可能な元素
を含有させ、噴射ガスとして高圧窒素ガスを用
い、非晶質の相中に窒化物の微細な粒子が分散し
た組織を有する合金粉末を得ることもできる。そ
のような合金としては、例えば一般式
α100-x-y-zBxCyMz（ただし、αはFe，Co，Ni，
Pdから選ばれた一種または二種以上の元素、β
はSi，Ｂ，Ｐ，Geから選ばれた一種または二種
以上の元素、Ｃは炭素、Ｍは窒化物形成可能な元
素で、Ｖ，Cr，Zr，Ti，Al，Ta，Nb，Hf，
Moから選ばれた一種または二種以上の元素を表
わし、ｘは10〜35原子％，ｙは２〜15原子％、ｚ
は２〜25原子％である）で示される組成の合金な
どが挙げられる。 Further, an alloy powder having a structure in which fine nitride particles are dispersed in an amorphous phase can be obtained by incorporating an element capable of forming nitrides into the above alloy composition and using high-pressure nitrogen gas as a propellant gas. You can also do it. Such alloys, for example, have the general formula α 100-xyz B x C y M z (where α is Fe, Co, Ni,
One or more elements selected from Pd, β
is one or more elements selected from Si, B, P, Ge, C is carbon, M is an element capable of forming nitrides, V, Cr, Zr, Ti, Al, Ta, Nb, Hf,
Represents one or more elements selected from Mo, x is 10 to 35 atomic%, y is 2 to 15 atomic%, z
is 2 to 25 atomic %).
さらに、非晶質相を形成する合金組成に炭素お
よび炭化物形成可能な元素を含有させ、非晶質の
相中に炭化物の微細な粒子が分散した組織を有す
る合金粉末を得ることもできる。そのような合金
としては、例えば一般式α100-x-y-zβxCyMz（ただ
し、αはFe，Co，Niから選ばれた一種または二
種以上の元素，βはSi，Ｂ，Ｐから選ばれた一種
または二種以上の元素、Ｃは炭素、ＭはNb，
Ta，Zr，Ｖ，Hf，Cr，Moから選ばれた一種ま
たは二種以上の元素を表わし、ｘは10〜35原子
％、ｙは２〜15原子％、ｚは２〜15原子％であ
る）で示される組成の合金などが挙げられる。 Furthermore, it is also possible to obtain an alloy powder having a structure in which fine carbide particles are dispersed in the amorphous phase by incorporating carbon and an element capable of forming a carbide into the alloy composition that forms the amorphous phase. Such an alloy, for example, has the general formula α 100-xyz β x C y M z (where α is one or more elements selected from Fe, Co, and Ni, and β is Si, B, and P. One or more selected elements, C is carbon, M is Nb,
Represents one or more elements selected from Ta, Zr, V, Hf, Cr, and Mo, where x is 10 to 35 atomic%, y is 2 to 15 atomic%, and z is 2 to 15 atomic%. ) and the like.
本発明では、まず、原料を高周波溶解炉などを
用いてルツボ内にて金属溶湯とし、この金属溶湯
をルツボ底部に設けられたノズルを通して流出し
落下させる。そして、落下する溶湯流に対して、
例えば円形状に配置された多孔の噴霧化ノズルよ
り、噴射ガスを好ましくは40Kg／cm2以上の圧力で
吹き付けて、溶湯流を粉末化して溶湯の液滴を形
成する。噴射ガスとしては、例えばアルゴン、窒
素、ヘリウム、あるいは混合ガスなど各種のもの
が使用可能である。ただし、窒化物形成可能な元
素を含有する合金を用いて窒化物粒子が分散した
組織の合金を得たい場合には、噴射ガスとして窒
素ガスを用い、これを50Kg／cm2以上の圧力で吹き
付けることが好ましい。 In the present invention, first, a raw material is made into a molten metal in a crucible using a high frequency melting furnace or the like, and this molten metal flows out and falls through a nozzle provided at the bottom of the crucible. Then, against the falling molten metal flow,
For example, a jet gas is sprayed at a pressure of preferably 40 kg/cm 2 or more from a circularly arranged multi-hole atomizing nozzle to powder the molten metal flow and form molten metal droplets. As the injection gas, various gases such as argon, nitrogen, helium, or a mixed gas can be used. However, if you want to obtain an alloy with a structure in which nitride particles are dispersed using an alloy containing an element that can form nitrides, use nitrogen gas as the injection gas and spray it at a pressure of 50 kg/cm 2 or more. It is preferable.
本発明では、こうして形成された金属溶湯の液
滴流方向にノズルからの距離差を設けた回転冷却
体を配置し、上記液滴をこの回転冷却体表面に衝
突させて急冷させる。回転冷却体は、ノズルから
の距離差を設けたもの、すなわち液滴の噴射方向
によつて衝突するまでの距離が異なるような形状
をなしているものであれば、いずれも採用可能で
あるが、例えば第２図ａに示すような傘型をなす
もの、第２図ｂに示すようなホーン型をなすもな
どが好ましく採用できる。回転冷却体は、例えば
水冷などの手段によつて少なくとも50℃以下に冷
却され、回転数1000〜10000rpmとされることが
好ましい。 In the present invention, a rotary cooling body is arranged with a distance difference from the nozzle in the flow direction of the molten metal droplets thus formed, and the droplets collide with the surface of the rotary cooling body to rapidly cool the molten metal. Any type of rotary cooling body can be used as long as it has a shape with different distances from the nozzle, that is, the distance to impact differs depending on the direction in which the droplets are jetted. For example, an umbrella-shaped one as shown in FIG. 2a, a horn-shaped one as shown in FIG. 2b, etc. can be preferably employed. The rotary cooling body is preferably cooled to at least 50° C. or lower by means such as water cooling, and has a rotational speed of 1000 to 10000 rpm.
上記のように、液滴の噴出方向によつて回転冷
却体に衝突するまでの距離が異なると、液滴が凝
固する前に回転冷却体に衝突してフレーク状物と
なるものと、液滴が凝固した後に回転例脚体に衝
突して粒状となるものとが同時に生成するので、
本発明では、これらのフレーク状物と粒状物とが
一定割合で混合した粉末を同時に得ることができ
る。この場合、フレーク状物と粒状物との割合
は、回転冷却体の大きさ、形状、ノズルに対する
配置位置などによつて変化させることができる。
できるだけ、高密度の焼結体を得るため、フレー
ク状物が30〜80重量％、粒状物が20〜70重量％と
なるように、上記の条件を設定する。 As mentioned above, if the distance until the droplet hits the rotating cooling body differs depending on the ejecting direction of the droplet, some droplets collide with the rotating cooling body before solidifying and become flakes, while others After it solidifies, it collides with the rotating leg body and becomes granular at the same time, so
In the present invention, a powder in which these flakes and granules are mixed at a constant ratio can be obtained at the same time. In this case, the ratio of flakes to granules can be changed depending on the size, shape, and position of the rotary cooling body with respect to the nozzle.
In order to obtain a sintered body with as high a density as possible, the above conditions are set so that the flakes account for 30 to 80% by weight and the granules account for 20 to 70% by weight.
「発明の実施例」
第１図には、本発明を実施するための装置の一
例が示されている。すなわち、図示しないルツボ
にて熔融された金属の溶湯１１を流出するノズル
１２が設置されており、落下する溶湯１１に対し
て高圧の噴射ガスを吹付ける噴霧化ノズル１３が
配置されている。噴霧化ノズル１３は、ノズル１
２を囲むように円形に配置され、多数の噴出口か
ら溶湯１１の流れに向けて高速ガスを噴出する構
造となつている。ノズル１２の下方には、傘型の
回転冷却体１４が、その回転軸をノズル１２の直
下からやや横方向にずらして配置されている。"Embodiment of the Invention" FIG. 1 shows an example of an apparatus for carrying out the present invention. That is, a nozzle 12 is installed to flow out the molten metal 11 melted in a crucible (not shown), and an atomization nozzle 13 is installed to spray high-pressure jet gas onto the falling molten metal 11. The atomizing nozzle 13 is the nozzle 1
2, and has a structure in which high-speed gas is ejected toward the flow of molten metal 11 from a large number of ejection ports. Below the nozzle 12, an umbrella-shaped rotary cooling body 14 is arranged with its rotation axis slightly shifted laterally from directly below the nozzle 12.
したがつて、ノズル１２から流出し落下する溶
湯１１の流れに対して、噴霧化ノズル１３から高
圧の噴射ガスが吹付けられ、これによつて溶湯１
１の液滴１５が形成される。この液滴１５は、下
方に向けて広がりながら飛散し、回転冷却体１４
の円錐面に衝突する。回転冷却体１４の上方で衝
突した液滴１５は、ノズル１２からの距離が短い
ため、冷却凝固する前に回転冷却体１４の表面に
衝突し、そのため偏平化してフレーク状物１６と
なる。また、回転冷却体１４の下方で衝突した液
滴１５は、ノズル１２からの距離が長いため、空
中で冷却凝固した後、回転冷却体１４の表面に衝
突することとなり、その結果、ほぼ球状の粒状物
１７となる。このようにして、フレーク状物１６
と粒状物１７との混合物を得ることができる。な
お、この実施例においては、回転冷却体１４とし
て第２図ａに示すような傘型のものが用いられて
いるが、第２図ｂに示すようなホーン型のものを
用いることもできる。 Therefore, high-pressure jet gas is sprayed from the atomization nozzle 13 against the flow of the molten metal 11 flowing out from the nozzle 12 and falling, thereby causing the molten metal 1
1 droplet 15 is formed. These droplets 15 scatter while spreading downward, and the rotary cooling body 14
collides with the conical surface of Since the droplets 15 colliding above the rotary cooling body 14 are at a short distance from the nozzle 12, they collide with the surface of the rotary cooling body 14 before being cooled and solidified, and are therefore flattened into flakes 16. In addition, since the droplets 15 that collided below the rotary cooling body 14 have a long distance from the nozzle 12, after being cooled and solidified in the air, they collide with the surface of the rotary cooling body 14, resulting in a nearly spherical shape. This becomes a granular material 17. In this way, flakes 16
and granules 17 can be obtained. In this embodiment, an umbrella-shaped rotating cooling body 14 as shown in FIG. 2a is used, but a horn-shaped cooling body as shown in FIG. 2b may also be used.
実施例
母合金として、Co72.5Si12.5B15からなる組成の
合金を用い、この合金250gをルツボに入れて、
1200℃で溶融させ、金属溶湯１１とした。この金
属溶湯１１をノズル１２から流出落下させ、この
溶湯１１の流れに対して、噴霧化ノズル１３より
窒素ガスを40Kg／cm2の圧力で吹付け、液滴１５を
形成した。この液滴１５を、ロール径200mm、円
錐角度90度、回転数7000rpmの回転冷却体１４に
衝突させ、フレーク状物１６および粒状物１７か
らなる合金粉末を得た。この得られた粉末は、Ｘ
線回折により非晶質相であることが確認された。
この合金粉末の粒度分布は、25μm以下の粒状物
１７が61％であり、177μm以下のフレーク状物１
６が39％であつた。Example An alloy with a composition of Co 72.5 Si 12.5 B 15 was used as a master alloy, and 250 g of this alloy was placed in a crucible.
It was melted at 1200°C to obtain molten metal 11. The molten metal 11 was allowed to flow out and fall from the nozzle 12, and nitrogen gas was sprayed at a pressure of 40 kg/cm 2 from the atomization nozzle 13 onto the flow of the molten metal 11 to form droplets 15. The droplets 15 were made to collide with a rotary cooling body 14 having a roll diameter of 200 mm, a cone angle of 90 degrees, and a rotation speed of 7000 rpm to obtain an alloy powder consisting of flakes 16 and granules 17. This obtained powder is
It was confirmed by line diffraction that it was an amorphous phase.
The particle size distribution of this alloy powder is such that 61% of the particles are 17 particles with a diameter of 25 μm or less, and 17% are flakes with a diameter of 177 μm or less.
6 was 39%.
こうして得られた非晶質合金粉末の100倍にお
ける走査型電子顕微鏡写真を第３図に示す。第３
図から、フレーク状物とほぼ球状の粒状物とが混
合していることが確認される。 A scanning electron micrograph of the amorphous alloy powder thus obtained at 100 times magnification is shown in FIG. Third
From the figure, it is confirmed that flakes and approximately spherical particles are mixed.
適性配合比を求めるため、フレーク状物１６と
粒状物１７とを分級した後、下記の配合比で再度
混合して焼結を行なつた。 In order to determine the appropriate blending ratio, flakes 16 and granules 17 were classified, and then mixed again at the following blending ratio and sintered.
フレーク状物のみ
フレーク状物90％
〃 70％
〃 50％
〃 30％
焼結は、ホツト・プレス法により、非晶質構造
が維持される下記の条件で行なつた。 Flakes only Flakes 90% 〃 70% 〃 50% 〃 30% Sintering was carried out by the hot press method under the following conditions to maintain the amorphous structure.
粉末総重量： 100〜200mg
焼結温度： 460℃
焼結時間： 30分
加圧力： 1GPa
サンプル寸法： φ5mm、厚さ約２mm
こうして得られた焼結体の充填率を測定した結
果を第４図に示す。第４図から、フレーク状物70
％のものが最大密度を示すことがわかる。なお、
フレーク状物10％のものは、固まらず測定不能で
あつた。 Total powder weight: 100-200mg Sintering temperature: 460℃ Sintering time: 30 minutes Pressure force: 1GPa Sample dimensions: φ5mm, thickness approximately 2mm Figure 4 shows the results of measuring the filling rate of the sintered body thus obtained. Shown below. From Figure 4, flakes 70
% shows the maximum density. In addition,
A sample containing 10% flakes did not harden and was unmeasurable.
「発明の効果」
以下説明したように、本発明によれば、ノズル
から落下する溶湯流に高速ガスを噴出して液滴と
し、この液滴をノズルからの距離差を設けた回転
冷却体に衝突させることにより、フレーク状物と
ほぼ球状の粒状物との混合物を得ることができ
る。この混合物は、例えばホツト・プレス法など
により焼結させるとき、フレーク状物の存在によ
り粒子同志の接触面積が大きくなるので、比較的
低い焼結温度でも固化が可能となり、その典型例
である非晶質の合金粉末の焼結も可能となる。ま
た、フレーク状物の間〓に粒状物が入り込むた
め、焼結体の密度も高くすることができる。"Effects of the Invention" As explained below, according to the present invention, high-speed gas is ejected into a molten metal flow falling from a nozzle to form droplets, and the droplets are sent to a rotating cooling body with a distance difference from the nozzle. By the collision, a mixture of flakes and approximately spherical granules can be obtained. When this mixture is sintered by, for example, a hot press method, the presence of flakes increases the contact area between the particles, making it possible to solidify it even at a relatively low sintering temperature. It also becomes possible to sinter crystalline alloy powders. Furthermore, since the granules are trapped between the flakes, the density of the sintered body can be increased.
第１図は本発明を実施するための装置の一例を
示す概略断面図、第２図ａ，ｂは本発明を実施す
るための装置で用いられる回転冷却体のそれぞれ
異なる例を示す図、第３図は本発明の実施例で得
られた金属粉末の粒子構造を示す100倍の走査型
電子顕微鏡写真、第４図は同実施例で得られた金
属粉末を用い、フレーク状物の配合量を変えて焼
結させたときのフレーク重量比と充填率との関係
を示す図、第５図は従来のフレーク状金属粉末製
造装置の一例を示す概略断面図である。
図中、１１は溶湯、１２はノズル、１３は噴霧
化ノズル、１４は回転冷却体、１５は液滴、１６
はフレーク状物、１７は粒状物である。
FIG. 1 is a schematic sectional view showing an example of an apparatus for implementing the present invention, FIGS. 2 a and 2 b are views showing different examples of rotary cooling bodies used in the apparatus for implementing the present invention, Figure 3 is a 100x scanning electron micrograph showing the particle structure of the metal powder obtained in the example of the present invention, and Figure 4 shows the amount of flakes mixed using the metal powder obtained in the same example. FIG. 5 is a schematic cross-sectional view showing an example of a conventional flake metal powder manufacturing apparatus. In the figure, 11 is a molten metal, 12 is a nozzle, 13 is an atomizing nozzle, 14 is a rotary cooling body, 15 is a droplet, 16
17 is a flaky material, and 17 is a granular material.
Claims (1)
せることによつて金属溶湯の液滴を生成させ、そ
の液滴流方向にノズルからの距離差を設けた回転
冷却体を配置し、前記液滴を前記回転冷却体表面
に衝突させて急冷させ、前記液滴が凝固する前に
前記回転冷却体に衝突して得られるフレーク状物
と、前記液滴が凝固した後に前記回転冷却体に衝
突して得られる粒状物とを、前記フレーク状物30
〜80重量％、前記粒状物20〜70重量％の割合の混
合物として得ることを特徴とする金属粉末の製造
法。 ２ 特許請求の範囲第１項において、前記回転冷
却体として傘型またはホーン型をなしたものを用
いる金属粉末の製造法。 ３ 特許請求の範囲第１項において、前記フレー
ク状物及び前記粒状物が非晶質金属である金属粉
末の製造法。[Claims] 1. Droplets of the molten metal are generated by injecting gas into the molten metal flowing out of the nozzle, and a rotating cooling body is arranged at a distance from the nozzle in the direction of the droplet flow. The droplets are made to collide with the surface of the rotary cooling body to be rapidly cooled, and the droplets collide with the rotary cooling body before being solidified to produce flakes, and after the droplets have been solidified, the rotary cooling body is rapidly cooled. The granules obtained by colliding with the cooling body are
A method for producing a metal powder, characterized in that it is obtained as a mixture in a proportion of ~80% by weight and 20-70% by weight of the granules. 2. A method for producing metal powder according to claim 1, in which the rotary cooling body is umbrella-shaped or horn-shaped. 3. The method for producing metal powder according to claim 1, wherein the flakes and the granules are amorphous metals.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23456587A JPS6475607A (en) | 1987-09-18 | 1987-09-18 | Production of metal powder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23456587A JPS6475607A (en) | 1987-09-18 | 1987-09-18 | Production of metal powder |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6475607A JPS6475607A (en) | 1989-03-22 |
| JPH0477043B2 true JPH0477043B2 (en) | 1992-12-07 |
Family
ID=16973007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23456587A Granted JPS6475607A (en) | 1987-09-18 | 1987-09-18 | Production of metal powder |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6475607A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100370863B1 (en) * | 2000-07-26 | 2003-02-05 | 에드호텍(주) | method and apparatus for producing fine powder from molten liquid by high-pressure spray |
| JP4919861B2 (en) * | 2007-03-30 | 2012-04-18 | 新明和工業株式会社 | High pressure washing car |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5370966A (en) * | 1976-12-07 | 1978-06-23 | Nippon Steel Corp | Lengthened and flat minute piece manufacturing process and device |
| JPS59159903A (en) * | 1983-03-01 | 1984-09-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Method and device for producing metallic powder |
-
1987
- 1987-09-18 JP JP23456587A patent/JPS6475607A/en active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5370966A (en) * | 1976-12-07 | 1978-06-23 | Nippon Steel Corp | Lengthened and flat minute piece manufacturing process and device |
| JPS59159903A (en) * | 1983-03-01 | 1984-09-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Method and device for producing metallic powder |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6475607A (en) | 1989-03-22 |
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