JPH0447016B2 - - Google Patents
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Description
本発明は、繊維強化金属複合材料(以下、
FRMと略称する。)の新規な製造方法に関するも
のであり、更に詳しくはFRMの剪断強度を大巾
に向上させる製造方法に関するものである。 近年無機質繊維にアルミナ質繊維、炭素繊維、
シリカ繊維、シリコンカーバイド繊維、ボロン繊
維などを用い、マトリツクスにアルミニウムまた
はアルミニウム合金(以下アルミニウム合金類と
呼ぶ)を用いた軽量複合材料が開発され多くの産
業分野で使用され始めつつある。航空宇宙産業、
自動車産業等においては特に耐熱性と高強度が要
求される部位への使用が考えられている。 本発明者らは先に特願昭56−134896にて示され
るようにFRM成形体を溶体化処理後、急冷する
ことによりFRMの機械的強度を大巾に向上させ
る方法を発明した。しかるに強度部材として用い
られる材料には引張り強度、曲げ強度などの他に
剪断強度の高いことを要求されるものが多く特願
昭56−134896に示される発明ではこの場合不満足
なことが判つた。 本発明者らはFRMの剪断強度を高める方法に
ついて鋭意検討した結果本発明を完成するに至つ
た。 即ち、第2成分として銅または亜鉛を含み、か
つ熱処理可能なアルミニウム合金をマトリツクス
とし、無機質繊維を強化材とした繊維強化金属複
合材料を400℃以上にて溶体化処理した後急冷つ
いで100℃以上250以下にて焼もどすことによつて
高い剪断強度を有する繊維強化金属複合材料が得
られることを見い出した。 以下に本発明を詳細に説明する。 本発明に用いられる無機質繊維は、炭素繊維、
シリカ繊維、シリコンカーバイド繊維、ボロン繊
維およびアルミナ質繊維である。無機質繊維に求
められる性能としては高強度である事はもとより
であるが、溶融アルミニウム合金と接触した時に
過度に反応して劣化しない方が好ましい。一方適
度な反応が起こり、繊維の強度は余り低下しない
が、繊維とマトリツクス界面で応力の伝達が達成
され強化効果を十分発揮できることが望ましい。
その為、これら無機繊維の表面を他物質で被覆す
ることで繊維界面でマトリツクス金属との濡れ
性、反応性を調節することもできるこの理由から
これらの無機質繊維のうち本発明の効果を最も顕
著に示し得る繊維は特公昭51−13768号に記載さ
れているアルミナ質繊維である。 即ち一般式 (式中、Yは有機残基、ハロゲン、水酸基の一
種または二種以上を示す。) で表わされる構造単位を有するポリアルミノキサ
ンを原料とし、これに得られるシリカアルミナ繊
維中のシリカ含有が28%以下であるような量にケ
イ素を含む化合物を一種または二種以上混合し、
該混合物を紡糸して得られる前駆体繊維を焼成し
てなるアルミナ質繊維であり、好ましくはシリカ
(SiO2)含有量が2重量%以上25重量%以下のも
のであり、X線的構造においてα−Al2O3の反射
を実質的に示さないアルミナ繊維である。このア
ルミナ質繊維は本発明の効果を損なわない範囲で
リチウム、ベリリウム、ホウ素、ナトリウム、マ
グネシウム、リン、カリウム、カルシウム、チタ
ン、クロム、マンガン、イツトリウム、ジリコニ
ウム、ランタン、タングステン、バリウムなどの
一種または二種以上の酸化物などのような耐化性
化合物を含有することができる。 本発明FRMに用いられる無機質繊維の量は特
に限定されるものではなく強化効果の発現する範
囲であれば特に制限はない。 加工方法によつては繊維の密度に疎密をもた
し、溶湯が含浸し易くすることも可能である。 本発明に用いられるアルミニウムを主成分とす
る合金(アルミニウム合金)として好適なものは
第2成分として銅または亜鉛を含み、かつ熱処理
可能な合金である。また合金の強度向上、流動性
向上、組織の微細化などの目的で第3成分以上の
成分としてケイ素、鉄、銅、ニツケル、スズ、マ
ンガン、マグネシウム、鉛、亜鉛、ジルコニウ
ム、チタン、バナジウム、ナトリウム、リチウ
ム、アンチモン、ストロンチウム、またはクロム
などの一種以上を含むことができる。これらの合
金は本発明で述べる熱処理をほどこすことにより
FRMの剪断強度を高める効果が特に著しい。 さらに好ましくは本発明者らがFRMの機械強
度を向上させる目的で発明した(特願昭55−
105729、特願昭55−106154、特願昭56−52616、
特願昭56−52617、特願昭56−52618、特願昭56−
52620、特願昭56−52621および特願昭56−52623)
マトリツクス中への添加元素である、ビスマス、
カドミウム、インジウム、バリウム、ラジウム、
カリウム、セシウム、ルビジウム、アンチモン、
ストロンチウムおよびフランシウムの一種以上を
該アルミニウム合金に含有させることである。こ
れらの元素をマトリツクス合金としてのアルミニ
ウム合金に添加することによりFRMの引張り、
曲げ強度を著しく高めることができ、本発明の効
果をより明確に発現することができる。 各種のアルミニウム合金類中でこれらのアルミ
ニウム合金類が特に顕著に効果を示す理由は明ら
かではないが、FRM中での無機質繊維とこれら
のマトリツクス合金の濡れ性、繊維とマトリツク
ス合金の界面付近の合金の組織の形状などが以下
に示す熱処理による効果を顕著に示し得る状態に
なる合金であると考えられる。 このアルミニウム合金は本発明の効果を損なわ
ない範囲で他元素を含有していてもさしつかえな
い。 熱処理条件は選択されるマトリツクス合金によ
つて最適条件は異なるが、偏析した元素または合
属間化合物が母相中に固溶するのに十分な温度で
あることを要する。好ましくは400℃以上の温度
であり、更に好ましくはアルミニウム合金がAl
−Cu系合金の場合、450℃以上でありAl−Zn系
合金の場合430℃以上である。最高温度はFRM成
形体が変形しない範囲であれば何度でもかまわな
いが一般にはマトリツクス合金の固相線より低い
温度で行なうのが望ましい。 熱処理の時間は熱処理温度や製品の大きさによ
つて異なるが、一般には1時間から30時間程度が
最適である。熱処理後の急冷条件はα相中に固溶
した偏析物が再び結晶粒界に析出しない程度の速
度であれば十分であり、具体的には溶体化温度か
ら200℃までを300℃/min以上の早さで冷却すれ
ばよい。一般に採られている方法としては、水や
油による冷却方法があり、この他液体窒素浸漬と
か送風による冷却方法なども取り得る。焼もどし
は100℃以上250℃以下の温度で5時間以上30時間
以下の範囲で行なうことが望ましい。この様に
FRMに熱処理、急冷操作および焼もどしを行な
うことにより、マトリツクス合金自体は一般の熱
処理効果に基づいた変化すなわち結晶粒界に存在
した偏析物のα相中への固溶および析出により強
化されているのは当然の事ながら、この様な処理
を受けたFRMの剪断強度は、処理前のFRMの剪
断強度より大巾に向上することが認められる。 本発明のFRMは種々の方法によつて製造し得
る。すなわちその主なものとして、(1)液体合属含
浸法のような液相法、(2)拡散接合のような固相
法、(3)粉末冶金(焼結、熔結)法、(4)溶射、電
析、蒸着などの沈積法、(5)押出、圧延などの塑性
加工法、(6)高圧凝固鋳造法などが例示される。 本発明の効果が特に顕著に認められる方法は(1)
の液体金属含浸法や(6)の高圧凝固鋳造法などのよ
うに溶融金属と繊維が直接接触する場合である
が、(2)〜(5)に示される製造方法においても明らか
に効果が認められる。 この様にして製造されたFRMは他のアルミニ
ウム合金、または熱処理の行なわれていない場合
と比較して、大巾に剪断強度の向上が認められ
る。また加工法上も既存のアルミニウムの設備、
方法を何ら変更する事なく本発明を実行できるこ
とは実生産上からも非常に大きなメリツトであ
る。以下本発明を実施例によりさらに詳しく説明
するが、本発明はこれによつて限定されるもので
はない。尚、実施例中%は断わりのあるもの以外
は全て重量%を表わすものとする。 実施例 1 マトリツクス金属としてAU5GT(Al−4.2%Cu
−0.36%Si−0.23%Mg−0.10%Ti−0.01%Zn−
0.001%B)、およびAA−7076(Al−7.5%Zn−0.6
%Cu−0.5%Mn−1.6%Mg)を、無機質繊維とし
てアルミナ質繊維〔Al2O3含有率85%、SiO2含有
率15%、平均繊維径14μm、引張り強度150Kg/
mm2(ゲージ長20mm)、弾性率23500Kg/mm2〕を用い
ガス加圧含浸法にて溶湯温度680℃、加圧力50
Kg/mm2の条件下、繊維体積含有率(Vf)50%の
FRM(厚さ5mm、幅10mm、長さ35mmの長手方向に
アルミナ質繊維が配置された試験片)を作製し
た。このFRMを第1表に示される条件で熱処理
を行なつた。 また比較のため純度99.5%のアルミニウムおよ
びAl−7.5%MgをマトリツクスとしたFRMを同
一条件で作製、第1表に示される熱処理を行なつ
た。ついでこれらの成形体の剪断強度を測定し
た。第1表に結果を示した。これより銅または亜
鉛を第2成分として含むアルミニウム合金に所定
の熱処理を行なつたFRMの剪断強度が著しく高
いことが認められる。なお剪断強度の測定はJIS
K7214を参考にして打抜きによる剪断試験方法に
より行つた。すなわち、前記のFRMの試験片を
その10mm×35mmの面を上下に向けて水平に治具に
固定し、該面の中央部を上から垂直方向に、断面
が15mm×15mmの角形ポンチで打抜く方法によつ
た。剪断面積は5mm×10mm×2であつた。用いた
試験機は(株)島津製作所製オートグラフDCS−25T
型、クロスヘツドスピードは1mm/分であつた。
FRMと略称する。)の新規な製造方法に関するも
のであり、更に詳しくはFRMの剪断強度を大巾
に向上させる製造方法に関するものである。 近年無機質繊維にアルミナ質繊維、炭素繊維、
シリカ繊維、シリコンカーバイド繊維、ボロン繊
維などを用い、マトリツクスにアルミニウムまた
はアルミニウム合金(以下アルミニウム合金類と
呼ぶ)を用いた軽量複合材料が開発され多くの産
業分野で使用され始めつつある。航空宇宙産業、
自動車産業等においては特に耐熱性と高強度が要
求される部位への使用が考えられている。 本発明者らは先に特願昭56−134896にて示され
るようにFRM成形体を溶体化処理後、急冷する
ことによりFRMの機械的強度を大巾に向上させ
る方法を発明した。しかるに強度部材として用い
られる材料には引張り強度、曲げ強度などの他に
剪断強度の高いことを要求されるものが多く特願
昭56−134896に示される発明ではこの場合不満足
なことが判つた。 本発明者らはFRMの剪断強度を高める方法に
ついて鋭意検討した結果本発明を完成するに至つ
た。 即ち、第2成分として銅または亜鉛を含み、か
つ熱処理可能なアルミニウム合金をマトリツクス
とし、無機質繊維を強化材とした繊維強化金属複
合材料を400℃以上にて溶体化処理した後急冷つ
いで100℃以上250以下にて焼もどすことによつて
高い剪断強度を有する繊維強化金属複合材料が得
られることを見い出した。 以下に本発明を詳細に説明する。 本発明に用いられる無機質繊維は、炭素繊維、
シリカ繊維、シリコンカーバイド繊維、ボロン繊
維およびアルミナ質繊維である。無機質繊維に求
められる性能としては高強度である事はもとより
であるが、溶融アルミニウム合金と接触した時に
過度に反応して劣化しない方が好ましい。一方適
度な反応が起こり、繊維の強度は余り低下しない
が、繊維とマトリツクス界面で応力の伝達が達成
され強化効果を十分発揮できることが望ましい。
その為、これら無機繊維の表面を他物質で被覆す
ることで繊維界面でマトリツクス金属との濡れ
性、反応性を調節することもできるこの理由から
これらの無機質繊維のうち本発明の効果を最も顕
著に示し得る繊維は特公昭51−13768号に記載さ
れているアルミナ質繊維である。 即ち一般式 (式中、Yは有機残基、ハロゲン、水酸基の一
種または二種以上を示す。) で表わされる構造単位を有するポリアルミノキサ
ンを原料とし、これに得られるシリカアルミナ繊
維中のシリカ含有が28%以下であるような量にケ
イ素を含む化合物を一種または二種以上混合し、
該混合物を紡糸して得られる前駆体繊維を焼成し
てなるアルミナ質繊維であり、好ましくはシリカ
(SiO2)含有量が2重量%以上25重量%以下のも
のであり、X線的構造においてα−Al2O3の反射
を実質的に示さないアルミナ繊維である。このア
ルミナ質繊維は本発明の効果を損なわない範囲で
リチウム、ベリリウム、ホウ素、ナトリウム、マ
グネシウム、リン、カリウム、カルシウム、チタ
ン、クロム、マンガン、イツトリウム、ジリコニ
ウム、ランタン、タングステン、バリウムなどの
一種または二種以上の酸化物などのような耐化性
化合物を含有することができる。 本発明FRMに用いられる無機質繊維の量は特
に限定されるものではなく強化効果の発現する範
囲であれば特に制限はない。 加工方法によつては繊維の密度に疎密をもた
し、溶湯が含浸し易くすることも可能である。 本発明に用いられるアルミニウムを主成分とす
る合金(アルミニウム合金)として好適なものは
第2成分として銅または亜鉛を含み、かつ熱処理
可能な合金である。また合金の強度向上、流動性
向上、組織の微細化などの目的で第3成分以上の
成分としてケイ素、鉄、銅、ニツケル、スズ、マ
ンガン、マグネシウム、鉛、亜鉛、ジルコニウ
ム、チタン、バナジウム、ナトリウム、リチウ
ム、アンチモン、ストロンチウム、またはクロム
などの一種以上を含むことができる。これらの合
金は本発明で述べる熱処理をほどこすことにより
FRMの剪断強度を高める効果が特に著しい。 さらに好ましくは本発明者らがFRMの機械強
度を向上させる目的で発明した(特願昭55−
105729、特願昭55−106154、特願昭56−52616、
特願昭56−52617、特願昭56−52618、特願昭56−
52620、特願昭56−52621および特願昭56−52623)
マトリツクス中への添加元素である、ビスマス、
カドミウム、インジウム、バリウム、ラジウム、
カリウム、セシウム、ルビジウム、アンチモン、
ストロンチウムおよびフランシウムの一種以上を
該アルミニウム合金に含有させることである。こ
れらの元素をマトリツクス合金としてのアルミニ
ウム合金に添加することによりFRMの引張り、
曲げ強度を著しく高めることができ、本発明の効
果をより明確に発現することができる。 各種のアルミニウム合金類中でこれらのアルミ
ニウム合金類が特に顕著に効果を示す理由は明ら
かではないが、FRM中での無機質繊維とこれら
のマトリツクス合金の濡れ性、繊維とマトリツク
ス合金の界面付近の合金の組織の形状などが以下
に示す熱処理による効果を顕著に示し得る状態に
なる合金であると考えられる。 このアルミニウム合金は本発明の効果を損なわ
ない範囲で他元素を含有していてもさしつかえな
い。 熱処理条件は選択されるマトリツクス合金によ
つて最適条件は異なるが、偏析した元素または合
属間化合物が母相中に固溶するのに十分な温度で
あることを要する。好ましくは400℃以上の温度
であり、更に好ましくはアルミニウム合金がAl
−Cu系合金の場合、450℃以上でありAl−Zn系
合金の場合430℃以上である。最高温度はFRM成
形体が変形しない範囲であれば何度でもかまわな
いが一般にはマトリツクス合金の固相線より低い
温度で行なうのが望ましい。 熱処理の時間は熱処理温度や製品の大きさによ
つて異なるが、一般には1時間から30時間程度が
最適である。熱処理後の急冷条件はα相中に固溶
した偏析物が再び結晶粒界に析出しない程度の速
度であれば十分であり、具体的には溶体化温度か
ら200℃までを300℃/min以上の早さで冷却すれ
ばよい。一般に採られている方法としては、水や
油による冷却方法があり、この他液体窒素浸漬と
か送風による冷却方法なども取り得る。焼もどし
は100℃以上250℃以下の温度で5時間以上30時間
以下の範囲で行なうことが望ましい。この様に
FRMに熱処理、急冷操作および焼もどしを行な
うことにより、マトリツクス合金自体は一般の熱
処理効果に基づいた変化すなわち結晶粒界に存在
した偏析物のα相中への固溶および析出により強
化されているのは当然の事ながら、この様な処理
を受けたFRMの剪断強度は、処理前のFRMの剪
断強度より大巾に向上することが認められる。 本発明のFRMは種々の方法によつて製造し得
る。すなわちその主なものとして、(1)液体合属含
浸法のような液相法、(2)拡散接合のような固相
法、(3)粉末冶金(焼結、熔結)法、(4)溶射、電
析、蒸着などの沈積法、(5)押出、圧延などの塑性
加工法、(6)高圧凝固鋳造法などが例示される。 本発明の効果が特に顕著に認められる方法は(1)
の液体金属含浸法や(6)の高圧凝固鋳造法などのよ
うに溶融金属と繊維が直接接触する場合である
が、(2)〜(5)に示される製造方法においても明らか
に効果が認められる。 この様にして製造されたFRMは他のアルミニ
ウム合金、または熱処理の行なわれていない場合
と比較して、大巾に剪断強度の向上が認められ
る。また加工法上も既存のアルミニウムの設備、
方法を何ら変更する事なく本発明を実行できるこ
とは実生産上からも非常に大きなメリツトであ
る。以下本発明を実施例によりさらに詳しく説明
するが、本発明はこれによつて限定されるもので
はない。尚、実施例中%は断わりのあるもの以外
は全て重量%を表わすものとする。 実施例 1 マトリツクス金属としてAU5GT(Al−4.2%Cu
−0.36%Si−0.23%Mg−0.10%Ti−0.01%Zn−
0.001%B)、およびAA−7076(Al−7.5%Zn−0.6
%Cu−0.5%Mn−1.6%Mg)を、無機質繊維とし
てアルミナ質繊維〔Al2O3含有率85%、SiO2含有
率15%、平均繊維径14μm、引張り強度150Kg/
mm2(ゲージ長20mm)、弾性率23500Kg/mm2〕を用い
ガス加圧含浸法にて溶湯温度680℃、加圧力50
Kg/mm2の条件下、繊維体積含有率(Vf)50%の
FRM(厚さ5mm、幅10mm、長さ35mmの長手方向に
アルミナ質繊維が配置された試験片)を作製し
た。このFRMを第1表に示される条件で熱処理
を行なつた。 また比較のため純度99.5%のアルミニウムおよ
びAl−7.5%MgをマトリツクスとしたFRMを同
一条件で作製、第1表に示される熱処理を行なつ
た。ついでこれらの成形体の剪断強度を測定し
た。第1表に結果を示した。これより銅または亜
鉛を第2成分として含むアルミニウム合金に所定
の熱処理を行なつたFRMの剪断強度が著しく高
いことが認められる。なお剪断強度の測定はJIS
K7214を参考にして打抜きによる剪断試験方法に
より行つた。すなわち、前記のFRMの試験片を
その10mm×35mmの面を上下に向けて水平に治具に
固定し、該面の中央部を上から垂直方向に、断面
が15mm×15mmの角形ポンチで打抜く方法によつ
た。剪断面積は5mm×10mm×2であつた。用いた
試験機は(株)島津製作所製オートグラフDCS−25T
型、クロスヘツドスピードは1mm/分であつた。
【表】
【表】
実施例 2
マトリツクス合金にAU5GTおよびAA−7076
合金を用い、これらの合金中にバリウムをそれぞ
れ0.3%添加した合金を作製した。これらの合金
と実施例1に用いたアルミナ質繊維を実施例1と
同様の方法で複合化し、繊維体積含有率50%の
FRMを作製した。これらのFRMに第2表に示す
熱処理をほどこし、実施例1と同様に剪断強度を
測定し、測定結果を第2表に示す。また、厚さ2
mm、幅20mm、長さ80mmの長手方向にアルミナ質繊
維を配置した試験片を調製し、JIS K7055を参考
にしてスパン距離60mmで3点曲げ試験により曲げ
強度を測定した結果を第2表に示す。この結果か
らバリウムを少量マトリツクス合金中に添加し熱
処理することによつて曲げ強度が著しく向上し、
曲げ強度と剪断強度のバランスの取れたFRMが
得られることが判る。
合金を用い、これらの合金中にバリウムをそれぞ
れ0.3%添加した合金を作製した。これらの合金
と実施例1に用いたアルミナ質繊維を実施例1と
同様の方法で複合化し、繊維体積含有率50%の
FRMを作製した。これらのFRMに第2表に示す
熱処理をほどこし、実施例1と同様に剪断強度を
測定し、測定結果を第2表に示す。また、厚さ2
mm、幅20mm、長さ80mmの長手方向にアルミナ質繊
維を配置した試験片を調製し、JIS K7055を参考
にしてスパン距離60mmで3点曲げ試験により曲げ
強度を測定した結果を第2表に示す。この結果か
らバリウムを少量マトリツクス合金中に添加し熱
処理することによつて曲げ強度が著しく向上し、
曲げ強度と剪断強度のバランスの取れたFRMが
得られることが判る。
【表】
実施例 3
無機質繊維に平均繊維径7.5μm、引張り強度
300Kg/mm2、弾性率23000Kg/mm2の炭素繊維、平均
繊維径15μm、引張り強度220Kg/mm2、弾性率
20000Kg/mm2の遊離炭素を含むシリコンカーバイ
ド繊維を用い、マトリツクスとなるアルミニウム
合金にAU5GT−0.3%Ba合金を、また比較のた
めAl−0.3%Ba合金を用いて実施例1に示したの
と同じ方法でVf=50%のFRMを作製した。この
FRM成形体を515℃で10時間熱処理した後水中に
投入急冷し、ついで160℃で10時間焼もどしを行
なつた。この成形体の剪断強度、曲げ強度を測定
した結果を第3表に示す。また比較のため熱処理
を行なわない成形体の剪断強度、曲げ強度を測定
した結果も第3表に示す。この結果からわかるよ
うに本発明に示された製造方法により作られた
FRMは剪断強度、曲げ強度いずれも優れた性能
を示した。
300Kg/mm2、弾性率23000Kg/mm2の炭素繊維、平均
繊維径15μm、引張り強度220Kg/mm2、弾性率
20000Kg/mm2の遊離炭素を含むシリコンカーバイ
ド繊維を用い、マトリツクスとなるアルミニウム
合金にAU5GT−0.3%Ba合金を、また比較のた
めAl−0.3%Ba合金を用いて実施例1に示したの
と同じ方法でVf=50%のFRMを作製した。この
FRM成形体を515℃で10時間熱処理した後水中に
投入急冷し、ついで160℃で10時間焼もどしを行
なつた。この成形体の剪断強度、曲げ強度を測定
した結果を第3表に示す。また比較のため熱処理
を行なわない成形体の剪断強度、曲げ強度を測定
した結果も第3表に示す。この結果からわかるよ
うに本発明に示された製造方法により作られた
FRMは剪断強度、曲げ強度いずれも優れた性能
を示した。
【表】
Claims (1)
- 1 第2成分として銅または亜鉛を含みかつ熱処
理可能なアルミニウム合金をマトリツクスとし無
機質繊維を強化材とした繊維強化金属複合材料を
400℃以上の温度にて溶体化処理後急冷、ついで
100℃以上250℃以下の温度にて焼もどすことを特
徴とする剪断強度にすぐれた繊維強化金属複合材
料。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19412681A JPS5896857A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 繊維強化金属複合材料 |
US06/413,253 US4444603A (en) | 1981-09-01 | 1982-08-31 | Aluminum alloy reinforced with silica alumina fiber |
DE8282108013T DE3268826D1 (en) | 1981-09-01 | 1982-08-31 | Method for the preparation of fiber-reinforced metal composite material |
EP82108013A EP0074067B1 (en) | 1981-09-01 | 1982-08-31 | Method for the preparation of fiber-reinforced metal composite material |
CA000410521A CA1202553A (en) | 1981-09-01 | 1982-08-31 | Method for the preparation of fiber-reinforced metal composite material |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19412681A JPS5896857A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 繊維強化金属複合材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5896857A JPS5896857A (ja) | 1983-06-09 |
JPH0447016B2 true JPH0447016B2 (ja) | 1992-07-31 |
Family
ID=16319336
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19412681A Granted JPS5896857A (ja) | 1981-09-01 | 1981-12-02 | 繊維強化金属複合材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5896857A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111270173B (zh) * | 2018-12-05 | 2021-04-06 | 湖南科技大学 | 一种碳化硅复合提高铝铜镁合金稳定性的方法 |
-
1981
- 1981-12-02 JP JP19412681A patent/JPS5896857A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5896857A (ja) | 1983-06-09 |
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