JPH0443037B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0443037B2 JPH0443037B2 JP58066824A JP6682483A JPH0443037B2 JP H0443037 B2 JPH0443037 B2 JP H0443037B2 JP 58066824 A JP58066824 A JP 58066824A JP 6682483 A JP6682483 A JP 6682483A JP H0443037 B2 JPH0443037 B2 JP H0443037B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine
- rotational speed
- signal
- main rotor
- rotor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 36
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 7
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 20
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- RZVHIXYEVGDQDX-UHFFFAOYSA-N 9,10-anthraquinone Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC=CC=C3C(=O)C2=C1 RZVHIXYEVGDQDX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D1/00—Control of position, course, altitude or attitude of land, water, air or space vehicles, e.g. using automatic pilots
- G05D1/08—Control of attitude, i.e. control of roll, pitch, or yaw
- G05D1/0808—Control of attitude, i.e. control of roll, pitch, or yaw specially adapted for aircraft
- G05D1/0858—Control of attitude, i.e. control of roll, pitch, or yaw specially adapted for aircraft specially adapted for vertical take-off of aircraft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C27/00—Rotorcraft; Rotors peculiar thereto
- B64C27/04—Helicopters
- B64C27/06—Helicopters with single rotor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
- F02C9/26—Control of fuel supply
- F02C9/28—Regulating systems responsive to plant or ambient parameters, e.g. temperature, pressure, rotor speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2270/00—Control
- F05D2270/01—Purpose of the control system
- F05D2270/02—Purpose of the control system to control rotational speed (n)
- F05D2270/022—Purpose of the control system to control rotational speed (n) to prevent underspeed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Control Of Vehicle Engines Or Engines For Specific Uses (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Medicines Containing Material From Animals Or Micro-Organisms (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ヘリコプタに係り、更に詳細にはオ
ートローテーシヨン中に於ける主ロータ回転速度
の低減を予知し、エンジンが主ロータと再係合さ
れることを予知し、その際エンジン回転速度の低
減を和らげるようにエンジンを制御する手段に係
る。
ートローテーシヨン中に於ける主ロータ回転速度
の低減を予知し、エンジンが主ロータと再係合さ
れることを予知し、その際エンジン回転速度の低
減を和らげるようにエンジンを制御する手段に係
る。
最新式のヘリコプタに於ては、主ロータ及びそ
の駆動系の軽量化によりその慣性が比較的小さく
なつており、主ロータ及びその駆動系に蓄えられ
るエネルギがそれに相当して小さく、主ロータが
種々の飛行操作中に大きな速度変化を生じやすい
傾向がある。そのような主ロータの回転速度変動
は、その他のヘリコプタの飛行特性と組合さつ
て、機体の姿勢調整を乱し、パイロツトの負担を
増大し、また機体安定性増加装置がその作動能力
一杯に作動しても尚作動不足の状態が生じる。か
かる状況を回避すべく、パイロツトは、勧告によ
り或いは自己の生理的抑止作用により、種々の急
激な運転操作、特に機体に大きな加速度が生じる
ような運転操作を避けており、これによつてヘリ
コプタが有する操縦性を十分に使用していない状
態にある。
の駆動系の軽量化によりその慣性が比較的小さく
なつており、主ロータ及びその駆動系に蓄えられ
るエネルギがそれに相当して小さく、主ロータが
種々の飛行操作中に大きな速度変化を生じやすい
傾向がある。そのような主ロータの回転速度変動
は、その他のヘリコプタの飛行特性と組合さつ
て、機体の姿勢調整を乱し、パイロツトの負担を
増大し、また機体安定性増加装置がその作動能力
一杯に作動しても尚作動不足の状態が生じる。か
かる状況を回避すべく、パイロツトは、勧告によ
り或いは自己の生理的抑止作用により、種々の急
激な運転操作、特に機体に大きな加速度が生じる
ような運転操作を避けており、これによつてヘリ
コプタが有する操縦性を十分に使用していない状
態にある。
一例として、何等かの障害物を避けるための急
速な回避操縦を行うことを考えてみよう。この場
合、機体の対空速度に基く運動エネルギはロータ
のトルクに変換され、ロータ回転速度を維持し或
いは増大させる。この場合オートローテーシヨン
状態が生じ、主ロータはロータ駆動手段(エンジ
ン)よりクラツチ解除される。こうなるとエンジ
ンはそれに接続された補助装置を駆動するに十分
なトルクのみを供給すれば良いので、殆ど零トル
クに近い状態にて所要の回転速度を維持すること
ができる。フリータービンエンジンの場合には、
フリータービン回転速度ガバナはエンジンのガス
発生器の部分が実質的にアイドル状態にあつても
所要の回転速度を感知していることになる。パイ
ロツトが機体を旋回より元の状態に戻し始める
と、それまで機体の運動エネルギを使用して回転
していた主ロータは、その回転速度を維持するた
めにはエンジンの出力が速やかに回復されること
を必要とする。現在の典型的なヘリコプタの燃料
制御装置はコレクテイブピツチレバーの位置とフ
リータービン回転速度を示す入力信号に応答して
ガス発生器へ供給される燃料、従つてエンジンの
トルク発生能力を制御するようになつている。し
かし機体が急速な旋回より回復する時にはコレク
テイブピツチには変化はなく、またフリータービ
ン回転速度はガス発生器がアイドル状態にあつて
も尚所定の回転速度に維持されていたので、燃料
供給量は変更されず、トルクは増大されない。一
方、旋回からの回復中には主ロータを減速せしめ
るトルクが急速に増大し、主ロータはそのオート
ローテーシヨン状態から回転速度を下げてくる。
クラツチが再係合すると、大きなトルクが必要と
されるが、主ロータの回転速度が基準回転速度以
下に下がるまではガバナはエンジンにトルクを要
求して主ロータに要するトルクをエンジンから補
充しようとはしない。従つてこのとき大きなロー
タ減速が生ずるが、これは本来エンジントルクに
よつて支えられなければならないものである。そ
して終に主ロータ回転速度が基準値以下に下がる
と、ようやくガバナはエンジンへ燃料を大量に送
るよう指示し、主ロータにかかるトルク負荷を支
え、主ロータの減速を阻止し、その回転速度を基
準回転速度に戻そうとする。この間、エンジンの
出力状態を回復させるには遅れが存在するので、
大きなタービン出力低下が生じ、フリータービン
回転速度に大きな変化が生ずることによつて、燃
料制御装置は急速にエンジン回転速度を回復しよ
うとし、その結果トルクのオーバシユートをもた
らす。かくしてオートローテーシヨン状態にある
急速旋回よりの復帰時にはトルクは最初過剰に低
下したのち過剰に増大し、そののち初めてエンジ
ンの燃料制御装置はガス発生器を正しいトルク発
生状態に駆動する状態に落着く。
速な回避操縦を行うことを考えてみよう。この場
合、機体の対空速度に基く運動エネルギはロータ
のトルクに変換され、ロータ回転速度を維持し或
いは増大させる。この場合オートローテーシヨン
状態が生じ、主ロータはロータ駆動手段(エンジ
ン)よりクラツチ解除される。こうなるとエンジ
ンはそれに接続された補助装置を駆動するに十分
なトルクのみを供給すれば良いので、殆ど零トル
クに近い状態にて所要の回転速度を維持すること
ができる。フリータービンエンジンの場合には、
フリータービン回転速度ガバナはエンジンのガス
発生器の部分が実質的にアイドル状態にあつても
所要の回転速度を感知していることになる。パイ
ロツトが機体を旋回より元の状態に戻し始める
と、それまで機体の運動エネルギを使用して回転
していた主ロータは、その回転速度を維持するた
めにはエンジンの出力が速やかに回復されること
を必要とする。現在の典型的なヘリコプタの燃料
制御装置はコレクテイブピツチレバーの位置とフ
リータービン回転速度を示す入力信号に応答して
ガス発生器へ供給される燃料、従つてエンジンの
トルク発生能力を制御するようになつている。し
かし機体が急速な旋回より回復する時にはコレク
テイブピツチには変化はなく、またフリータービ
ン回転速度はガス発生器がアイドル状態にあつて
も尚所定の回転速度に維持されていたので、燃料
供給量は変更されず、トルクは増大されない。一
方、旋回からの回復中には主ロータを減速せしめ
るトルクが急速に増大し、主ロータはそのオート
ローテーシヨン状態から回転速度を下げてくる。
クラツチが再係合すると、大きなトルクが必要と
されるが、主ロータの回転速度が基準回転速度以
下に下がるまではガバナはエンジンにトルクを要
求して主ロータに要するトルクをエンジンから補
充しようとはしない。従つてこのとき大きなロー
タ減速が生ずるが、これは本来エンジントルクに
よつて支えられなければならないものである。そ
して終に主ロータ回転速度が基準値以下に下がる
と、ようやくガバナはエンジンへ燃料を大量に送
るよう指示し、主ロータにかかるトルク負荷を支
え、主ロータの減速を阻止し、その回転速度を基
準回転速度に戻そうとする。この間、エンジンの
出力状態を回復させるには遅れが存在するので、
大きなタービン出力低下が生じ、フリータービン
回転速度に大きな変化が生ずることによつて、燃
料制御装置は急速にエンジン回転速度を回復しよ
うとし、その結果トルクのオーバシユートをもた
らす。かくしてオートローテーシヨン状態にある
急速旋回よりの復帰時にはトルクは最初過剰に低
下したのち過剰に増大し、そののち初めてエンジ
ンの燃料制御装置はガス発生器を正しいトルク発
生状態に駆動する状態に落着く。
典型的なヘリコプタに於ては、主ロータへトル
クを与える反作用として機体上のエンジンに課せ
られるトルク反力に対し機体を安定化させること
は、尾部ロータのコレクテイブピツチと主ロータ
のコレクテイブピツチとの間を固定的に連結する
ことによつて行われている。従つて急速旋回より
の回復時に生ずるエンジン回転速度の低下は、そ
れに比例したロータ回転速度低下に基く機体の速
度と高度に於ける変動をもたらすだけでなく、主
ロータコレクテイブピツチに連結された尾部ロー
タコレクテイブピツチの不十分さに基く好ましか
らざる機体の首振り運動をも生ぜしめる。これら
の好ましからざる影響によつて、機体の設計と飛
行特性に応じて、機体の横方向及び縦方向の姿勢
にも乱れが生ずる。
クを与える反作用として機体上のエンジンに課せ
られるトルク反力に対し機体を安定化させること
は、尾部ロータのコレクテイブピツチと主ロータ
のコレクテイブピツチとの間を固定的に連結する
ことによつて行われている。従つて急速旋回より
の回復時に生ずるエンジン回転速度の低下は、そ
れに比例したロータ回転速度低下に基く機体の速
度と高度に於ける変動をもたらすだけでなく、主
ロータコレクテイブピツチに連結された尾部ロー
タコレクテイブピツチの不十分さに基く好ましか
らざる機体の首振り運動をも生ぜしめる。これら
の好ましからざる影響によつて、機体の設計と飛
行特性に応じて、機体の横方向及び縦方向の姿勢
にも乱れが生ずる。
他の一つの例として、オートローテーシヨンに
よる降下を制動する場合を考えてみよう。降下を
制動せんとしてパイロツトがコレクテイブピツチ
レバーをひくと、主ロータ(オートローテーシヨ
ン中はエンジンよりクラツチ解除されている)は
主ロータのオートローテーシヨンによりクラツチ
が解除されたときのエンジン回転速度(ほぼ定格
エンジン速度)までその速度を下げ、そこで主ロ
ータはエンジンと再度クラツチ係合される。しか
し上述の如くオートローテーシヨン中にはエンジ
ン制御装置はガス発生器が実質的にアイドル状態
にあつてもフリータービン回転速度を所定の速度
に維持することができるので、主ロータが再係合
された瞬間にフリータービンは急速に減速され、
大きなコレクテイブピツチ入力によつてフリータ
ービンには急激なトルク要求が課せられる。かく
して、パイロツトが降下を完全に制動し、機体の
高度を確保し、或いは速度を高めるべく高い主ロ
ータトルクを得ようとすると、主ロータの激しい
回転速度低下が生ずる。急速旋回の場合と同じ
く、フリータービン回転速度の低下によりエンジ
ン制御装置はガス発生器への燃料を急速に増や
し、その結果トルクのオーバシユートが生ずる。
この場合、エンジン制御装置にはコレクテイブピ
ツチレバー入力が入れられているが、フリーター
ビンは所定の回転速度にてアイドリングしている
ので、コレクテイブピツチレバー入力の殆どはガ
バナに於てフリータービン回転速度入力により無
効にされ、クラツチ解除されたフリータービンが
オーバスピード状態とならないようにする。かく
して、急速に減速する主ロータがクラツチを経て
フリータービンに連結され、その回転速度を所定
値以下に下げるまで、ガス発生器は実質的にアイ
ドル状態に留まり、これによつて貴重な出力回復
のための時間を失わせる。急速旋回の場合と同じ
く、その結果重大な過渡的ロータ減速が生じ、機
体の進行を送らせ、その姿勢調整を乱す。
よる降下を制動する場合を考えてみよう。降下を
制動せんとしてパイロツトがコレクテイブピツチ
レバーをひくと、主ロータ(オートローテーシヨ
ン中はエンジンよりクラツチ解除されている)は
主ロータのオートローテーシヨンによりクラツチ
が解除されたときのエンジン回転速度(ほぼ定格
エンジン速度)までその速度を下げ、そこで主ロ
ータはエンジンと再度クラツチ係合される。しか
し上述の如くオートローテーシヨン中にはエンジ
ン制御装置はガス発生器が実質的にアイドル状態
にあつてもフリータービン回転速度を所定の速度
に維持することができるので、主ロータが再係合
された瞬間にフリータービンは急速に減速され、
大きなコレクテイブピツチ入力によつてフリータ
ービンには急激なトルク要求が課せられる。かく
して、パイロツトが降下を完全に制動し、機体の
高度を確保し、或いは速度を高めるべく高い主ロ
ータトルクを得ようとすると、主ロータの激しい
回転速度低下が生ずる。急速旋回の場合と同じ
く、フリータービン回転速度の低下によりエンジ
ン制御装置はガス発生器への燃料を急速に増や
し、その結果トルクのオーバシユートが生ずる。
この場合、エンジン制御装置にはコレクテイブピ
ツチレバー入力が入れられているが、フリーター
ビンは所定の回転速度にてアイドリングしている
ので、コレクテイブピツチレバー入力の殆どはガ
バナに於てフリータービン回転速度入力により無
効にされ、クラツチ解除されたフリータービンが
オーバスピード状態とならないようにする。かく
して、急速に減速する主ロータがクラツチを経て
フリータービンに連結され、その回転速度を所定
値以下に下げるまで、ガス発生器は実質的にアイ
ドル状態に留まり、これによつて貴重な出力回復
のための時間を失わせる。急速旋回の場合と同じ
く、その結果重大な過渡的ロータ減速が生じ、機
体の進行を送らせ、その姿勢調整を乱す。
このようにエンジントルクの要求を予知するた
めのエンジン制御装置へのコレクテイブピツチの
入力は、コレクテイブピツチレバー位置が一定に
維持されているエンジン操縦状態(急速旋回の如
き操縦状態)に於ては全く効果がなく、また大き
なコレクテイブピツチの入力によつて中止される
オートローテーシヨン操縦(オートローテーシヨ
ン降下の中断の如き場合)には不十分である。
めのエンジン制御装置へのコレクテイブピツチの
入力は、コレクテイブピツチレバー位置が一定に
維持されているエンジン操縦状態(急速旋回の如
き操縦状態)に於ては全く効果がなく、また大き
なコレクテイブピツチの入力によつて中止される
オートローテーシヨン操縦(オートローテーシヨ
ン降下の中断の如き場合)には不十分である。
本発明の目的には、主ロータの減速とオートロ
ーテーシヨン操縦の終わりに於ける主ロータとエ
ンジンとの再係合を予知し、これによつてエンジ
ンと主ロータの速度低下を軽減するヘリコプタの
エンジン制御装置を提供することが含まれてい
る。
ーテーシヨン操縦の終わりに於ける主ロータとエ
ンジンとの再係合を予知し、これによつてエンジ
ンと主ロータの速度低下を軽減するヘリコプタの
エンジン制御装置を提供することが含まれてい
る。
本発明によれば、ヘリコプタ主ロータの回転速
度がエンジンのそれと比較されてオートローテー
シヨンの存在が決定され、主ロータの回転速度の
変化率が、主ロータとの再係合及びそれに続く実
質的なトルク要求を予想してエンジンを出力増大
するように、エンジン制御に用いられる。本発明
の一つの実施例に於ては、オートローテーシヨン
操縦の終りを示す主ロータの減速に応答してフリ
ータービンエンジンのガス発生器がアイドル状態
より出力増大される。更に本発明によれば、或る
予め定められたしきい値の量を越える減速率のみ
が主ロータとの再係合及びそれに基くトルク要求
を予知してエンジンを出力増大するためのエンジ
ン燃料制御に用いられる。
度がエンジンのそれと比較されてオートローテー
シヨンの存在が決定され、主ロータの回転速度の
変化率が、主ロータとの再係合及びそれに続く実
質的なトルク要求を予想してエンジンを出力増大
するように、エンジン制御に用いられる。本発明
の一つの実施例に於ては、オートローテーシヨン
操縦の終りを示す主ロータの減速に応答してフリ
ータービンエンジンのガス発生器がアイドル状態
より出力増大される。更に本発明によれば、或る
予め定められたしきい値の量を越える減速率のみ
が主ロータとの再係合及びそれに基くトルク要求
を予知してエンジンを出力増大するためのエンジ
ン燃料制御に用いられる。
本発明はエンジン及び主ロータの回転速度低下
の影響及びそれに起因するヘリコプタの姿勢調整
の混乱を和らげるものである。
の影響及びそれに起因するヘリコプタの姿勢調整
の混乱を和らげるものである。
本発明は、以下の説明より分る如く、現在公知
の型のヘリコプタに容易に組込まれるものであ
る。本発明は現在この技術の分野に於て良く知ら
れている部品及び技術を用いてアナログ的或いは
デイジタル的に実施され得るものである。本発明
はマイクロプロセツサを用いたデイジタル燃料制
御装置のプログラムに簡単な変更を施すこと、或
いは自動飛行制御システムの場合にはそのコンピ
ユータに簡単な変更を施すことによつて実施され
得るものである。また本発明は簡単なアナログ回
路或いは既に公知とされているデイジタル装置を
付加することによつて実施され得るものである。
の型のヘリコプタに容易に組込まれるものであ
る。本発明は現在この技術の分野に於て良く知ら
れている部品及び技術を用いてアナログ的或いは
デイジタル的に実施され得るものである。本発明
はマイクロプロセツサを用いたデイジタル燃料制
御装置のプログラムに簡単な変更を施すこと、或
いは自動飛行制御システムの場合にはそのコンピ
ユータに簡単な変更を施すことによつて実施され
得るものである。また本発明は簡単なアナログ回
路或いは既に公知とされているデイジタル装置を
付加することによつて実施され得るものである。
本発明のその他の目的、特徴及び利点は以下に
添付の図を参照して行われる実施例についての説
明より明らかとなるであろう。
添付の図を参照して行われる実施例についての説
明より明らかとなるであろう。
添付の図は本発明の一つの実施例に従つて構成
されたエンジン制御装置を含むヘリコプタロータ
駆動システムの簡単化された解図的ブロツク線図
である。
されたエンジン制御装置を含むヘリコプタロータ
駆動システムの簡単化された解図的ブロツク線図
である。
図に於て、主ロータ10は軸12を経てギヤボ
ツクス13に接続されており、該ギヤボツクス
は、軸14及びオーバランクラツチ16を経て、
エンジン回転速度がロータ回転速度に等しいかそ
れを越える時、エンジン20の出力軸18に係合
し、これによつて駆動されるようになつている。
ギヤボツクス13はまた軸24を経て尾部ロータ
22をも駆動し、主ロータ10と尾部ロータ22
とは常に互いに或る固定された関係、例えば主ロ
ータより5倍の回転速度にて尾部ロータが駆動さ
れるようになつている。
ツクス13に接続されており、該ギヤボツクス
は、軸14及びオーバランクラツチ16を経て、
エンジン回転速度がロータ回転速度に等しいかそ
れを越える時、エンジン20の出力軸18に係合
し、これによつて駆動されるようになつている。
ギヤボツクス13はまた軸24を経て尾部ロータ
22をも駆動し、主ロータ10と尾部ロータ22
とは常に互いに或る固定された関係、例えば主ロ
ータより5倍の回転速度にて尾部ロータが駆動さ
れるようになつている。
エンジン20はその典型的な形としてフリータ
ービンガスエンジンであつて良く、その出力軸1
8はフリータービン40より駆動され、該フリー
タービンは圧縮器駆動タービン46、これに軸4
4によつて接続された圧縮器42、バーナ部47
を含むガス発生器からのガスによつて駆動される
ようになつている。バーナ部47には燃料管50
を経て燃料制御装置52より燃料が送られるよう
になつている。燃料制御装置52は、所望のエン
ジン回転速度(NF)を維持すべく正しい流量の
燃料(WF)を燃料管50へ供給する。エンジン
回転速度(NF)はフリータービン40の回転速
度(出力軸18に於ける如き回転速度)を測定し
線56を経て加算接続部60へタービン速度を示
す信号を与える回転速度計54により測定され
る。加算接続部60への他の入力としては、参照
値源62より引出された100%定格速度を示す参
照値である参照速度及び線64を経てパイロツト
のエンジン回転速度制御器より伝えられるパイロ
ツトの意志による可変信号がある。加算接続部6
0の出力は線65に供給される速度誤差信号であ
り、これは燃料制御装置のタービンガバナ66へ
供給される。線67上に供給されるタービンガバ
ナ66からの出力はガス発生器の所要回転速度を
示す信号であり、これはガス発生器制御部69の
入力側にある加算接続部68へ供給される。ガス
発生器制御部69は線70に要求される燃料流量
を示す信号を与え、この信号は軽量弁72へ与え
られ、燃料ポンプ74より燃料管50へ向けて正
しい量の燃料を供給せしめる。これらの構成及び
作用は全て公知である。
ービンガスエンジンであつて良く、その出力軸1
8はフリータービン40より駆動され、該フリー
タービンは圧縮器駆動タービン46、これに軸4
4によつて接続された圧縮器42、バーナ部47
を含むガス発生器からのガスによつて駆動される
ようになつている。バーナ部47には燃料管50
を経て燃料制御装置52より燃料が送られるよう
になつている。燃料制御装置52は、所望のエン
ジン回転速度(NF)を維持すべく正しい流量の
燃料(WF)を燃料管50へ供給する。エンジン
回転速度(NF)はフリータービン40の回転速
度(出力軸18に於ける如き回転速度)を測定し
線56を経て加算接続部60へタービン速度を示
す信号を与える回転速度計54により測定され
る。加算接続部60への他の入力としては、参照
値源62より引出された100%定格速度を示す参
照値である参照速度及び線64を経てパイロツト
のエンジン回転速度制御器より伝えられるパイロ
ツトの意志による可変信号がある。加算接続部6
0の出力は線65に供給される速度誤差信号であ
り、これは燃料制御装置のタービンガバナ66へ
供給される。線67上に供給されるタービンガバ
ナ66からの出力はガス発生器の所要回転速度を
示す信号であり、これはガス発生器制御部69の
入力側にある加算接続部68へ供給される。ガス
発生器制御部69は線70に要求される燃料流量
を示す信号を与え、この信号は軽量弁72へ与え
られ、燃料ポンプ74より燃料管50へ向けて正
しい量の燃料を供給せしめる。これらの構成及び
作用は全て公知である。
加算接続部68は圧縮器42、軸44及びター
ビン46を含むガス発生器の回転速度に応答する
回転速度計78より線76を経て伝えられるガス
発生器回転速度(NG)を示す信号にも応答す
る。加算接続部68に対する他の一つの入力は加
算接続部81より線80を経て送られてくる信号
であり、これはこの制御系へのコレクテイブピツ
チ入力を与える信号である。線82を経て伝えら
れるコレクテイブピツチ位置(これはコレクテイ
ブピツチレバーの角度を示し許される全コレクテ
イブピツチに対する或る与えられた百分率を示す
信号であつて良い)を示す信号は比例回路と微分
回路の両者を経て供給される。比例回路は関数発
生器或いはスケジユールサーキツト83とゲイン
K1を有する増幅器84とを含んでいる。微分回
路は微分器85、制限器86及びゲインK2を有
する増幅器87を含んでいる。増幅器84及び8
7の出力は加算接続部81へ供給されている。コ
レクテイブピツチが変えられると、微分回路85
〜87は通常のタービンガバナ指示量を増減させ
る信号をガス発生器に与える。同様に或る予め定
められたしきい値量を越えるコレクテイブピツチ
に対しては比例通路83,84が安定状態入力を
燃料制御装置へ与える。これは先に簡単に記した
エンジンに対するコレクテイブピツチ制御であ
る。
ビン46を含むガス発生器の回転速度に応答する
回転速度計78より線76を経て伝えられるガス
発生器回転速度(NG)を示す信号にも応答す
る。加算接続部68に対する他の一つの入力は加
算接続部81より線80を経て送られてくる信号
であり、これはこの制御系へのコレクテイブピツ
チ入力を与える信号である。線82を経て伝えら
れるコレクテイブピツチ位置(これはコレクテイ
ブピツチレバーの角度を示し許される全コレクテ
イブピツチに対する或る与えられた百分率を示す
信号であつて良い)を示す信号は比例回路と微分
回路の両者を経て供給される。比例回路は関数発
生器或いはスケジユールサーキツト83とゲイン
K1を有する増幅器84とを含んでいる。微分回
路は微分器85、制限器86及びゲインK2を有
する増幅器87を含んでいる。増幅器84及び8
7の出力は加算接続部81へ供給されている。コ
レクテイブピツチが変えられると、微分回路85
〜87は通常のタービンガバナ指示量を増減させ
る信号をガス発生器に与える。同様に或る予め定
められたしきい値量を越えるコレクテイブピツチ
に対しては比例通路83,84が安定状態入力を
燃料制御装置へ与える。これは先に簡単に記した
エンジンに対するコレクテイブピツチ制御であ
る。
以上に記した装置の全ては単に公知技術の例で
ある。
ある。
本発明によれば、加算接続部81へ線100を
経て追加の入力信号が供給される。この追加の入
力信号はオートローテーシヨン中に主ロータの減
速度が或る予め定められたしきい値量より大きく
なつたことを示すものである。この信号100は
スイツチ101にそれを作用させる線102を経
て伝えられる信号が存在している時のみスイツチ
101を経て与えられる。線102上の信号は双
安定装置120により与えられ、双安定装置12
0は主ロータ回転速度(NR)がフリータービン
回転速度(NF)より大きい時コンパレータ10
3の出力として線121に現れる信号、即ちオー
トローテーシヨン状態を示す信号、によつて設定
される。コンパレータ103は線56上のフリー
タービン回転速度信号及びギヤボツクス13に対
する入力軸14の回転速度に応答する回転速度計
106より線105を経て与えられる主ロータ回
転速度信号に応答する。尚、回転速度計106
は、主ロータの駆動系に於けるギヤ比が適当に調
整されることに鑑み、クラツチ16より主ロータ
側にある駆動系に於ける主ロータ軸12その他の
任意の容易に近接可能な軸に設けれられていて良
い。線105に於ける主ロータ回転速度信号は微
分器108にも供給され、線109上に主ロータ
回転速度の変化率を示す信号を与え、この信号は
主ロータの減速度が或る予め定められた値を越え
た時のみ出力を発生する関数発生器110へ供給
される。この関数発生器110の出力はゲインK
3を有する増幅器112とスイツチ101と線1
00を経て加算接続部81へ供給される。スイツ
チ101はF.E.T.その他の公知のトランジスタス
イツチを含んでいて良い。双安定装置120はコ
ンパレータ122が線123上に主ロータ減速度
が殆ど零(例えば1秒間当り約2%)であること
を示す信号を与えるまでセツト位置に留まる。こ
れによつてもし望むならクラツチ再係合後も減速
度入力を維持することができる。
経て追加の入力信号が供給される。この追加の入
力信号はオートローテーシヨン中に主ロータの減
速度が或る予め定められたしきい値量より大きく
なつたことを示すものである。この信号100は
スイツチ101にそれを作用させる線102を経
て伝えられる信号が存在している時のみスイツチ
101を経て与えられる。線102上の信号は双
安定装置120により与えられ、双安定装置12
0は主ロータ回転速度(NR)がフリータービン
回転速度(NF)より大きい時コンパレータ10
3の出力として線121に現れる信号、即ちオー
トローテーシヨン状態を示す信号、によつて設定
される。コンパレータ103は線56上のフリー
タービン回転速度信号及びギヤボツクス13に対
する入力軸14の回転速度に応答する回転速度計
106より線105を経て与えられる主ロータ回
転速度信号に応答する。尚、回転速度計106
は、主ロータの駆動系に於けるギヤ比が適当に調
整されることに鑑み、クラツチ16より主ロータ
側にある駆動系に於ける主ロータ軸12その他の
任意の容易に近接可能な軸に設けれられていて良
い。線105に於ける主ロータ回転速度信号は微
分器108にも供給され、線109上に主ロータ
回転速度の変化率を示す信号を与え、この信号は
主ロータの減速度が或る予め定められた値を越え
た時のみ出力を発生する関数発生器110へ供給
される。この関数発生器110の出力はゲインK
3を有する増幅器112とスイツチ101と線1
00を経て加算接続部81へ供給される。スイツ
チ101はF.E.T.その他の公知のトランジスタス
イツチを含んでいて良い。双安定装置120はコ
ンパレータ122が線123上に主ロータ減速度
が殆ど零(例えば1秒間当り約2%)であること
を示す信号を与えるまでセツト位置に留まる。こ
れによつてもし望むならクラツチ再係合後も減速
度入力を維持することができる。
オートローテーシヨン操縦が実施された時には
何時でもスイツチ101は作動される状態にあ
る。オートローテーシヨン操縦の終りにて主ロー
タ10の回転速度が低下すると、負の減速度はそ
れがしきい値を越えると加算接続部81へ入力を
与え、該加算接続部は加算接続部68へ追加の入
力を与え、ガス発生器の作動率を上げ、エンジン
への燃料供給量を増し、主ロータの回転速度がフ
リータービンの回転速度まで低下したとき生ずる
であろう所要トルク負荷を予見してガス発生器の
出力増大を行う。
何時でもスイツチ101は作動される状態にあ
る。オートローテーシヨン操縦の終りにて主ロー
タ10の回転速度が低下すると、負の減速度はそ
れがしきい値を越えると加算接続部81へ入力を
与え、該加算接続部は加算接続部68へ追加の入
力を与え、ガス発生器の作動率を上げ、エンジン
への燃料供給量を増し、主ロータの回転速度がフ
リータービンの回転速度まで低下したとき生ずる
であろう所要トルク負荷を予見してガス発生器の
出力増大を行う。
図には示されていないが、速度とコレクテイブ
ピツチに関する入力信号は適当な公知の要領によ
り濾過されるのが好ましい。また微分器85はそ
れに関連するノイズを低減するためローパスフイ
ルタを含んでいて良い。以上に於ては本発明は既
存の燃料制御装置に付加されるものとして示され
たが、勿論本発明は燃料制御装置内に直接組込ま
れていても良い。また以上に於ては本発明はアナ
ログ的機能ブロツクにより示されたが、本発明は
コンピユータによりデイジタル的に構成された燃
料制御装置のプログラムに対する簡単なプログラ
ム変更によつて実施されても良く、或いはもし望
ならデイジタル的にコンピユータ化された自動飛
行制御システムに於ける簡単なプログラム変更に
よつて実施されても良い。また本発明はフリータ
ービンエンジンの燃料制御に用いるものとして説
明されたが、当業者によつて明らかな要領の範囲
内にて他の形式のエンジンに用いられても良い。
またもし望むならオートローテーシヨンを感知す
る手段として速度を比例する代わりにスイツチの
如きクラツチ作動表示手段が用いられても良い。
但しクラツチの主ロータ側の回転速度はエンジン
駆動信号として用いられているので、エンジン回
転速度との比較がより容易である。以上の如き変
更或いは修正は全て本発明の本質に関係するもの
ではなく、本発明の本質は、ヘリコプタの主ロー
タを駆動するエンジンが、オートローテーシヨン
中に於ける主ロータの減速度に応答して、主ロー
タがエンジンと再係合される際にエンジンに課せ
られるトルク負荷を予知する如く、制御されるこ
とである。
ピツチに関する入力信号は適当な公知の要領によ
り濾過されるのが好ましい。また微分器85はそ
れに関連するノイズを低減するためローパスフイ
ルタを含んでいて良い。以上に於ては本発明は既
存の燃料制御装置に付加されるものとして示され
たが、勿論本発明は燃料制御装置内に直接組込ま
れていても良い。また以上に於ては本発明はアナ
ログ的機能ブロツクにより示されたが、本発明は
コンピユータによりデイジタル的に構成された燃
料制御装置のプログラムに対する簡単なプログラ
ム変更によつて実施されても良く、或いはもし望
ならデイジタル的にコンピユータ化された自動飛
行制御システムに於ける簡単なプログラム変更に
よつて実施されても良い。また本発明はフリータ
ービンエンジンの燃料制御に用いるものとして説
明されたが、当業者によつて明らかな要領の範囲
内にて他の形式のエンジンに用いられても良い。
またもし望むならオートローテーシヨンを感知す
る手段として速度を比例する代わりにスイツチの
如きクラツチ作動表示手段が用いられても良い。
但しクラツチの主ロータ側の回転速度はエンジン
駆動信号として用いられているので、エンジン回
転速度との比較がより容易である。以上の如き変
更或いは修正は全て本発明の本質に関係するもの
ではなく、本発明の本質は、ヘリコプタの主ロー
タを駆動するエンジンが、オートローテーシヨン
中に於ける主ロータの減速度に応答して、主ロー
タがエンジンと再係合される際にエンジンに課せ
られるトルク負荷を予知する如く、制御されるこ
とである。
以上に於ては本発明を実施例について詳細に説
明したが、本発明はかかる実施例のみ限られるも
のではなく、かかる実施例について本発明の範囲
内にて種々の修正が可能であることは当業者にと
つて明らかであろう。
明したが、本発明はかかる実施例のみ限られるも
のではなく、かかる実施例について本発明の範囲
内にて種々の修正が可能であることは当業者にと
つて明らかであろう。
添付の図はエンジン制御が本発明の一つの実施
例に基いて行われるよう構成された一つのヘリコ
プタロータ駆動システムを示す単純化された解図
的ブロツク線図である。 10……主ロータ、12,14……軸、16…
…オーバランクラツチ、18……エンジン出力
軸、20……エンジン、22……尾部ロータ、2
4……軸、40……フリータービン、42……圧
縮器、44……軸、46……圧縮器駆動タービ
ン、47……バーナ部、50……燃料管、52…
…燃料制御装置、60……加算接続部、62……
参照値源、66……タービンガバナ部、68……
加算接続部、69……ガス発生器制御部、72…
…計量弁、74……燃料ポンプ、81……加算接
続部、83……関数発生器、84……増幅器、8
5……微分器、86……制限器、87……増幅
器、101……スイツチ、102……コンパレー
タ、108……微分器、110……関数発生器、
112……増幅器、120……双安定装置、12
2……コンパレータ。
例に基いて行われるよう構成された一つのヘリコ
プタロータ駆動システムを示す単純化された解図
的ブロツク線図である。 10……主ロータ、12,14……軸、16…
…オーバランクラツチ、18……エンジン出力
軸、20……エンジン、22……尾部ロータ、2
4……軸、40……フリータービン、42……圧
縮器、44……軸、46……圧縮器駆動タービ
ン、47……バーナ部、50……燃料管、52…
…燃料制御装置、60……加算接続部、62……
参照値源、66……タービンガバナ部、68……
加算接続部、69……ガス発生器制御部、72…
…計量弁、74……燃料ポンプ、81……加算接
続部、83……関数発生器、84……増幅器、8
5……微分器、86……制限器、87……増幅
器、101……スイツチ、102……コンパレー
タ、108……微分器、110……関数発生器、
112……増幅器、120……双安定装置、12
2……コンパレータ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 主ロータ10と、 エンジン20と、 前記主ロータの回転速度が前記エンジンの回転
速度を越えないときに前記主ロータを前記エンジ
ンに接続するオーバランクラツチ16を含むロー
タ駆動手段と、 前記エンジンの回転速度を示すエンジン回転速
度信号に応答して所望のエンジン運転に必要な燃
料流量を示す燃料指令信号を発生し該燃料指令信
号に応答して前記エンジンへの燃料流量を制御す
る燃料制御装置52を含むエンジン制御手段と、 を有するヘリコプタにして、 更に前記主ロータの回転速度を示すロータ回転
速度信号を供給する回転速度検出手段106を有
し、 前記エンジン制御手段は更に前記ロータ回転速
度信号に応答して前記主ロータの減速度が予め定
められた閾値減速度を越えたことを示すロータ減
速信号を発生する手段108,110,112
と、前記主ロータが前記エンジンよりクラツチ解
除されたことを示すオートローテーシヨン信号を
発生する手段103,120と、前記オートロー
テーシヨン信号が存在するとき前記ロータ減速信
号に応答して前記燃料指令信号に燃料増加指令成
分を付与する手段101とを有することを特徴と
するヘリコプタ。 2 特許請求の範囲第1項に記載されたヘリコプ
タにして、前記オートローテーシヨン信号を発生
する手段は、前記エンジン回転速度信号と前記ロ
ータ回転速度信号に応答し前記ロータ回転速度信
号が前記エンジン回転速度信号を越えたことに応
答して前記オートローテーシヨン信号を発生する
比較器103を含むことを特徴とするヘリコプ
タ。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US369300 | 1982-04-16 | ||
US06/369,300 US4466526A (en) | 1982-04-16 | 1982-04-16 | Helicopter engine control with rotor speed decay anticipator |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58191696A JPS58191696A (ja) | 1983-11-08 |
JPH0443037B2 true JPH0443037B2 (ja) | 1992-07-15 |
Family
ID=23454900
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58066824A Granted JPS58191696A (ja) | 1982-04-16 | 1983-04-15 | ヘリコプタ |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4466526A (ja) |
EP (1) | EP0093684B1 (ja) |
JP (1) | JPS58191696A (ja) |
CA (1) | CA1198191A (ja) |
DE (1) | DE3378998D1 (ja) |
IL (1) | IL68407A (ja) |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE128980T1 (de) * | 1983-06-16 | 1985-12-05 | Inoue-Japax Research Inc., Yokohama, Kanagawa | Antriebsgetriebe fuer maschinen. |
US4648797A (en) * | 1983-12-19 | 1987-03-10 | United Technologies Corporation | Torque control system |
US4993221A (en) * | 1988-12-21 | 1991-02-19 | General Electric Company | Gas turbine engine control system |
US5020316A (en) * | 1989-05-19 | 1991-06-04 | Coltec Industries Inc. | Helicopter control with multiple schedule rotor speed decay anticipator |
US5076517A (en) * | 1989-08-14 | 1991-12-31 | United Technologies Corporation | Programmable, linear collective control system for a helicopter |
US5046923A (en) * | 1989-10-02 | 1991-09-10 | United Technologies Corporation | Helicopter autorotation detection and recovery |
US5188511A (en) * | 1991-08-27 | 1993-02-23 | United Technologies Corporation | Helicopter anti-torque device direct pitch control |
US5983857A (en) * | 1997-02-12 | 1999-11-16 | Mazda Motor Corporation | Engine control system |
FR2803051B1 (fr) | 1999-12-23 | 2002-05-03 | Turbomeca | Dispositif et procede de regulation de la puissance d'un groupe motopropulseur d'entrainement de rotor d'helicoptere |
US6729139B2 (en) | 2001-09-26 | 2004-05-04 | Goodrich Pump & Engine Control Systems, Inc. | Engine control system |
US6873887B2 (en) * | 2001-11-13 | 2005-03-29 | Goodrich Pump & Engine Control Systems, Inc. | Rotor torque anticipator |
US6879885B2 (en) | 2001-11-16 | 2005-04-12 | Goodrich Pump & Engine Control Systems, Inc. | Rotor torque predictor |
WO2007018572A2 (en) * | 2004-11-08 | 2007-02-15 | Bell Helicopter Textron Inc. | Flight system with three feedback control loops |
US9235217B2 (en) * | 2005-10-03 | 2016-01-12 | Sikorsky Aircraft Corporation | Automatic dual rotor speed control for helicopters |
US7931231B2 (en) * | 2007-05-18 | 2011-04-26 | Sikorsky Aircraft Corporation | Engine anticipation for rotary-wing aircraft |
US8275500B2 (en) * | 2008-03-11 | 2012-09-25 | Honeywell International Inc. | Gas turbine engine fixed collective takeoff compensation control system and method |
US8209069B1 (en) | 2008-07-21 | 2012-06-26 | Garmin International, Inc. | Aircraft sensor anticipator system |
FR2974564B1 (fr) | 2011-04-29 | 2013-12-27 | Eurocopter France | Procede pour ameliorer le passage d'un etat de non synchronisation a un etat de synchronisation entre un moteur et un rotor, et dispositif associe |
RU2486108C1 (ru) * | 2011-11-18 | 2013-06-27 | Открытое Акционерное Общество "Московский Вертолётный Завод Им. М.Л. Миля" | Система контроля оборотов несущего винта вертолета |
US9026274B2 (en) * | 2012-08-31 | 2015-05-05 | Sikorsky Aircraft Corporation | Method of controlling an electric propulsion system |
US8825342B2 (en) * | 2012-11-02 | 2014-09-02 | Bell Helicopter Textron Inc. | System and method of protecting an engine and other aircraft components from damage that may otherwise occur from a fuel control unit failure |
US9045996B2 (en) | 2012-11-20 | 2015-06-02 | Honeywell International Inc. | Gas turbine engine optimization by electric power transfer |
FR3000465B1 (fr) | 2012-12-27 | 2015-02-13 | Eurocopter France | Procede d'entrainement en rotation d'un rotor principal de giravion, selon une consigne de vitesse de rotation a valeur variable |
FR3000466B1 (fr) | 2012-12-27 | 2015-02-13 | Eurocopter France | Procede d'entrainement en rotation d'un rotor de giravion, par anticipation des besoins en couple entre deux consignes de vitesse de rotation du rotor |
US11352900B2 (en) * | 2019-05-14 | 2022-06-07 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Method and system for operating a rotorcraft engine |
CN113669163B (zh) * | 2021-08-13 | 2023-01-03 | 哈尔滨工程大学 | 一种基于自抗扰控制的串级燃气轮机转速控制方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB698031A (en) * | 1947-11-14 | 1953-10-07 | Westinghouse Electric Int Co | Improvements in or relating to apparatus for controlling a helicopter in azimuth |
US2961052A (en) * | 1958-06-03 | 1960-11-22 | Sperry Rand Corp | Speed control system for helicopters |
US2991618A (en) * | 1959-07-03 | 1961-07-11 | Gen Electric | Helicopter rotor speed control system |
US3893293A (en) * | 1971-10-28 | 1975-07-08 | Bendix Corp | Method of and apparatus for control of helicopter gas turbine engine during auto rotation |
DE2700821C2 (de) * | 1977-01-11 | 1984-03-01 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und vorrichtung zur einstellung des schaltrucks in kraftfahrzeugen |
-
1982
- 1982-04-16 US US06/369,300 patent/US4466526A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-04-12 CA CA000425721A patent/CA1198191A/en not_active Expired
- 1983-04-14 IL IL68407A patent/IL68407A/xx not_active IP Right Cessation
- 1983-04-15 JP JP58066824A patent/JPS58191696A/ja active Granted
- 1983-04-15 EP EP83630064A patent/EP0093684B1/en not_active Expired
- 1983-04-15 DE DE8383630064T patent/DE3378998D1/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1198191A (en) | 1985-12-17 |
EP0093684A3 (en) | 1985-01-30 |
EP0093684A2 (en) | 1983-11-09 |
DE3378998D1 (en) | 1989-02-23 |
IL68407A (en) | 1988-12-30 |
EP0093684B1 (en) | 1989-01-18 |
JPS58191696A (ja) | 1983-11-08 |
US4466526A (en) | 1984-08-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0443037B2 (ja) | ||
US8170728B2 (en) | Rotorcraft control system | |
US10106268B2 (en) | Method of regulating a three-engined power plant for a rotary wing aircraft | |
EP1787906B1 (en) | Control logic for a propeller system | |
US4958289A (en) | Aircraft propeller speed control | |
US4764872A (en) | Vertical flight path and airspeed control system for aircraft | |
EP0092502B1 (en) | Fuel control for controlling helicopter rotor/turbine acceleration | |
EP0601000A1 (en) | VERTICAL CONTROL SYSTEM FOR A TURNED AIRCRAFT. | |
EP0601100B1 (en) | Helicopter engine control having lateral cyclic pitch anticipation | |
JPH09511806A (ja) | エンジン速度自動制御システム | |
JPH0416619B2 (ja) | ||
KR100235271B1 (ko) | 요우(yaw)입력 예측 기능을 가지는 헬리콥터 | |
JP2003518590A (ja) | ヘリコプタのロータを駆動するパワーパックのパワーを調整するための装置及び方法 | |
JP3076352B2 (ja) | 複数のスケジュールを備え、ロータ速度の低減を予知するヘリコプタコントロール装置 | |
JPS58191697A (ja) | ヘリコプタ | |
US4347997A (en) | Helicopters | |
EP4101755B1 (en) | Supplemental engine power control | |
JPH0733159B2 (ja) | 回転翼型航空機の燃料制御装置 | |
JP7439274B2 (ja) | ヘリコプタのためのハイブリッド駆動システム | |
CN117707237A (zh) | 活塞式航空发动机动力总成变距螺旋桨的控制方法及系统 | |
Olcott et al. | Integrated flight controller for light aircraft | |
JPS6313899A (ja) | 回転翼航空機の自動的オ−トロ−テ−シヨン移行制御装置 | |
GB2044708A (en) | Helicopter Rotor Systems and Controls | |
JPS5923042A (ja) | 特装車用燃料噴射ポンプの制御装置 |