JPH0437466A - Non-calcined plate brick for sliding nozzle - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本０発明は、製鋼工場の取鍋やタンデイツシュ等に装着
される不焼酸スライディングノズルプレトれんがに関す
るものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of Industrial Application The present invention relates to a non-burning acid sliding nozzle pre-trick which is attached to a ladle, tundish, etc. in a steel factory.
従来の技術
従来、スライディングノズルのプレートれんがは、製鋼
工場において取鍋やタンデインシュの下部に装着され、
溶鋼の流量の制御に重要な役割を果たしている。Conventional technology Traditionally, plate bricks for sliding nozzles were installed at the bottom of ladles and tundishes in steel factories.
It plays an important role in controlling the flow rate of molten steel.
しかしながら、スライディングノズルのプレートれんが
は、約１５００〜１６００°Ｃにも及ぶ溶融金属流によ
る急激な熱衝撃や摩耗等でノズル孔部に放射状の亀裂を
生じやすく、生した亀裂で溶融金属漏れの危険を招く恐
れがある。また、熔融金属流の流量制御のために、いわ
ゆる絞り注入が常用されるので、特に摺動面のノズル孔
のエツジ部や溶融金属流が衝突する部分が溶損され易く
、このエツジ部等の溶損が原因となって、絞り注入時あ
るいは注入終了後のスライディングノズルのプレートれ
んがの摺動の際に熔融金属の噛み込み（いわゆる地金噛
み込み）を生して摺動面が次第に損耗し、いわゆる摺動
面荒れを生しる。However, the plate brick of the sliding nozzle is prone to radial cracks in the nozzle hole due to rapid thermal shock and wear due to the molten metal flow reaching temperatures of approximately 1500 to 1600°C, and there is a risk of molten metal leaking due to the cracks. This may lead to In addition, because so-called throttle injection is commonly used to control the flow rate of the molten metal flow, the edges of the nozzle holes on the sliding surface and the areas where the molten metal flow collides are particularly susceptible to melting damage. The melting damage causes molten metal to get caught (so-called metal entrapment) when the plate brick of the sliding nozzle slides during squeezing injection or after injection, and the sliding surface gradually wears out. , causing so-called sliding surface roughness.
そこで、れんがの製造工程の合理化や製造コスト等の低
減、耐スポール性の向上環の利点から従来よりスライデ
ィングノズルのプレートれんがとして使用されてきたカ
ーボンボンド焼成れんがに代わって、この不焼成のスラ
イディングノズルのプレートれんがが開発されつつある
が、不焼成のスライディングノズルのプレートれんがは
酸化後の組織劣化が焼成品に比べて顕著であることが欠
点であった。Therefore, this unfired sliding nozzle has been used instead of carbon bond fired bricks, which have traditionally been used as plate bricks for sliding nozzles, due to the benefits of streamlining the brick manufacturing process, reducing manufacturing costs, and improving spall resistance. However, the disadvantage of unfired sliding nozzle plate bricks is that the structure deterioration after oxidation is more pronounced than that of fired bricks.
発明が解決しようとする課題
近年、製鋼コスト低減や操業の効率化の一層の要求に対
して、タンデイツシュの連続２０チヤージ以上もの多連
化や再使用化が行われ、スライディングノズルのプレー
トれんがは従来に増して一層の高耐用性が要望されてい
る。Problems to be Solved by the Invention In recent years, in response to demands for lower steel manufacturing costs and greater operational efficiency, tandy cans have been made more continuous and reusable by more than 20 charges, and plate bricks for sliding nozzles have been replaced with conventional ones. Even higher durability is required.
現在、スライディングノズルのプレートれんがの高耐用
性を確保するために、次のような対策を検討中である。We are currently considering the following measures to ensure high durability of the plate bricks of the sliding nozzle.
すなわち、
■ 耐熱衝撃性を向上させるためにスライディングノズ
ルのプレートれんがを不焼成化して弾性率の低下をはか
り、受鋼初期の急激な熱衝撃を緩和させること、
■ 溶鋼ならびにスラグによるノズル部の溶損を減少さ
せるために高アルミナ化すること、■ 摺動面部の空気
の吸い込みによる酸化脆弱化を減少させ、また酸化層部
を高耐摩耗性にするために酸化防止剤として珪素樹脂の
添加を行って摺動面部の面荒れを低減させること、など
である。In other words, ■ In order to improve thermal shock resistance, the plate bricks of the sliding nozzle are made unfired to lower the elastic modulus, thereby mitigating the sudden thermal shock at the initial stage of receiving steel. ■ To prevent melting of the nozzle part by molten steel and slag In order to reduce loss, high alumina should be used.■ To reduce oxidation embrittlement due to air intake on the sliding surface, and to make the oxidized layer highly resistant to wear, silicone resin should be added as an antioxidant. This includes reducing surface roughness on the sliding surface.
このような高耐用性化への努力にもかかわらず、現状の
不焼成のスライディングノズルのプレートれんがでは、
再使用に際して熱衝撃を受けて亀裂が進展拡大したり、
面荒れの一因ともなり、また溶鋼漏れの危険を生じてい
るもので、耐用性のためにより一層の耐熱衝撃性の改善
を必要とするものであった。Despite these efforts to improve durability, the current unfired sliding nozzle plate bricks are
During reuse, cracks may develop and expand due to thermal shock.
This contributes to surface roughness and poses a risk of molten steel leakage, so further improvement in thermal shock resistance is required for durability.
課題を解決するための手段
本発明は上記のような点に鑑みたもので、上記の課題を
解決するために、スライディングノズルのプレートれん
がをアルミナ、ジルコニア・ムライト、カーボンの基本
組成で、Ａｌｔｏｓが３５〜５５重量％、５ｉＯｚが１
３〜２０重量％、Ｚｒ０ｚが２５〜４５重量％の化学組
成を有して粒度が３〜０．１閣のジルコニア・ムライト
系原料を５〜４０重量％配合し、上記配合の坏土をスラ
イディングノズル用のプレートれんがに成形したことを
特徴とする不焼成スライディングノズルプレートれんが
を提供するにある。Means for Solving the Problems The present invention was made in view of the above-mentioned problems, and in order to solve the above-mentioned problems, the plate brick of the sliding nozzle has a basic composition of alumina, zirconia mullite, and carbon, and Altos is used. 35-55% by weight, 5iOz is 1
5-40% by weight of zirconia/mullite-based raw materials having a chemical composition of 3-20% by weight, Zr0z of 25-45% by weight, and a particle size of 3-0.1% are mixed, and the clay of the above composition is slid. To provide an unfired sliding nozzle plate brick characterized by being molded into a plate brick for a nozzle.
作用
本発明のスライディングノズルのプレートれんがは、ア
ルミナ−ジルコニア・ムライト−カーポア（７）ｉ本組
成とし、そのムライト・ジルコニアを所定の粒子の配合
とすることによって、耐食性の低下が少なく、耐熱衝撃
性を十分に向上できる。Function: The plate brick of the sliding nozzle of the present invention has a composition of alumina-zirconia-mullite-Carpore (7)i, and by blending the mullite and zirconia with a predetermined particle size, there is little deterioration in corrosion resistance and thermal shock resistance. can be sufficiently improved.
そして、スライディングノズルのプレートれんがを不焼
成として成形することによって、弾性率の低下がはかれ
、溶鋼による急激な熱衝撃の繰り返しに対する耐熱衝撃
性を一層向上できる。By molding the plate brick of the sliding nozzle as unfired, the elastic modulus can be reduced, and the thermal shock resistance against repeated rapid thermal shocks caused by molten steel can be further improved.
実施例 以下、本発明を実施例にもとづいて説明する。Example Hereinafter, the present invention will be explained based on examples.
本発明のスライディングノズルのプレートれんがは、基
本的にはアルミナ−カーボン系のスライディングノズル
のプレートれんがにおけるアルミナ粒をジルコニア・ム
ライト粒で一部または全量置換し、不焼成として成形し
たものである。その基本組成は、アルミナ、ジルコニア
・ムライト、カーボンであり、以下のようにジルコニア
・ムライト系原料を５〜４０重量％配合していることを
特徴としている。The sliding nozzle plate brick of the present invention is basically an alumina-carbon sliding nozzle plate brick in which a part or all of the alumina grains are replaced with zirconia mullite grains, and the brick is molded as an unfired product. Its basic composition is alumina, zirconia/mullite, and carbon, and it is characterized by containing 5 to 40% by weight of zirconia/mullite raw materials as shown below.
ジルコニア・ムライトは第１図に示すようにアルミナや
ムライトに比べて熱膨張率の小さい材料であり、しかも
ムライトに比べて溶鋼やスラグに対する耐食性が優れて
いる。そのため、アルミナの代わりにムライトを配合す
る場合と異なって、耐食性の低下が少なくて、耐熱衝撃
性の向上がはかれ、耐用性が高められる。As shown in Figure 1, zirconia mullite is a material with a lower coefficient of thermal expansion than alumina and mullite, and moreover, it has better corrosion resistance to molten steel and slag than mullite. Therefore, unlike the case where mullite is blended instead of alumina, corrosion resistance is less degraded, thermal shock resistance is improved, and durability is increased.
ジルコニア・ムライトは、工業的にはジルコン、ジルコ
ニア、アルミナ、珪石等を調合して電気溶融あるいは１
７００℃以上で焼結したクリンカとして製造される。そ
の主たる鉱物相は、ムライトと単斜晶系のジルコニアで
ある。配合するジルコニア・ムライトは、粒径が３ ｍ
−０，１ａｓでＡｈＯｚが３５〜５５重量％、５ｉｆ
ｔが１３〜２０重量％、ＺｒＯｚが２５〜４５重量％の
化学組成を有し、全体の５〜４０重量％配合するもので
ある。スライディングノズルのプレートれんがの配合は
、その他にカーボンブラック、コークス、ピッチ、鱗状
黒鉛粉末等のカーボン粉末、粒径が０．０７４■以下の
金属シリコン、金属アルミニニウム等の粉末を調合し、
さらに混線に際してバインダーとしてフェノールレジン
、珪素樹脂フェス等の熱硬化性樹脂液体を単独または併
用して添加している。成形して得られた素地はそのまま
では機械的強度が不十分であるので、１８０〜２５０℃
で熱処理してバインダーの樹脂を硬化させ、プレートれ
んがの機械的強度の向上をはかっている。Zirconia/mullite is produced industrially by mixing zircon, zirconia, alumina, silica stone, etc. and melting it with electricity or
It is manufactured as clinker sintered at 700°C or higher. Its main mineral phases are mullite and monoclinic zirconia. The particle size of the zirconia mullite to be blended is 3 m.
-0.1as with 35-55% by weight of AhOz, 5if
It has a chemical composition of 13 to 20% by weight of t and 25 to 45% by weight of ZrOz, and is blended in an amount of 5 to 40% by weight of the total. The plate brick of the sliding nozzle is formulated with carbon powder such as carbon black, coke, pitch, and scaly graphite powder, and powders such as metallic silicon and metallic aluminum with a particle size of 0.074 mm or less.
Furthermore, during cross-talk, a thermosetting resin liquid such as phenol resin or silicon resin face is added alone or in combination as a binder. The molded material does not have sufficient mechanical strength as it is, so it is heated at 180 to 250°C.
Heat treatment is used to harden the binder resin and improve the mechanical strength of the plate bricks.
上記配合するジルコニア・ムライト中のＺｒ０１含有率
としては、２５〜４５重量％が好ましい、 ＺｒＯ！含
有率が４５重量％以上になると、加熱、冷却時の粗粒子
の異常な膨張や収縮が過大となって、れんがを脆弱化す
るため好ましくない、一方、ＺｒＯ！の含有率が２５重
量％以下であると、逆に加熱、冷却時の粗粒子の異常な
膨張や収縮が小さ（、耐熱衝撃性の向上の効果が少ない
。また、ジルコニア・ムライトの粒度は、上述のように
、粗粒（３〜１■）ないし中間粒（１〜Ｏ，ｌ−）で、
５〜４０重量％添加することが望ましい、ジルコニア・
ムライトの微粉（０，１閣以下）が添加されると、耐食
性の低下が顕著となるので好ましくない、また、粒径が
３ｍ以上であると、同粒子の異常な膨張、収縮によるれ
んが組織の脆弱作用が大きくなり、摺動面で離脱した粒
子が面荒れを助長して好ましくない、さらに、添加する
ジルコニア・ムライト量が４０重量％を越えると、れん
が組織が粗粒過多となって機械的強度が低下し、熱衝撃
による亀裂が発生しやすくなって好ましくない、また、
５％以下であると、れんがの熱膨張率の低下効果が小さ
く、耐熱衝撃性の向上の効果が発現されなくなる。The ZrO1 content in the zirconia/mullite blended above is preferably 25 to 45% by weight. ZrO! If the content exceeds 45% by weight, the abnormal expansion and contraction of the coarse particles during heating and cooling becomes excessive, making the bricks brittle, which is undesirable.On the other hand, ZrO! On the other hand, if the content of As mentioned above, coarse grains (3~1■) to intermediate grains (1~O, l-),
It is desirable to add 5 to 40% by weight of zirconia.
If fine mullite powder (0.1 min. or less) is added, it is undesirable because the corrosion resistance will drop markedly, and if the particle size is 3 m or more, the brick structure will be damaged due to abnormal expansion and contraction of the particles. The brittle effect increases, and the particles separated from the sliding surface promote surface roughness, which is undesirable.Furthermore, if the amount of zirconia/mullite added exceeds 40% by weight, the brick structure becomes excessively coarse grained, resulting in mechanical problems. It is undesirable because the strength decreases and cracks are more likely to occur due to thermal shock.
If it is 5% or less, the effect of reducing the coefficient of thermal expansion of the brick is small, and the effect of improving thermal shock resistance is not expressed.
使用例
本発明について、ジルコニア・ムライトクリンカーの化
学組成をいろいろ変えてプレートれんがを成形し、試験
した。Example of use The present invention was tested by molding plate bricks with various chemical compositions of zirconia-mullite clinker.
第１表は上記化学組成と、これらの電融および焼結ジル
コニア・ムライトクリンカーの品質を示すものである０
本発明に該当するジルコニア・ムライトクリンカーは、
試料番号が７Ｍ２．２Ｍ３．２Ｍ４．２Ｍ５．２Ｍ７の
ものである。試料番号のＺＭＩはＺｒＯ□含有量が少な
く、昇温時の異常な膨張、収縮が小さく、また２Ｍ６は
ＺｒＯ□含有量が大きく、前述した理由で本発明のもの
に該当しないものである。Table 1 shows the above chemical composition and the quality of these electrofused and sintered zirconia mullite clinkers.
The zirconia mullite clinker applicable to the present invention is
The sample number is 7M2.2M3.2M4.2M5.2M7. Sample No. ZMI has a low ZrO□ content and exhibits small abnormal expansion and contraction upon temperature rise, while 2M6 has a large ZrO□ content and does not fall under the scope of the present invention for the reasons described above.
第１表 化学組成と品質
第２−１表、第２−２表は、上記した表のＺＭ２〜ＺＭ
５および２Ｍ７のジルコニア・ムライトクリンカーで発
明のスライディングノズルのプレートれんがの配合を行
ったものと、ＺＭｌ、２Ｍ６で配合したものおよび従来
の配合のものと比較したものである。原料の混練には上
廻りロールパンを使用し、バインダーとしてはフェノー
ル樹脂、珪素樹脂フェス等を単独または併用した。スラ
イディングノズルのプレートれんがは、８００トンのフ
リクシランプレスを用いてタンデイツシュ用に成形し、
約２００ ”Ｃの熱風乾燥室中で１日間加熱硬化処理を
おこなったものである。Table 1 Chemical composition and quality Tables 2-1 and 2-2 show ZM2 to ZM in the above table.
5 and 2M7 zirconia mullite clinkers are compared with the inventive sliding nozzle plate brick formulations with ZMl, 2M6 and conventional formulations. A top roll pan was used to knead the raw materials, and a phenol resin, a silicone resin face, etc. were used alone or in combination as a binder. The plate bricks for the sliding nozzle are molded for tandaitsu using an 800-ton Frixilan press.
A heat curing treatment was performed for one day in a hot air drying room at about 200"C.
なお、特性の見掛は気孔率、かさ比重、圧縮強さ、曲げ
強さの測定は、通常の耐火物試験法にもとづいた。また
、耐溶鋼侵食指数は、高周波炉に試料を内張すして１６
００℃で２時間の溶鋼侵食試験を行った後、試料の中央
部を長手方向に切断し、切断面における侵食面積を測定
した。耐溶鋼侵食指数は、比較例４の侵食面積を１００
とした相対値で求めたものである。耐熱衝撃性指数は、
表２−１ 本発明品の比較表（１）
表２−２ 本発明品の比較表（２）
高周波炉に試料を内張すして１６００°Ｃに保持した溶
鋼中に、３０ｆｆｉＩ１１×３０Ｉｉｆｆｌ×１５０Ｉ
ＩＩ１１の角柱を５分間浸漬した後に引き上げ、大気中
に３０分間放冷する急加熱放冷操作を２サイクル行った
。そして、各試片の中央部を切断し、内部に発生した亀
裂の長さを画像分析装置で計測し、耐熱衝撃性指数は比
較例４の亀裂総長を１００とした相対値で求めたもので
ある。溶損指数はノズル孔壁の溶損量（閣）の相対値で
ある。Note that the apparent properties, porosity, bulk specific gravity, compressive strength, and bending strength were measured based on ordinary refractory testing methods. In addition, the molten steel corrosion resistance index is 16 when the sample is lined in a high frequency furnace.
After conducting a molten steel erosion test at 00° C. for 2 hours, the center portion of the sample was cut in the longitudinal direction, and the erosion area on the cut surface was measured. The molten steel erosion resistance index is the erosion area of Comparative Example 4 as 100.
It was calculated using the relative value. The thermal shock resistance index is
Table 2-1 Comparison table of the products of the present invention (1) Table 2-2 Comparison table of the products of the present invention (2) 30ffiI11×30Iiffl×150I was placed in molten steel lined with a high frequency furnace and maintained at 1600°C.
Two cycles of rapid heating and cooling operations were performed in which a prism of II11 was immersed for 5 minutes, then taken out and left to cool in the atmosphere for 30 minutes. Then, the central part of each specimen was cut, and the length of the crack that occurred inside was measured using an image analyzer.The thermal shock resistance index was determined as a relative value with the crack length of Comparative Example 4 set as 100. be. The erosion index is a relative value of the amount of erosion (kaku) on the nozzle hole wall.
品質特性の熱膨張性について、実施例４および比較例３
．４の熱膨張率曲線は、第２図の通りであった。この結
果、ジルコニア・ムライトの粗粒〜中間粒（粒子径３〜
０．１■）を配合することにより、耐熱衝撃性の向上が
はかれることがわかった。Regarding thermal expansion of quality characteristics, Example 4 and Comparative Example 3
．． The thermal expansion coefficient curve of No. 4 was as shown in FIG. As a result, zirconia/mullite coarse to medium grains (particle size 3 to
It has been found that thermal shock resistance can be improved by incorporating 0.1■).
実施例１．２．４．５．６．７および比較例３．４のス
ライディングノズルのプレートれんがについて、各３セ
ツトを実機に使用した。使用にあたって、溶鋼鍋１回分
（約２８０トン）のモールドへの注入を１チヤージとし
て６チヤージ連続注入した後、スラグの排出、酸素ジェ
ットによるノズル孔部の洗浄、さらに連続６チヤージの
注入を１〜２回行った。（合計１２チヤージまたは１８
チヤージ注入）。Regarding the plate bricks of the sliding nozzle of Example 1.2.4.5.6.7 and Comparative Example 3.4, three sets each were used in the actual machine. In use, one charge of molten steel ladle (approximately 280 tons) is poured into the mold, and after 6 charges are continuously poured, the slag is discharged, the nozzle hole is cleaned with an oxygen jet, and 6 consecutive charges are poured. I went there twice. (Total 12 charges or 18
charge injection).
使用後、上記スライディングノズルのプレートれんがを
回収して観察を行った結果、表２−１、表２−２の下欄
に示す損傷状態であった。従来品の比較例４は１２チヤ
ージの注入後において亀裂がやや大であったが、実施例
１と２は同１２チヤジの注入においても、亀裂発生は比
較的少なかった。実施例４〜７は亀裂の発生が少なく、
面荒れも少なかったため、再使用二回、計１８チャジの
注入ができた。After use, the plate bricks of the sliding nozzle were collected and observed, and as a result, they were found to be damaged as shown in the lower columns of Tables 2-1 and 2-2. Comparative Example 4, a conventional product, had somewhat large cracks after 12 charges were poured, but Examples 1 and 2 had relatively few cracks even after 12 charges were poured. Examples 4 to 7 had less cracking,
Since there was little surface roughness, I was able to reuse it twice and inject a total of 18 charges.
このようにジルコニア・ムライトを所定量配合すること
によって、耐溶鋼侵食性はやや低下する傾向を生したが
、耐熱衝撃性を改善できた。幸いにも、耐溶鋼侵食性の
低下は小さく、スライディングノズルのプレートれんが
の耐用性を決定する要因にはならなかった。By blending a predetermined amount of zirconia/mullite in this way, the corrosion resistance of molten steel tended to decrease slightly, but the thermal shock resistance could be improved. Fortunately, the decrease in the erosion resistance of the molten steel was small and did not become a factor in determining the durability of the sliding nozzle plate brick.
発明の効果
以上のように本発明にあっては、高耐用性が要求される
スライディングノズルのプレートれんがの耐熱衝撃性を
高められ、プレートれんがに生じる亀裂や面荒れをでき
るだけ低減できて、連続操業回数を増加することができ
るものである。Effects of the Invention As described above, the present invention improves the thermal shock resistance of the plate bricks for sliding nozzles, which require high durability, and reduces cracks and surface roughness that occur in the plate bricks as much as possible, making continuous operation possible. It is possible to increase the number of times.
第１図は本発明の熱膨張性の比較説明図、第２図は同上
の本発明品と従来品との熱膨張性の比較図である。
出願人 川崎炉材株式会社
代理人 弁理士 森 本 邦 章
義嶽題冊＊
益諺票？！＋＊FIG. 1 is a comparative explanatory diagram of the thermal expandability of the present invention, and FIG. 2 is a comparative diagram of the thermal expandability of the product of the present invention and the conventional product. Applicant Kawasaki Rozai Co., Ltd. Agent Patent Attorney Morimoto Kuni Akitake Title Book * Proverbs? ! ＋＊
Claims (1)
ナ、ジルコニア・ムライト、カーボンの基本組成で、Ａ
ｌ＿２Ｏ＿３が３５〜５５重量％、ＳｉＯ＿２が１３〜
２０重量％、ＺｒＯ＿２が２５〜４５重量％の化学組成
を有して粒度が３〜０．１ｍｍのジルコニア・ムライト
系原料を５〜４０重量％配合し、 上記配合の坏土をスライディングノズル用のプレートれ
んがに成形したことを特徴とする不焼成スライディング
ノズルプレートれんが。(1) The plate brick of the sliding nozzle has a basic composition of alumina, zirconia/mullite, and carbon.
l_2O_3 is 35-55% by weight, SiO_2 is 13-55% by weight
20% by weight, 25% to 45% by weight of ZrO_2, and 5 to 40% by weight of zirconia/mullite-based raw materials with a particle size of 3 to 0.1 mm, and the above-mentioned clay was used for sliding nozzles. An unfired sliding nozzle plate brick characterized by being formed into a plate brick.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2145217A JPH0437466A (en) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Non-calcined plate brick for sliding nozzle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2145217A JPH0437466A (en) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Non-calcined plate brick for sliding nozzle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0437466A true JPH0437466A (en) | 1992-02-07 |
Family
ID=15380075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2145217A Pending JPH0437466A (en) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Non-calcined plate brick for sliding nozzle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0437466A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100411295B1 (en) * | 2001-07-06 | 2003-12-18 | 조선내화 주식회사 | Sliding plate |
| CN106396644A (en) * | 2016-08-31 | 2017-02-15 | 郑州建信耐火材料成套有限公司 | Corundum-mullite heat insulation composite brick |
| JP2018524252A (en) * | 2015-06-01 | 2018-08-30 | サン−ゴバン セラミックス アンド プラスティクス，インコーポレイティド | Refractory article and method of manufacturing the same |
| CN109437940A (en) * | 2018-12-29 | 2019-03-08 | 河南新拓耐火材料有限公司 | One kind, which is not burnt, does not soak ladle upper nozzle and preparation method thereof |
-
1990
- 1990-06-01 JP JP2145217A patent/JPH0437466A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR100411295B1 (en) * | 2001-07-06 | 2003-12-18 | 조선내화 주식회사 | Sliding plate |
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| CN106396644A (en) * | 2016-08-31 | 2017-02-15 | 郑州建信耐火材料成套有限公司 | Corundum-mullite heat insulation composite brick |
| CN106396644B (en) * | 2016-08-31 | 2019-02-15 | 郑州建信耐火材料成套有限公司 | A kind of heat-insulated composite brick of corundum-mullite |
| CN109437940A (en) * | 2018-12-29 | 2019-03-08 | 河南新拓耐火材料有限公司 | One kind, which is not burnt, does not soak ladle upper nozzle and preparation method thereof |
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