JPH04298609A - 低沸点媒体システム - Google Patents
低沸点媒体システムInfo
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- JPH04298609A JPH04298609A JP8992491A JP8992491A JPH04298609A JP H04298609 A JPH04298609 A JP H04298609A JP 8992491 A JP8992491 A JP 8992491A JP 8992491 A JP8992491 A JP 8992491A JP H04298609 A JPH04298609 A JP H04298609A
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- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 44
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims abstract description 12
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 12
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- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 abstract 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/14—Power generation using energy from the expansion of the refrigerant
- F25B2400/141—Power generation using energy from the expansion of the refrigerant the extracted power is not recycled back in the refrigerant circuit
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ヒートポンプやバイ
ナリーサイクルのような低沸点媒体システムに関し、作
動流体として二成分系の混合媒体を使用する場合の性能
向上を図るものである。
ナリーサイクルのような低沸点媒体システムに関し、作
動流体として二成分系の混合媒体を使用する場合の性能
向上を図るものである。
【０００２】
【従来の技術】低沸点媒体システムの一例として図３に
示されるバイナリー発電システムについて述べると、蒸
発器２、タービン４、凝縮器６および媒体ポンプ８が直
列に接続されて閉ループ１０を構成している。そして、
その閉ループ１０内を循環する作動流体は、まず蒸発器
２で熱源流体から熱を奪って蒸発し、発生した蒸気はタ
ービン４に供給される。この蒸気はタービン４内で膨張
して発電機１２を駆動する仕事をする。タービン４から
排出された蒸気は凝縮器６で冷却水に熱を奪われて凝縮
する。 凝縮液は循環ポンプ８で再び蒸発器２に送られる。
示されるバイナリー発電システムについて述べると、蒸
発器２、タービン４、凝縮器６および媒体ポンプ８が直
列に接続されて閉ループ１０を構成している。そして、
その閉ループ１０内を循環する作動流体は、まず蒸発器
２で熱源流体から熱を奪って蒸発し、発生した蒸気はタ
ービン４に供給される。この蒸気はタービン４内で膨張
して発電機１２を駆動する仕事をする。タービン４から
排出された蒸気は凝縮器６で冷却水に熱を奪われて凝縮
する。 凝縮液は循環ポンプ８で再び蒸発器２に送られる。
【０００３】ところで、このようなバイナリーサイクル
やヒートポンプ等の熱サイクルでは、効率の向上のため
作動流体に非共沸の混合媒体を用いてローレンツサイク
ルを構成させることがある。たとえばバイナリーサイク
ルは基本的にランキンサイクルであって、作動流体が単
一媒体のときは図４に示すようにＴＳ線図の■’−■、
■−■がそれぞれ等温変化を示す。ところが、フロンＲ
１２３ とＲ２２の混合のような混合媒体を作動流体と
して使用すると、図５に示すように、同一圧力でも飽和
温度が変化し、蒸発器２では蒸発温度が上がり、凝縮器
６では凝縮温度が下がる。これによりローレンツサイク
ルが形成され、システム効率が向上する。
やヒートポンプ等の熱サイクルでは、効率の向上のため
作動流体に非共沸の混合媒体を用いてローレンツサイク
ルを構成させることがある。たとえばバイナリーサイク
ルは基本的にランキンサイクルであって、作動流体が単
一媒体のときは図４に示すようにＴＳ線図の■’−■、
■−■がそれぞれ等温変化を示す。ところが、フロンＲ
１２３ とＲ２２の混合のような混合媒体を作動流体と
して使用すると、図５に示すように、同一圧力でも飽和
温度が変化し、蒸発器２では蒸発温度が上がり、凝縮器
６では凝縮温度が下がる。これによりローレンツサイク
ルが形成され、システム効率が向上する。
【０００４】図６は最も簡単な二成分の液体−蒸気系の
温度−組成の関係を横軸に低沸成分のモル分率をとって
示したものである。ＧとＬは単一相で、それぞれ気相と
液相、Ｌ＋Ｇの領域は液体と蒸気が共存する二相領域で
ある。もし低沸成分の６０モル％（モル分率＝０．６０
）の液体混合物の温度を、定圧下で上昇させたとすると
、この系の変化は直線ａｂ’ｃｄ”ｅ に沿って考える
ことができる。 低温では液相のみが存在するが、ｂ’点で蒸気相が現わ
れる。この蒸気相の組成はｂ”点で与えられ、２つの共
役相は図上の平衡連結線ｂ”ｂ’で結ばれている。さら
に温度を上げると、もっと多くの蒸気が生成するが、そ
の場合、蒸気中の低沸成分の濃度が高いので、液相では
この成分が相対的に減少し、液体の組成はｂ’ｃ’ｄ’
に沿って変化し、一方、蒸気の組成はｂ”ｃ”ｄ”に沿
って変化する。温度ｔ℃では、二相領域にある系の全組
成はｃ点で表されるが、蒸気組成、液体組成はそれぞれ
ｃ点を通る平衡連結線の両端、ｃ”点とｃ’点で与えら
れる。二相の相対的な量は、物理学のてこの原理から求
められる。すなわち、蒸気と液体のモル数の比はｃｃ’
と ｃ”ｃ の長さの比で表される。さらに温度を上げ
るとますます蒸気が生成し、ｄ”点になると液相はほと
んどなくなり、これ以上温度が高くなると、液相が消え
て蒸気相（ｄ”点）のみが残る。これ以上は温度を（ｄ
”ｅ に沿って）上げてもなにも起らない。
温度−組成の関係を横軸に低沸成分のモル分率をとって
示したものである。ＧとＬは単一相で、それぞれ気相と
液相、Ｌ＋Ｇの領域は液体と蒸気が共存する二相領域で
ある。もし低沸成分の６０モル％（モル分率＝０．６０
）の液体混合物の温度を、定圧下で上昇させたとすると
、この系の変化は直線ａｂ’ｃｄ”ｅ に沿って考える
ことができる。 低温では液相のみが存在するが、ｂ’点で蒸気相が現わ
れる。この蒸気相の組成はｂ”点で与えられ、２つの共
役相は図上の平衡連結線ｂ”ｂ’で結ばれている。さら
に温度を上げると、もっと多くの蒸気が生成するが、そ
の場合、蒸気中の低沸成分の濃度が高いので、液相では
この成分が相対的に減少し、液体の組成はｂ’ｃ’ｄ’
に沿って変化し、一方、蒸気の組成はｂ”ｃ”ｄ”に沿
って変化する。温度ｔ℃では、二相領域にある系の全組
成はｃ点で表されるが、蒸気組成、液体組成はそれぞれ
ｃ点を通る平衡連結線の両端、ｃ”点とｃ’点で与えら
れる。二相の相対的な量は、物理学のてこの原理から求
められる。すなわち、蒸気と液体のモル数の比はｃｃ’
と ｃ”ｃ の長さの比で表される。さらに温度を上げ
るとますます蒸気が生成し、ｄ”点になると液相はほと
んどなくなり、これ以上温度が高くなると、液相が消え
て蒸気相（ｄ”点）のみが残る。これ以上は温度を（ｄ
”ｅ に沿って）上げてもなにも起らない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】凝縮器出口の作動流体
の気相では低沸成分の濃度が系内で最も高く、凝縮伝熱
面付近にも低沸成分のガスが滞留する。このため、図７
に示すように、低沸成分は凝縮器に対し物質移動および
熱移動を妨げる不凝縮ガスと同じような存在となり、伝
熱性能を低下させる。
の気相では低沸成分の濃度が系内で最も高く、凝縮伝熱
面付近にも低沸成分のガスが滞留する。このため、図７
に示すように、低沸成分は凝縮器に対し物質移動および
熱移動を妨げる不凝縮ガスと同じような存在となり、伝
熱性能を低下させる。
【０００６】そこで、この発明の目的とするところは、
凝縮器における未凝縮の低沸成分ガスの濃度を下げ、不
凝縮ガスを排除することと同じ効果を上げることにある
。
凝縮器における未凝縮の低沸成分ガスの濃度を下げ、不
凝縮ガスを排除することと同じ効果を上げることにある
。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、二成分系の
混合媒体を作動流体として使用する低沸点媒体システム
において、蒸発器出口の蒸発残液を一度フラッシュさせ
、ガスを凝縮器入口側に、さらに薄くなった液を凝縮器
出口側に、それぞれ送り込むことにより課題を解決した
。
混合媒体を作動流体として使用する低沸点媒体システム
において、蒸発器出口の蒸発残液を一度フラッシュさせ
、ガスを凝縮器入口側に、さらに薄くなった液を凝縮器
出口側に、それぞれ送り込むことにより課題を解決した
。
【０００８】
【作用】蒸発器出口の蒸発残液は系内で最も低沸成分濃
度が低いので、これを凝縮器出口側に送り込むことによ
って、この蒸発残液が未凝縮の低沸成分ガスを吸収する
。その結果、気相の低沸成分濃度が下がるので物質移動
および熱移動が容易になり凝縮器伝熱性能が向上する。
度が低いので、これを凝縮器出口側に送り込むことによ
って、この蒸発残液が未凝縮の低沸成分ガスを吸収する
。その結果、気相の低沸成分濃度が下がるので物質移動
および熱移動が容易になり凝縮器伝熱性能が向上する。
【０００９】また、蒸発器出口希液を一度フラッシュさ
せ、フラッシュ蒸気を凝縮器入口に導いて平均ガス濃度
を下げ、一方、フラッシュによりさらに薄くなった液を
凝縮器出口に導いて低沸成分を吸収させることにより、
液濃度が一段と薄くなって吸収がより促進される。
せ、フラッシュ蒸気を凝縮器入口に導いて平均ガス濃度
を下げ、一方、フラッシュによりさらに薄くなった液を
凝縮器出口に導いて低沸成分を吸収させることにより、
液濃度が一段と薄くなって吸収がより促進される。
【００１０】
【実施例】図３に示した上述のバイナリー発電システム
に適用した場合を例にとって説明すると、図１に示すよ
うに、蒸発器２の出口側にミストセパレータ１４を接続
し、そのダウンカマー１６を蒸発器２の入口側に接続す
る。凝縮器６の出口側には低沸成分ガスを分離するため
のアフタークーラー１８を設置し、ミストセパレータ１
４の下部出口とアフタークーラー１８とを液戻り配管２
０で接続する。なお、液戻り配管２０は凝縮器６の出口
側に蒸発残液を送り込むためのものであるから、図示し
た実施例のようにアフタークーラー１８に接続するほか
、凝縮器６の出口に設置されるドレンポット（図示せず
）等に接続するようにしてもよい。液戻り配管２０の途
中にはフラッシュタンク２２を設け、その気相を凝縮器
６の入口側に接続する。
に適用した場合を例にとって説明すると、図１に示すよ
うに、蒸発器２の出口側にミストセパレータ１４を接続
し、そのダウンカマー１６を蒸発器２の入口側に接続す
る。凝縮器６の出口側には低沸成分ガスを分離するため
のアフタークーラー１８を設置し、ミストセパレータ１
４の下部出口とアフタークーラー１８とを液戻り配管２
０で接続する。なお、液戻り配管２０は凝縮器６の出口
側に蒸発残液を送り込むためのものであるから、図示し
た実施例のようにアフタークーラー１８に接続するほか
、凝縮器６の出口に設置されるドレンポット（図示せず
）等に接続するようにしてもよい。液戻り配管２０の途
中にはフラッシュタンク２２を設け、その気相を凝縮器
６の入口側に接続する。
【００１１】蒸発器２を出た作動流体はミストセパレー
タ１４で蒸気と蒸発残液に分離される。蒸気はタービン
４に供給されて仕事をした後、凝縮器６で冷却水に熱を
奪われて凝縮する（■）。ミストセパレータ１４で蒸気
から分離された蒸発残液は、ダウンカマー１６から液戻
り配管２０を通ってアフタークーラー１８に送り込まれ
る。その際フラッシュタンク２２でフラッシュし、フラ
ッシュ蒸気は、タービン４から排出された蒸気と合流し
て凝縮器６の入口側に導かれ、さらに薄くなった液はア
フタークーラー１８に導かれる。
タ１４で蒸気と蒸発残液に分離される。蒸気はタービン
４に供給されて仕事をした後、凝縮器６で冷却水に熱を
奪われて凝縮する（■）。ミストセパレータ１４で蒸気
から分離された蒸発残液は、ダウンカマー１６から液戻
り配管２０を通ってアフタークーラー１８に送り込まれ
る。その際フラッシュタンク２２でフラッシュし、フラ
ッシュ蒸気は、タービン４から排出された蒸気と合流し
て凝縮器６の入口側に導かれ、さらに薄くなった液はア
フタークーラー１８に導かれる。
【００１２】この場合の蒸発器２、凝縮器６の低沸成分
濃度は図２のようになる。図中の○付き数字は図１中の
ものと対応しており、それぞれ次の事項を示している。 ■凝縮器出口液、■蒸発器入口液、■蒸発器出口液、■
蒸発器出口ガス、■凝縮器入口（または全体平均）ガス
、■凝縮器出口ガス。図２から理解されるとおり、蒸発
器出口液■は系内で最も低い低沸成分濃度を示す。一方
、凝縮器６の出口では■で示される状態の低沸成分ガス
の濃度が非常に高い。したがって、アフタークーラー１
８内に送り込まれた蒸発残液に低沸成分ガスが吸収され
る。なお、凝縮器内には■〜■の種々状態のガスが存在
するが、低沸成分濃度の最も高い■の状態のガスが選択
的に吸収されることとなる。このように、低沸点成分濃
度が系内で最も低い蒸発器出口の蒸発残液を凝縮器出口
側に送り込むことによって、この蒸発残液に低沸成分ガ
スが吸収され、その結果、低沸成分ガス濃度が下がり、
凝縮器伝熱性能が向上する。
濃度は図２のようになる。図中の○付き数字は図１中の
ものと対応しており、それぞれ次の事項を示している。 ■凝縮器出口液、■蒸発器入口液、■蒸発器出口液、■
蒸発器出口ガス、■凝縮器入口（または全体平均）ガス
、■凝縮器出口ガス。図２から理解されるとおり、蒸発
器出口液■は系内で最も低い低沸成分濃度を示す。一方
、凝縮器６の出口では■で示される状態の低沸成分ガス
の濃度が非常に高い。したがって、アフタークーラー１
８内に送り込まれた蒸発残液に低沸成分ガスが吸収され
る。なお、凝縮器内には■〜■の種々状態のガスが存在
するが、低沸成分濃度の最も高い■の状態のガスが選択
的に吸収されることとなる。このように、低沸点成分濃
度が系内で最も低い蒸発器出口の蒸発残液を凝縮器出口
側に送り込むことによって、この蒸発残液に低沸成分ガ
スが吸収され、その結果、低沸成分ガス濃度が下がり、
凝縮器伝熱性能が向上する。
【００１３】また、蒸発器出口希液を一度フラッシュさ
せ、フラッシュ蒸気を凝縮器入口に導いて平均ガス濃度
を下げ、一方、フラッシュによりさらに薄くなった液を
凝縮器出口に導いて低沸成分を吸収させることにより、
液濃度が一段と薄くなって吸収がより促進される。
せ、フラッシュ蒸気を凝縮器入口に導いて平均ガス濃度
を下げ、一方、フラッシュによりさらに薄くなった液を
凝縮器出口に導いて低沸成分を吸収させることにより、
液濃度が一段と薄くなって吸収がより促進される。
【００１４】
【発明の効果】以上のように、この発明は、二成分系の
混合媒体を作動流体として使用する低沸点媒体システム
において、凝縮器出口側に蒸発器出口の蒸発残液を一度
フラッシュさせ、ガスを凝縮器入口側に、さらに薄くな
った液を凝縮器出口側に、それぞれ送り込むようにした
ものであるから、系内で最も低い低沸成分濃度を示す蒸
発器出口液が凝縮器出口に送り込まれることにより低沸
成分ガスを吸収して低沸成分ガス濃度を下げ、凝縮器伝
熱性能を向上させることができるものである。
混合媒体を作動流体として使用する低沸点媒体システム
において、凝縮器出口側に蒸発器出口の蒸発残液を一度
フラッシュさせ、ガスを凝縮器入口側に、さらに薄くな
った液を凝縮器出口側に、それぞれ送り込むようにした
ものであるから、系内で最も低い低沸成分濃度を示す蒸
発器出口液が凝縮器出口に送り込まれることにより低沸
成分ガスを吸収して低沸成分ガス濃度を下げ、凝縮器伝
熱性能を向上させることができるものである。
【００１５】また、蒸発器出口希液を一度フラッシュさ
せ、フラッシュ蒸気を凝縮器入口に導いて平均ガス濃度
を下げ、一方、フラッシュによりさらに薄くなった液を
凝縮器出口に導いて低沸成分を吸収させることにより、
液濃度が一段と薄くなって吸収がより促進される。
せ、フラッシュ蒸気を凝縮器入口に導いて平均ガス濃度
を下げ、一方、フラッシュによりさらに薄くなった液を
凝縮器出口に導いて低沸成分を吸収させることにより、
液濃度が一段と薄くなって吸収がより促進される。
【図１】この発明の実施例を示すバイナリー発電システ
ムのフローシートである。
ムのフローシートである。
【図２】図１のバイナリー発電システムにおける作動流
体の気液平衡線図である。
体の気液平衡線図である。
【図３】従来例を示すバイナリー発電システムのフロー
シートである。
シートである。
【図４】ランキンサイクルのＴＳ線図である。
【図５】ローレンツサイクルのＴＳ線図である。
【図６】二成分系混合媒体の温度−組成の関係を示す気
液平衡線図である。
液平衡線図である。
【図７】凝縮伝熱面の断面図である。
２ 蒸発器
４ タービン
６ 凝縮器
８ 循環ポンプ
１０ 閉ループ
１２ 発電機
１４ ミストセパレータ
１６ ダウンカマー
１８ アフタークーラー
２０ 液戻り配管
２２ フラッシュタンク
Claims (1)
- 【請求項１】 二成分系の混合媒体を作動流体として
使用する低沸点媒体システムにおいて、蒸発器出口の蒸
発残液を一度フラッシュさせ、ガスを凝縮器入口側に、
さらに薄くなった液を凝縮器出口側に、それぞれ送り込
むことを特徴とする低沸点媒体システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3089924A JP2513939B2 (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 低沸点媒体システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3089924A JP2513939B2 (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 低沸点媒体システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04298609A true JPH04298609A (ja) | 1992-10-22 |
| JP2513939B2 JP2513939B2 (ja) | 1996-07-10 |
Family
ID=13984252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3089924A Expired - Fee Related JP2513939B2 (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 低沸点媒体システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2513939B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0791212A (ja) * | 1993-09-28 | 1995-04-04 | Hisaka Works Ltd | 凝縮液利用吸収器付き熱サイクル |
| US9726049B2 (en) | 2013-03-25 | 2017-08-08 | Kobe Steel, Ltd. | Waste heat recovery apparatus |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS602487A (ja) * | 1983-06-14 | 1985-01-08 | 日立造船株式会社 | ロ−タリ−式リンサ− |
-
1991
- 1991-03-27 JP JP3089924A patent/JP2513939B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS602487A (ja) * | 1983-06-14 | 1985-01-08 | 日立造船株式会社 | ロ−タリ−式リンサ− |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0791212A (ja) * | 1993-09-28 | 1995-04-04 | Hisaka Works Ltd | 凝縮液利用吸収器付き熱サイクル |
| US9726049B2 (en) | 2013-03-25 | 2017-08-08 | Kobe Steel, Ltd. | Waste heat recovery apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2513939B2 (ja) | 1996-07-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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