JPH04295555A - 多重効用式吸収冷凍機 - Google Patents
多重効用式吸収冷凍機Info
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Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本システムは冷暖房用（個人用、
集中冷暖房、ビルの冷暖房および地域冷暖房）に用いら
れたり、工業用として食品倉庫、食品製造業各種および
いわゆるプロセスインダストリー（化学工業）等に用い
られるもので、熱エネルギーの変換に基づき、機械的圧
縮なしに高温の熱量によって冷凍を行わせるシステムに
関する。
集中冷暖房、ビルの冷暖房および地域冷暖房）に用いら
れたり、工業用として食品倉庫、食品製造業各種および
いわゆるプロセスインダストリー（化学工業）等に用い
られるもので、熱エネルギーの変換に基づき、機械的圧
縮なしに高温の熱量によって冷凍を行わせるシステムに
関する。
【０００２】
【従来の技術】吸収式冷凍機には単式の場合には従来型
（図２）と循環型（図１）とがある。吸収式冷凍機を多
重効用的に使った実施例は二重効用式として広く現在使
われている。この方式は第１発生器に高温熱源を用い、
第１凝縮器を第２発生器の加熱器として用いる方法でそ
の形式には２種類あり、図４に示すものが一般的であり
、図５に示すものも提案されている。
（図２）と循環型（図１）とがある。吸収式冷凍機を多
重効用的に使った実施例は二重効用式として広く現在使
われている。この方式は第１発生器に高温熱源を用い、
第１凝縮器を第２発生器の加熱器として用いる方法でそ
の形式には２種類あり、図４に示すものが一般的であり
、図５に示すものも提案されている。
【０００３】この従来型の多重効用式の欠点は二重効用
とするために第１発生器の加熱温度と凝縮器の温度差を
多くとる必要があり、二重効用の場合水リチュームブロ
マイド系では、第１発生器の液温は１６０から１７０℃
であり、冷却水の温度を２３ないし３２℃とした場合に
は冷媒の凝縮温度は４０ないし４５℃であり、水リチュ
ームブロマイド系の蒸気圧の関係上上記の温度差では二
重効用とするのが限度である。
とするために第１発生器の加熱温度と凝縮器の温度差を
多くとる必要があり、二重効用の場合水リチュームブロ
マイド系では、第１発生器の液温は１６０から１７０℃
であり、冷却水の温度を２３ないし３２℃とした場合に
は冷媒の凝縮温度は４０ないし４５℃であり、水リチュ
ームブロマイド系の蒸気圧の関係上上記の温度差では二
重効用とするのが限度である。
【０００４】もちろん、高温の熱源を利用しようと思え
ば可能であるが、液温を高くすることによって腐食が促
進しおよび第１発生器の圧力が高圧が高くなり、冷凍機
の建設費は増加する。
ば可能であるが、液温を高くすることによって腐食が促
進しおよび第１発生器の圧力が高圧が高くなり、冷凍機
の建設費は増加する。
【０００５】また、従来法によればこの二重効用の場合
の冷凍機の成績係数は１．２を上回ることがなく、エネ
ルギー節約のためにはこの係数を１．５〜１．６以上に
するような冷凍システムが広く望まれている。
の冷凍機の成績係数は１．２を上回ることがなく、エネ
ルギー節約のためにはこの係数を１．５〜１．６以上に
するような冷凍システムが広く望まれている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来達成不可能であっ
た三重効用型の吸収冷凍機を得て、熱経済をはかること
が本発明の主目的であり、その際の高温側の加熱温度は
現在の加熱温度よりはわずか高い程度に止める。二重効
用に対して本発明を適用した場合には、冷却水の温度が
従来より高くても運転でき、凝縮器温度が同じであれば
、低い温度の熱源（安価な熱源、例えば太陽熱や各種温
水）を用いた二重効用の冷凍システムが達成される。
た三重効用型の吸収冷凍機を得て、熱経済をはかること
が本発明の主目的であり、その際の高温側の加熱温度は
現在の加熱温度よりはわずか高い程度に止める。二重効
用に対して本発明を適用した場合には、冷却水の温度が
従来より高くても運転でき、凝縮器温度が同じであれば
、低い温度の熱源（安価な熱源、例えば太陽熱や各種温
水）を用いた二重効用の冷凍システムが達成される。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、高温側
発生器に接続される凝縮器を低温側の発生器の加熱器と
して使用して、発生器で発生する冷媒ベーパーを次の発
生器の加熱に用い、最終発生器のベーパーを凝縮器で凝
縮させ、この凝縮液を冷媒として冷凍機を構成するよう
に、複数の発生器を連結して第１基の吸収器、発生器、
凝縮器で構成される多重効用式吸収冷凍機において、第
２発生器以降の加熱器に、冷媒と吸収剤の混合液を供給
し、次の加熱器にそれを移送し、最終的にはそれを凝縮
器に供給し、各段において吸収凝縮を行うこと、および
加熱器や凝縮器で得られた冷媒を蒸発器に供給し、ブラ
インによる加温で冷媒ベーパーを発生させ、それを凝縮
器に供給し、最終発生器で濃縮された冷媒吸収剤溶液と
混合して吸収凝縮を行ない、得られた稀薄液は前記多重
効用缶へ供給し、濃縮して再度吸収器へ返送されること
、を特徴とする。
発生器に接続される凝縮器を低温側の発生器の加熱器と
して使用して、発生器で発生する冷媒ベーパーを次の発
生器の加熱に用い、最終発生器のベーパーを凝縮器で凝
縮させ、この凝縮液を冷媒として冷凍機を構成するよう
に、複数の発生器を連結して第１基の吸収器、発生器、
凝縮器で構成される多重効用式吸収冷凍機において、第
２発生器以降の加熱器に、冷媒と吸収剤の混合液を供給
し、次の加熱器にそれを移送し、最終的にはそれを凝縮
器に供給し、各段において吸収凝縮を行うこと、および
加熱器や凝縮器で得られた冷媒を蒸発器に供給し、ブラ
インによる加温で冷媒ベーパーを発生させ、それを凝縮
器に供給し、最終発生器で濃縮された冷媒吸収剤溶液と
混合して吸収凝縮を行ない、得られた稀薄液は前記多重
効用缶へ供給し、濃縮して再度吸収器へ返送されること
、を特徴とする。
【０００８】
【作用】図１に蒸発液循環型の吸収冷凍機、図２に従来
法の標準型吸収式冷凍法を示す。前者の方法は凝縮器と
蒸発器の間に稀薄を循環させていることに特徴がある。
法の標準型吸収式冷凍法を示す。前者の方法は凝縮器と
蒸発器の間に稀薄を循環させていることに特徴がある。
【０００９】図３に本発明の二重効用のシステムを示し
、図４に従来型の二重効用の方法（工業的に最も広く使
われているもの）および図５に高効率型の二重効用冷凍
方式を示す。
、図４に従来型の二重効用の方法（工業的に最も広く使
われているもの）および図５に高効率型の二重効用冷凍
方式を示す。
【００１０】この３つの二重効用を比較すればわかるよ
うに、第２発生器の加熱器は１つの実施例の対応として
示すのであるが、図３の発生器には加熱管があり、その
内部を水リチュームブロマイド溶液が流れる。
うに、第２発生器の加熱器は１つの実施例の対応として
示すのであるが、図３の発生器には加熱管があり、その
内部を水リチュームブロマイド溶液が流れる。
【００１１】ここで他の形式と異なるのは、蒸発器から
の稀薄弱液を第２発生器の加熱器に供給しており、加熱
器内を流れている蒸発されるべき、水リチュームブロマ
イドの溶液に、第１発生器より発生した冷媒のベーパー
と前記循環液と混合されて、加熱器表面で吸収凝縮が起
こり通常の冷媒のみの場合より加熱温度は１０ないし２
０℃上昇する。同様に第２発生器２ａから発生されたベ
ーパーはコンデンサーＣに導かれるが、この際に第２発
生加熱器で凝縮した稀薄溶液はコンデサーにおいて発生
したベーパーと混合され、吸収凝縮が行われる。この際
温度が上昇するため、濃度を小さくできる。この凝縮器
で凝縮された溶液は蒸発器に送られてブラインを冷却し
た後、発生したベーパーは吸収器で凝縮され、発生器、
第１発生器、第２発生器へ送られて濃縮が行われ、吸収
器に必要な濃度にまで濃縮される。以上のように本発明
においては吸収液を濃縮する多重効用缶、すなわち第１
発生器、第２発生器および第３発生器があり、これを濃
縮されるべき液が循環する。一方、加熱系においては稀
薄溶液を第２効用缶の加熱器および凝縮器に順次供給す
ることを特徴としている。従来の二重効用と比較した場
合、本方法では第一発生器の液温は１３０℃でよく、一
方従来法では１７０℃前後であり、本発明では価格の安
い低圧蒸気による二重効用化が可能である。
の稀薄弱液を第２発生器の加熱器に供給しており、加熱
器内を流れている蒸発されるべき、水リチュームブロマ
イドの溶液に、第１発生器より発生した冷媒のベーパー
と前記循環液と混合されて、加熱器表面で吸収凝縮が起
こり通常の冷媒のみの場合より加熱温度は１０ないし２
０℃上昇する。同様に第２発生器２ａから発生されたベ
ーパーはコンデンサーＣに導かれるが、この際に第２発
生加熱器で凝縮した稀薄溶液はコンデサーにおいて発生
したベーパーと混合され、吸収凝縮が行われる。この際
温度が上昇するため、濃度を小さくできる。この凝縮器
で凝縮された溶液は蒸発器に送られてブラインを冷却し
た後、発生したベーパーは吸収器で凝縮され、発生器、
第１発生器、第２発生器へ送られて濃縮が行われ、吸収
器に必要な濃度にまで濃縮される。以上のように本発明
においては吸収液を濃縮する多重効用缶、すなわち第１
発生器、第２発生器および第３発生器があり、これを濃
縮されるべき液が循環する。一方、加熱系においては稀
薄溶液を第２効用缶の加熱器および凝縮器に順次供給す
ることを特徴としている。従来の二重効用と比較した場
合、本方法では第一発生器の液温は１３０℃でよく、一
方従来法では１７０℃前後であり、本発明では価格の安
い低圧蒸気による二重効用化が可能である。
【００１２】三重効用型のフローシートを図６に示す。
二重効用型で説明したと同じ方法であり、第３発生器、
第３加熱器およびそれに付随する熱交換器が増加したの
みであるが、本方法によって初めて冷凍の成績係数が１
．５以上になることができる。
第３加熱器およびそれに付随する熱交換器が増加したの
みであるが、本方法によって初めて冷凍の成績係数が１
．５以上になることができる。
【００１３】基本的冷凍システムは４つの部分から成る
。すなわち、発生系（発生系二重効用による濃縮と三重
効用による濃縮がある）、凝縮器、蒸発器および吸収器
の４つの基本的システムから構成される。従って、異な
る点は発生器の多重効用化（二重効用および三重効用）
の点が異なり、他の３つのシステムは従来と同様である
。
。すなわち、発生系（発生系二重効用による濃縮と三重
効用による濃縮がある）、凝縮器、蒸発器および吸収器
の４つの基本的システムから構成される。従って、異な
る点は発生器の多重効用化（二重効用および三重効用）
の点が異なり、他の３つのシステムは従来と同様である
。
【００１４】多重効用で本システムを構成する場合には
第１発生器の加熱器に高温の熱媒を入れ、第１発生器で
発生した冷媒のベーパーは第２発生器の加熱器へ送られ
、第２発生器の加熱器へ送られ、第２発生器で発生した
冷媒は第３発生器の加熱器第３発生器で発生した冷媒は
、凝縮器へ送られて、吸収冷凍に必要な冷媒を得ること
ができる。
第１発生器の加熱器に高温の熱媒を入れ、第１発生器で
発生した冷媒のベーパーは第２発生器の加熱器へ送られ
、第２発生器の加熱器へ送られ、第２発生器で発生した
冷媒は第３発生器の加熱器第３発生器で発生した冷媒は
、凝縮器へ送られて、吸収冷凍に必要な冷媒を得ること
ができる。
【００１５】本発明において、他の方式と異なる点は第
２発生器の加熱器に蒸発器の溶液を供給し、そこで得ら
れた凝縮液を第３発生器の加熱器へ送り、そこで得られ
た凝縮液をさらに最終の凝縮器に送り、これを蒸発器へ
送って冷凍のサイクルを作る点にある。
２発生器の加熱器に蒸発器の溶液を供給し、そこで得ら
れた凝縮液を第３発生器の加熱器へ送り、そこで得られ
た凝縮液をさらに最終の凝縮器に送り、これを蒸発器へ
送って冷凍のサイクルを作る点にある。
【００１６】このように発生器の加熱器群および凝縮器
に吸収液を送ることによって吸収凝縮による温度上昇が
あり、このために従来型に比較して凝縮温度が上り、す
なわち各発生器の加熱温度、および凝縮温度は上る。そ
れによって効用缶に必要な温度差を有効にとることがで
きる。
に吸収液を送ることによって吸収凝縮による温度上昇が
あり、このために従来型に比較して凝縮温度が上り、す
なわち各発生器の加熱温度、および凝縮温度は上る。そ
れによって効用缶に必要な温度差を有効にとることがで
きる。
【００１７】ここで問題になるのは、蒸発器においての
操作圧力と吸収液の濃度である。通常、水のみの場合に
は水の凝固しない圧力において運転を行えば良いのであ
るが、本方法においては純粋な冷媒でないため、ある操
作圧力に対して通常のものよりかは遙かに蒸発温度は高
くなる。従って、同じ蒸発温度で運転したい場合には操
作圧力を下げて行う必要がある。それでも限界があり、
冷媒と吸収液の混合溶液の結晶化の温度よりか少し高い
所で運転をする必要がある。水リチュームブロマイド系
の場合には加熱器を循環する液濃度は０℃における沸点
上昇が、５〜１５℃のものが適切である（特許申請中）
。操作圧力は４．５ｍｍ以下３ｍｍ以上、蒸発温度は４
〜１０℃の間が適切である。
操作圧力と吸収液の濃度である。通常、水のみの場合に
は水の凝固しない圧力において運転を行えば良いのであ
るが、本方法においては純粋な冷媒でないため、ある操
作圧力に対して通常のものよりかは遙かに蒸発温度は高
くなる。従って、同じ蒸発温度で運転したい場合には操
作圧力を下げて行う必要がある。それでも限界があり、
冷媒と吸収液の混合溶液の結晶化の温度よりか少し高い
所で運転をする必要がある。水リチュームブロマイド系
の場合には加熱器を循環する液濃度は０℃における沸点
上昇が、５〜１５℃のものが適切である（特許申請中）
。操作圧力は４．５ｍｍ以下３ｍｍ以上、蒸発温度は４
〜１０℃の間が適切である。
【００１８】本発明に用いられる冷媒と吸収剤は、冷媒
と吸収剤の間に気液平衡のある場合（たとえば水−アン
モニア）、あるいはない場合（たとえばＲ−２２−Ｅ１
８１）のいずれのものでも適用可能である。すなわち、
発生器の加熱器に蒸発液を供給することによって、吸収
凝縮が行われるので同じ圧力では凝縮温度が高くなり、
次の発生器との温度差を大きくとることが可能なためで
ある。
と吸収剤の間に気液平衡のある場合（たとえば水−アン
モニア）、あるいはない場合（たとえばＲ−２２−Ｅ１
８１）のいずれのものでも適用可能である。すなわち、
発生器の加熱器に蒸発液を供給することによって、吸収
凝縮が行われるので同じ圧力では凝縮温度が高くなり、
次の発生器との温度差を大きくとることが可能なためで
ある。
【００１９】以上の水を冷媒とした蒸発器の操作条件は
、従来の吸収冷凍機では避けていた点即ち水の氷点以下
の圧力であるが、蒸発器内の液体は吸収剤を含んでいる
ために結晶化しない。これが水を冷媒としたときの本方
法の特徴でもある。
、従来の吸収冷凍機では避けていた点即ち水の氷点以下
の圧力であるが、蒸発器内の液体は吸収剤を含んでいる
ために結晶化しない。これが水を冷媒としたときの本方
法の特徴でもある。
【００２０】本記載では、濃厚液の多重効用への供給方
法は順流方式（発生器で生じた冷媒ベーパーの流れと蒸
発されるべき液の流れが同方向）としてあるが、並流、
または逆流のいずれの方法を取ってもよいが、濃縮液は
吸収器へ戻されることが原則である。
法は順流方式（発生器で生じた冷媒ベーパーの流れと蒸
発されるべき液の流れが同方向）としてあるが、並流、
または逆流のいずれの方法を取ってもよいが、濃縮液は
吸収器へ戻されることが原則である。
【００２１】一方、各加熱器および凝縮器への供給方法
も上記と同じように順流、並流、逆流等のいずれでもよ
いが各々の凝縮液は蒸発器へ戻されるのが原則である。
も上記と同じように順流、並流、逆流等のいずれでもよ
いが各々の凝縮液は蒸発器へ戻されるのが原則である。
【００２２】
【実施例】図３を参照して、水リチュームブロマイド系
の二重効用の場合について説明する。蒸発器５の加熱部
ブラインＢにより凝縮器４より供給された水リチューム
ブロマイド系の溶液は、水ベーパーを発生する。最終の
発生器より濃厚強液が蒸発器５よりのベーパーと接触し
て吸収凝縮する凝縮圧力を４．５ｍｍ以下で操作が行わ
れる。この際に用いる冷却水は通常の冷却水でよい。
の二重効用の場合について説明する。蒸発器５の加熱部
ブラインＢにより凝縮器４より供給された水リチューム
ブロマイド系の溶液は、水ベーパーを発生する。最終の
発生器より濃厚強液が蒸発器５よりのベーパーと接触し
て吸収凝縮する凝縮圧力を４．５ｍｍ以下で操作が行わ
れる。この際に用いる冷却水は通常の冷却水でよい。
【００２３】この凝縮液は濃厚弱液として、濃厚液循環
ポンプ３１によって第２熱交換器１２、第１熱交換器１
１を経て第１発生器１ａに供給する。第１発生器１ａで
は付属している加熱器に高温加熱媒体が供給されて濃厚
弱液を濃縮し、ベーパーを発生させる。この際操作圧力
は第２発生器の凝縮能力によって決定されるが、濃縮さ
れた濃厚液は次いで第２発生器２ａに供給されて、そこ
で濃縮された液は凝縮器６へ供給され、上記のサイクル
を繰り返す。
ポンプ３１によって第２熱交換器１２、第１熱交換器１
１を経て第１発生器１ａに供給する。第１発生器１ａで
は付属している加熱器に高温加熱媒体が供給されて濃厚
弱液を濃縮し、ベーパーを発生させる。この際操作圧力
は第２発生器の凝縮能力によって決定されるが、濃縮さ
れた濃厚液は次いで第２発生器２ａに供給されて、そこ
で濃縮された液は凝縮器６へ供給され、上記のサイクル
を繰り返す。
【００２４】一方、第１発生器１ａで蒸発されたベーパ
ーは第２発生器２ａの加熱器２ｂに供給され、第２発生
器の中の冷媒吸収液に熱を与える。
ーは第２発生器２ａの加熱器２ｂに供給され、第２発生
器の中の冷媒吸収液に熱を与える。
【００２５】蒸発器５で得られた稀薄弱液を凝縮器、熱
交換器２３、第２加熱器用熱交２１を通じて第２発生器
の加熱部２ｂに供給して、第１発生器１ａよりのベーパ
ーと混合させて吸収凝縮を行う。
交換器２３、第２加熱器用熱交２１を通じて第２発生器
の加熱部２ｂに供給して、第１発生器１ａよりのベーパ
ーと混合させて吸収凝縮を行う。
【００２６】さらに第２発生器２ａのベーパーは凝縮器
５に送られて、第２発生器の加熱器２ｂで得られた稀薄
液と混合される。ここで吸収凝縮を行わせる。このため
凝縮温度は上昇し、圧力一定の場合には高い温度の冷却
水が利用可能である。
５に送られて、第２発生器の加熱器２ｂで得られた稀薄
液と混合される。ここで吸収凝縮を行わせる。このため
凝縮温度は上昇し、圧力一定の場合には高い温度の冷却
水が利用可能である。
【００２７】このようにして得られた凝縮液は蒸発器５
に供給されて、吸収剤を含用する冷媒の蒸発を行う。こ
の蒸発器においてブラインＢによる加熱が行われ、ブラ
インは冷媒の蒸発潜熱によって冷却されてユーザーに送
られる。
に供給されて、吸収剤を含用する冷媒の蒸発を行う。こ
の蒸発器においてブラインＢによる加熱が行われ、ブラ
インは冷媒の蒸発潜熱によって冷却されてユーザーに送
られる。
【００２８】水リチュームブロマイド系の例示では、い
ずれも結晶析出の範囲と操作範囲とが接近している。こ
のために実際上の運転は不可能という意見もあるが、正
確な制御と析出防止剤、例えばＺｎＣｌ２ 等を加える
ことにより析出温度の幅が広くなり、十分運転可能であ
る。
ずれも結晶析出の範囲と操作範囲とが接近している。こ
のために実際上の運転は不可能という意見もあるが、正
確な制御と析出防止剤、例えばＺｎＣｌ２ 等を加える
ことにより析出温度の幅が広くなり、十分運転可能であ
る。
【００２９】図５に三重効用の場合の本システムを示す
。本発明は二重効用の吸収時と同じように、吸収器、凝
縮器、蒸発器の基本的な構成は変化することなく、発生
器が二重効用の場合には二基あって、第１発生器のベー
パーが第２発生器の加熱器の供給され、二重効用を形成
するが、三重効用の場合には三基の発生器が前記ように
前の（温度の高い）発生器で発生したベーパーを温度の
低い発生器の加熱器に使うことにより、最終的には最終
発生器のベーパーは凝縮器に繁がることによって三重効
用の吸収冷凍機が構成される。
。本発明は二重効用の吸収時と同じように、吸収器、凝
縮器、蒸発器の基本的な構成は変化することなく、発生
器が二重効用の場合には二基あって、第１発生器のベー
パーが第２発生器の加熱器の供給され、二重効用を形成
するが、三重効用の場合には三基の発生器が前記ように
前の（温度の高い）発生器で発生したベーパーを温度の
低い発生器の加熱器に使うことにより、最終的には最終
発生器のベーパーは凝縮器に繁がることによって三重効
用の吸収冷凍機が構成される。
【００３０】水リチュームブロマイド系の冷媒を使って
三重効用缶の性能を表１に示した機械を使用し、表２の
ような成績を得た。この成績は二重効用で得られなかっ
た高い成績係数を示すと同時に三重効用缶による吸収式
冷凍機の運転が本発明によって初めて可能になった点に
特徴がある。
三重効用缶の性能を表１に示した機械を使用し、表２の
ような成績を得た。この成績は二重効用で得られなかっ
た高い成績係数を示すと同時に三重効用缶による吸収式
冷凍機の運転が本発明によって初めて可能になった点に
特徴がある。
【００３１】
【表１】
（１） ２段蒸発器（第一段７℃濃度４０％、第２段９
℃濃度４２％） （２） 第一発生器 （３） 第一加熱器
℃濃度４２％） （２） 第一発生器 （３） 第一加熱器
【００３２】
【表２】
【００３３】図３に示すようなフローシートにおいて、
吸収剤がＥ−１８１、冷媒がフロン２２である吸収剤を
使った場合の、冷水製造の運転条件を表３に示す。
吸収剤がＥ−１８１、冷媒がフロン２２である吸収剤を
使った場合の、冷水製造の運転条件を表３に示す。
【００３４】
【表３】
【００３５】
【発明の効果】以上の方法によって従来不可能とされて
いた水リチュームブロマイド系および類似の吸収溶液に
よって三重効用式吸収冷凍機が可能であり、また従来こ
れも不可能とされていた。気液平衡のある吸収溶液、例
えば水−アンモニア、また気液平衡はないが、冷媒に有
機物例えばフロンを用いた吸収溶液を使った二重効用シ
ステムが設計可能となった。この結果、成績係数の良い
冷凍システムを提供することになる。
いた水リチュームブロマイド系および類似の吸収溶液に
よって三重効用式吸収冷凍機が可能であり、また従来こ
れも不可能とされていた。気液平衡のある吸収溶液、例
えば水−アンモニア、また気液平衡はないが、冷媒に有
機物例えばフロンを用いた吸収溶液を使った二重効用シ
ステムが設計可能となった。この結果、成績係数の良い
冷凍システムを提供することになる。
【図１】水を冷媒とする蒸発液循環式（吸収式）冷凍機
の構成を示す概略図。
の構成を示す概略図。
【図２】従来型の蒸発液循環式（吸収式）冷凍機の構成
を示す概略図。
を示す概略図。
【図３】本発明による二重効用の吸収式冷凍機の構成を
示す概略図。
示す概略図。
【図４】従来型の二重効用の吸収式冷凍機の構成を示す
概略図。
概略図。
【図５】本発明による三重効用の吸収式冷凍機の構成を
示す概略図。
示す概略図。
１ａ 第一発生器
１ｂ 第一発生器用加熱器
１ｃ 第一蒸発器
１ｄ 第一吸収器
２ａ 第二発生器
２ｂ 第二発生器用加熱器
２ｃ 第二蒸発器
２ｄ 第二吸収器
３ａ 第三発生器
３ｂ 第三発生器加熱器
４ 凝縮器
５ 蒸発器
６ 吸収器
１１ 第一発生器用熱交換器
１２ 第二発生器用熱交換器
１３ 第三発生器用熱交換器
２１ 第二加熱器用熱交換器
２２ 第三加熱器用熱交換器
２３ 凝縮器用熱交換器
３１ 濃厚液循環ポンプ
３２ 稀薄液循環ポンプ
Ｈ 加熱源
ＣＷ 冷却水
Ｂ ブライン
Claims (2)
- 【請求項１】 高温側発生器に接続される凝縮器を低
温側の発生器の加熱器として使用して、発生器で発生す
る冷媒ベーパーを次の発生器の加熱に用い、最終発生器
のベーパーを凝縮器で凝縮させ、この凝縮液を冷媒とし
て冷凍機を構成するように、複数の発生器を連結して第
１基の吸収器、発生器、凝縮器で構成される多重効用式
吸収冷凍機において、第２発生器以降の加熱器に、冷媒
と吸収剤の混合液を供給し、次の加熱器にそれを移送し
、最終的にはそれを凝縮器に供給し、各段において吸収
凝縮を行うことを特徴とする多重効用式吸収冷凍機。 - 【請求項２】 高温側発生器に接続される凝縮器を低
温側の発生器の加熱器として使用して、発生器で発生す
る冷媒ベーパーを次の発生器の加熱に用い、最終発生器
のベーパーを凝縮器で凝縮させ、この凝縮液を冷媒とし
て冷凍機を構成するように、複数の発生器を連結して第
１基の吸収器、発生器、凝縮器で構成される多重効用式
吸収冷凍機において、加熱器や凝縮器で得られた冷媒を
蒸発器に供給し、ブラインによる加温で冷媒ベーパーを
発生させ、それを凝縮器に供給し、最終発生器で濃縮さ
れた冷媒吸収剤溶液と混合して吸収凝縮を行ない、得ら
れた稀薄液は前記多重効用発生器へ供給し、濃縮して再
度吸収器へ返送されることを特徴とする多重効用式吸収
冷凍機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5871991A JPH04295555A (ja) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | 多重効用式吸収冷凍機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5871991A JPH04295555A (ja) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | 多重効用式吸収冷凍機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04295555A true JPH04295555A (ja) | 1992-10-20 |
Family
ID=13092306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5871991A Pending JPH04295555A (ja) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | 多重効用式吸収冷凍機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04295555A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998054520A1 (en) * | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Roberto Gianfrancesco | Heat pump able to operate with very low external temperature |
-
1991
- 1991-03-22 JP JP5871991A patent/JPH04295555A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998054520A1 (en) * | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Roberto Gianfrancesco | Heat pump able to operate with very low external temperature |
| US6305181B1 (en) | 1997-05-30 | 2001-10-23 | Roberto Gianfrancesco | Heat pump able to operate with very low external temperature |
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