JPH04283006A - 傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具 - Google Patents
傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具Info
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- JPH04283006A JPH04283006A JP7057491A JP7057491A JPH04283006A JP H04283006 A JPH04283006 A JP H04283006A JP 7057491 A JP7057491 A JP 7057491A JP 7057491 A JP7057491 A JP 7057491A JP H04283006 A JPH04283006 A JP H04283006A
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性及び耐欠損性
に優れた傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具に関する
。
に優れた傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具に関する
。
【0002】
【従来の技術】ダイヤモンドは材料中で最も硬度が高く
且つ化学的にも安定した物質であることから、超硬合金
の表面にCVD法によりダイヤモンドコーティングを施
したスローアウエイチップ、ドリル、エンドミル等のダ
イヤモンド被覆切削工具が数多く提供されている。かか
るダイヤモンド被覆切削工具は優れた耐摩耗性を有し、
非鉄金属特にSiを含むAl合金の切削に多用されてい
る。
且つ化学的にも安定した物質であることから、超硬合金
の表面にCVD法によりダイヤモンドコーティングを施
したスローアウエイチップ、ドリル、エンドミル等のダ
イヤモンド被覆切削工具が数多く提供されている。かか
るダイヤモンド被覆切削工具は優れた耐摩耗性を有し、
非鉄金属特にSiを含むAl合金の切削に多用されてい
る。
【0003】しかし、ダイヤモンドと超硬合金の切削時
の温度における熱膨張係数は、前者が約3.2×10−
6K−1であるのに対して後者は約4.5×10−6K
−1以上と大きく、この熱膨張係数の不整合によってコ
ーティング後のダイヤモンド被覆層に残留応力が生じる
ため、ダイヤモンド被覆層の密着強度は比較的弱く、熱
応力が繰り返し与えられる実際の切削時に十分な耐摩耗
性を発揮することが出来なかった。
の温度における熱膨張係数は、前者が約3.2×10−
6K−1であるのに対して後者は約4.5×10−6K
−1以上と大きく、この熱膨張係数の不整合によってコ
ーティング後のダイヤモンド被覆層に残留応力が生じる
ため、ダイヤモンド被覆層の密着強度は比較的弱く、熱
応力が繰り返し与えられる実際の切削時に十分な耐摩耗
性を発揮することが出来なかった。
【0004】従来、耐摩耗性を改善する方法として、熱
膨張係数がダイヤモンドに近い窒化ケイ素(Si3N4
)や炭化ケイ素(SiC)を中間層として超硬合金基材
の表面に形成し、この中間層の上にダイヤモンド被覆層
をコーティングすることにより、熱膨張係数の急激な変
化を緩和しようとする試みが行われていた。しかしなが
ら、上記のごとく単層のSi3N4又はSiCの中間層
を設けても熱応力を緩和することが出来ず、従って密着
強度も向上せず、依然として十分な耐摩耗性を発揮する
に至っていない現状であった。
膨張係数がダイヤモンドに近い窒化ケイ素(Si3N4
)や炭化ケイ素(SiC)を中間層として超硬合金基材
の表面に形成し、この中間層の上にダイヤモンド被覆層
をコーティングすることにより、熱膨張係数の急激な変
化を緩和しようとする試みが行われていた。しかしなが
ら、上記のごとく単層のSi3N4又はSiCの中間層
を設けても熱応力を緩和することが出来ず、従って密着
強度も向上せず、依然として十分な耐摩耗性を発揮する
に至っていない現状であった。
【0005】又、耐摩耗性を補うためにダイヤモンド被
覆層を厚くすると、上記中間層の有無に拘らず、耐欠損
性が著しく低下するという問題があった。
覆層を厚くすると、上記中間層の有無に拘らず、耐欠損
性が著しく低下するという問題があった。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来の
事情に鑑み、超硬合金基材へのダイヤモンド被覆層の密
着強度を改善し、耐摩耗性及び耐欠損性に優れたダイヤ
モンド被覆切削工具を提供することを目的とする。
事情に鑑み、超硬合金基材へのダイヤモンド被覆層の密
着強度を改善し、耐摩耗性及び耐欠損性に優れたダイヤ
モンド被覆切削工具を提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
、本発明の超硬合金の基材上に中間層を介してダイヤモ
ンドを被覆した傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具に
おいては、上記中間層のダイヤモンド被覆層との界面部
分が窒化ケイ素であり且つ中間層の他の部分がケイ素及
び周期律表の4A属元素の炭化物又は窒化物から選ばれ
た2種以上の複合相であって、熱膨張係数が超硬合金基
材からダイヤモンド被覆層までほぼ連続的に変化してい
ることを特徴とする。
、本発明の超硬合金の基材上に中間層を介してダイヤモ
ンドを被覆した傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具に
おいては、上記中間層のダイヤモンド被覆層との界面部
分が窒化ケイ素であり且つ中間層の他の部分がケイ素及
び周期律表の4A属元素の炭化物又は窒化物から選ばれ
た2種以上の複合相であって、熱膨張係数が超硬合金基
材からダイヤモンド被覆層までほぼ連続的に変化してい
ることを特徴とする。
【0008】
【作用】本発明においては、中間層のうちダイヤモンド
被覆層との界面部分をダイヤモンドと熱膨張係数が近似
したSi3N4とし、他の部分をSi、Ti、Zr及び
Hfの炭化物或は窒化物の中から選択した2種以上の複
合相としてある。Si、Ti、Zr及びHfの炭化物及
び窒化物の熱膨張係数は、Si3N4のα=約3.2×
10−6K−1からTiNのα=約9.35×10−6
K−1まで広く分布しているから、使用する超硬合金の
熱膨張係数に応じて上記炭化物と窒化物を組み合わせる
ことにより、超硬合金基材との界面部分では超硬合金と
ほぼ等しい熱膨張係数とすることが出来る。又、中間層
のうち両界面部分の中間においては、複合相の組成を傾
斜組成とするか又は複合させる化合物ごとに層数を変化
させた多層構造とすることにより、熱膨張係数をほぼ連
続的に変化させることが出来る。
被覆層との界面部分をダイヤモンドと熱膨張係数が近似
したSi3N4とし、他の部分をSi、Ti、Zr及び
Hfの炭化物或は窒化物の中から選択した2種以上の複
合相としてある。Si、Ti、Zr及びHfの炭化物及
び窒化物の熱膨張係数は、Si3N4のα=約3.2×
10−6K−1からTiNのα=約9.35×10−6
K−1まで広く分布しているから、使用する超硬合金の
熱膨張係数に応じて上記炭化物と窒化物を組み合わせる
ことにより、超硬合金基材との界面部分では超硬合金と
ほぼ等しい熱膨張係数とすることが出来る。又、中間層
のうち両界面部分の中間においては、複合相の組成を傾
斜組成とするか又は複合させる化合物ごとに層数を変化
させた多層構造とすることにより、熱膨張係数をほぼ連
続的に変化させることが出来る。
【0009】例えば、超硬合金基材が熱膨張係数α=6
.0×10−6K−1及びダイヤモンド被覆層がα=3
.2×10−6K−1の場合には、中間層の組成と熱膨
張係数を下記のごとく構成すれば良い;
.0×10−6K−1及びダイヤモンド被覆層がα=3
.2×10−6K−1の場合には、中間層の組成と熱膨
張係数を下記のごとく構成すれば良い;
【0010】上記のごとく中間層を構成することによっ
て、本発明の傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具では
、熱膨張係数が超硬合金基材からダイヤモンド被覆層ま
でほぼ連続的に変化(減少)させることが出来るので、
切削時の熱サイクル下で超硬合金基材とダイヤモンド被
覆層の間に発生する熱応力が緩和され、ダイヤモンド被
覆層の密着強度が向上し、優れた耐摩耗性と耐欠損性が
得られる。
て、本発明の傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具では
、熱膨張係数が超硬合金基材からダイヤモンド被覆層ま
でほぼ連続的に変化(減少)させることが出来るので、
切削時の熱サイクル下で超硬合金基材とダイヤモンド被
覆層の間に発生する熱応力が緩和され、ダイヤモンド被
覆層の密着強度が向上し、優れた耐摩耗性と耐欠損性が
得られる。
【0011】尚、中間層の形成方法は公知の物理的又は
化学的気相合成法を利用できるが、組成制御の容易なC
VD法が好ましい。中間層を構成するSi、Ti、Zr
及びHfの炭化物又は窒化物はいずれも硬質セラミック
スであり、ダイヤモンド被覆切削工具の中間層として硬
度的にも強度的にも問題はないが、層厚が10μm未満
では上記の作用効果が得られず又200μmを越えると
耐欠損性が低下するので、10〜200μmの範囲とす
る。
化学的気相合成法を利用できるが、組成制御の容易なC
VD法が好ましい。中間層を構成するSi、Ti、Zr
及びHfの炭化物又は窒化物はいずれも硬質セラミック
スであり、ダイヤモンド被覆切削工具の中間層として硬
度的にも強度的にも問題はないが、層厚が10μm未満
では上記の作用効果が得られず又200μmを越えると
耐欠損性が低下するので、10〜200μmの範囲とす
る。
【0012】又、ダイヤモンド被覆層の厚さは通常3μ
m以上必要であるが、従来の単一組成の中間層の場合に
は約20μmを越えると耐欠損性が著しく低下していた
のに対して、本発明によれば30μm程度まで優れた耐
欠損性を維持することができ、その分だけ更に優れた耐
摩耗性が得られる。
m以上必要であるが、従来の単一組成の中間層の場合に
は約20μmを越えると耐欠損性が著しく低下していた
のに対して、本発明によれば30μm程度まで優れた耐
欠損性を維持することができ、その分だけ更に優れた耐
摩耗性が得られる。
【0013】
【実施例1】原料ガスとしてSiCl4、TiCl4、
NH3、H2を用い、黒鉛基材上にCVD法により被覆
温度1450℃及び被覆圧力180torrにて、種々
の組成のSi3N4−TiC系複合相をそれぞれ約50
0μmの厚さに形成した。基板を除去した後の各試料に
ついて、組成並びに試料面と平行方向の熱膨張係数αを
測定した。測定結果をCVD法での原料ガス流量と共に
表1に示した。
NH3、H2を用い、黒鉛基材上にCVD法により被覆
温度1450℃及び被覆圧力180torrにて、種々
の組成のSi3N4−TiC系複合相をそれぞれ約50
0μmの厚さに形成した。基板を除去した後の各試料に
ついて、組成並びに試料面と平行方向の熱膨張係数αを
測定した。測定結果をCVD法での原料ガス流量と共に
表1に示した。
【0014】
【表1】
試 料 1−a
1−b 1−c 1−d 1−e 1
−f原料ガス流量(l/min) SiCl4 0
0.10 0.23 0.29
0.36 0.40
TiCl4 0.28 0.24
0.20 0.12 0.06
0 NH3 0
.15 0.15 0.15 0.
15 0.15 0.15
H2 3.00 3.0
0 3.00 3.00 3.00
3.00組成(TiN mol%) 1
00 75 61 4
3 23 0α(×10−6K
−1) 8.4 7.1
6.6 5.7 4.7 3
.2
1−b 1−c 1−d 1−e 1
−f原料ガス流量(l/min) SiCl4 0
0.10 0.23 0.29
0.36 0.40
TiCl4 0.28 0.24
0.20 0.12 0.06
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.15 0.15 0.15 0.
15 0.15 0.15
H2 3.00 3.0
0 3.00 3.00 3.00
3.00組成(TiN mol%) 1
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3 23 0α(×10−6K
−1) 8.4 7.1
6.6 5.7 4.7 3
.2
【0015】次に、基材として住友電気工業(株)
製の超硬合金切削チップ(材質H1、型番SNMN43
2、熱膨張係数α=4.7×10−6K−1)を用意し
、上記表1の結果から原料ガス流量を下記のごとく変化
させたCVD法により、基材上にSi3N4−TiN系
傾斜組成からなる中間層を約10μmの厚さに形成した
。 原料ガス流量 SiCl4(l/min):0.36→0.40(0.
02/10minの割合で増加) TiCl4(l/min):0.06→0(0.03/
10minの割合で減少) NH3 (l/min):0.15(一定)H2
(l/min):3.00(一定)得られた中間層の
断面組成を、エレクトロンプローブ微量分析法(EPM
A)により分析した結果を図1に示した。
製の超硬合金切削チップ(材質H1、型番SNMN43
2、熱膨張係数α=4.7×10−6K−1)を用意し
、上記表1の結果から原料ガス流量を下記のごとく変化
させたCVD法により、基材上にSi3N4−TiN系
傾斜組成からなる中間層を約10μmの厚さに形成した
。 原料ガス流量 SiCl4(l/min):0.36→0.40(0.
02/10minの割合で増加) TiCl4(l/min):0.06→0(0.03/
10minの割合で減少) NH3 (l/min):0.15(一定)H2
(l/min):3.00(一定)得られた中間層の
断面組成を、エレクトロンプローブ微量分析法(EPM
A)により分析した結果を図1に示した。
【0016】次に、上記中間層の上にCVD法によりダ
イヤモンド被覆層を5〜20μmの厚さに形成し、得ら
れた本発明例のダイヤモンド被覆切削チップNo.1〜
4を用いて下記条件で連続切削試験を行った。 切削条件 被削材 :Al−1%Si合金 切削速度:3000m/min. 送 り :0.2■0.5mm/刃切り込み:1.
2mm 切削時間:20mim. 比較のため、同じ超硬合金切削チップ上に中間層として
CVD法によりSi3N4層を約10μm被覆した後、
更にCVD法によりダイヤモンド被覆層を形成した。比
較例のダイヤモンド被覆切削チップNo.5〜7につい
ても、上記と同様の連続切削試験を行った。連続切削試
験の結果を表2に合わせて示した。
イヤモンド被覆層を5〜20μmの厚さに形成し、得ら
れた本発明例のダイヤモンド被覆切削チップNo.1〜
4を用いて下記条件で連続切削試験を行った。 切削条件 被削材 :Al−1%Si合金 切削速度:3000m/min. 送 り :0.2■0.5mm/刃切り込み:1.
2mm 切削時間:20mim. 比較のため、同じ超硬合金切削チップ上に中間層として
CVD法によりSi3N4層を約10μm被覆した後、
更にCVD法によりダイヤモンド被覆層を形成した。比
較例のダイヤモンド被覆切削チップNo.5〜7につい
ても、上記と同様の連続切削試験を行った。連続切削試
験の結果を表2に合わせて示した。
【0017】
【表2】
チップ ダイヤモンド被覆層 送 り
逃げ面摩耗幅No. の層厚(μm)
(mm/刃) (mm)
1 5.0
0.02 0.02 2
7.0
0.02 0.02 3
10.2
0.02 0.01 4
19.8 0.
02 0.01 1
5.0 0.50
0.12 2
7.0 0.50
0.11 3
10.2 0.50
0.05 4 19
.8 0.50
0.05 5* 5.0
0.20
0.35 6* 10.2
0.20 0.
35 5* 5.0
0.50 0.55
6* 10.2
0.50 0.48 7*
19.8
0.50 13分で欠損(注)表2中の*
印は比較例である。 表2の結果から、本発明のダイヤモンド被覆切削チップ
は従来のダイヤモンド被覆切削チップに比較して耐摩耗
性に優れていることが判る。
逃げ面摩耗幅No. の層厚(μm)
(mm/刃) (mm)
1 5.0
0.02 0.02 2
7.0
0.02 0.02 3
10.2
0.02 0.01 4
19.8 0.
02 0.01 1
5.0 0.50
0.12 2
7.0 0.50
0.11 3
10.2 0.50
0.05 4 19
.8 0.50
0.05 5* 5.0
0.20
0.35 6* 10.2
0.20 0.
35 5* 5.0
0.50 0.55
6* 10.2
0.50 0.48 7*
19.8
0.50 13分で欠損(注)表2中の*
印は比較例である。 表2の結果から、本発明のダイヤモンド被覆切削チップ
は従来のダイヤモンド被覆切削チップに比較して耐摩耗
性に優れていることが判る。
【0018】
【実施例2】原料ガスとしてSiCl4、TiCl4、
CH4、H2を用い、黒鉛基材上にCVD法により被覆
温度1500℃及び被覆圧力100torrで、種々の
組成のTiC−SiC系複合相をそれぞれ約500μm
の厚さに形成した。基板を除去した後の各試料について
、組成並びに試料面と平行方向の熱膨張係数αを測定し
た。測定結果をCVD法での原料ガス流量と共に表3に
示した。
CH4、H2を用い、黒鉛基材上にCVD法により被覆
温度1500℃及び被覆圧力100torrで、種々の
組成のTiC−SiC系複合相をそれぞれ約500μm
の厚さに形成した。基板を除去した後の各試料について
、組成並びに試料面と平行方向の熱膨張係数αを測定し
た。測定結果をCVD法での原料ガス流量と共に表3に
示した。
【0019】
【表3】
試 料 2−a
2−b 2−c 2−d 2−e 2
−f原料ガス流量(l/min) SiCl4 0
0.12 0.23 0.26
0.37 0.41
TiCl4 0.26 0.24
0.21 0.13 0.06
0 CH4 0
.18 0.18 0.18 0.
18 0.18 0.18
H2 3.00 3.0
0 3.00 3.00 3.00
3.00組成(TiC mol%) 1
00 75 61 4
3 23 0α(×10−6K
−1) 7.5 6.3
5.8 5.2 4.9 4
.5
2−b 2−c 2−d 2−e 2
−f原料ガス流量(l/min) SiCl4 0
0.12 0.23 0.26
0.37 0.41
TiCl4 0.26 0.24
0.21 0.13 0.06
0 CH4 0
.18 0.18 0.18 0.
18 0.18 0.18
H2 3.00 3.0
0 3.00 3.00 3.00
3.00組成(TiC mol%) 1
00 75 61 4
3 23 0α(×10−6K
−1) 7.5 6.3
5.8 5.2 4.9 4
.5
【0020】次に、基材として住友電気工業(株)
製の超硬合金切削チップ(材質ST10P、型番SPM
N422、熱膨張係数α=6.2×10−6K−1)を
用意し、前記実施例1の表1及び上記表3の結果から原
料ガス流量を下記のごとく変化させたCVD法により、
基材チップ上にSi3N4−TiN−TiC−SiC系
傾斜組成からなる中間層を約100μmの厚さに形成し
た。 原料ガス流量 (第1段階) SiCl4(l/min):0.23→0.41(0.
05/hrの割合で増加) TiCl4(l/min):0.21→0(0.063
/hrの割合で減少)CH4 (l/min):0.
18(一定)H2 (l/min):3.00(一
定)(第2段階) SiCl4(l/min):0.36→0.40(0.
012/hrの割合で増加) TiCl4(l/min):0.06→0(0.018
/hrの割合で減少)NH3 (l/min):0.
15(一定)H2 (l/min):3.00(一
定)得られた中間層の断面組成を、エレクトロンプロー
ブ微量分析法(EPMA)により分析した結果を図2に
示した。
製の超硬合金切削チップ(材質ST10P、型番SPM
N422、熱膨張係数α=6.2×10−6K−1)を
用意し、前記実施例1の表1及び上記表3の結果から原
料ガス流量を下記のごとく変化させたCVD法により、
基材チップ上にSi3N4−TiN−TiC−SiC系
傾斜組成からなる中間層を約100μmの厚さに形成し
た。 原料ガス流量 (第1段階) SiCl4(l/min):0.23→0.41(0.
05/hrの割合で増加) TiCl4(l/min):0.21→0(0.063
/hrの割合で減少)CH4 (l/min):0.
18(一定)H2 (l/min):3.00(一
定)(第2段階) SiCl4(l/min):0.36→0.40(0.
012/hrの割合で増加) TiCl4(l/min):0.06→0(0.018
/hrの割合で減少)NH3 (l/min):0.
15(一定)H2 (l/min):3.00(一
定)得られた中間層の断面組成を、エレクトロンプロー
ブ微量分析法(EPMA)により分析した結果を図2に
示した。
【0021】次に、上記中間層の上にCVD法によりダ
イヤモンド被覆層を10〜30μmの厚さに形成し、得
られた本発明例のダイヤモンド被覆切削チップNo.8
〜11を用いて下記条件で断続切削試験を行った。 切削条件 被削材 :Al−1%Si合金 切削速度:3500m/min. 送 り :0.5mm/刃 切り込み:2.0mm 切削時間:20mim. カッタ :DPG4160R 比較のため、同じ超硬合金切削チップ上に中間層として
CVD法によりSi3N4層を約30μm被覆した後、
更にCVD法によりダイヤモンド被覆層を形成した。比
較例のダイヤモンド被覆切削チップNo.12〜15に
ついても、上記と同様の断続切削試験を行った。断続切
削試験の結果を表4に合わせて示した。
イヤモンド被覆層を10〜30μmの厚さに形成し、得
られた本発明例のダイヤモンド被覆切削チップNo.8
〜11を用いて下記条件で断続切削試験を行った。 切削条件 被削材 :Al−1%Si合金 切削速度:3500m/min. 送 り :0.5mm/刃 切り込み:2.0mm 切削時間:20mim. カッタ :DPG4160R 比較のため、同じ超硬合金切削チップ上に中間層として
CVD法によりSi3N4層を約30μm被覆した後、
更にCVD法によりダイヤモンド被覆層を形成した。比
較例のダイヤモンド被覆切削チップNo.12〜15に
ついても、上記と同様の断続切削試験を行った。断続切
削試験の結果を表4に合わせて示した。
【0022】
【表4】
表4の結果から、本発明例のダイヤモンド被覆切削チッ
プは耐摩耗性に優れ、ダイヤモンド被覆層が厚くなって
も耐欠損性に優れていることが判る。
プは耐摩耗性に優れ、ダイヤモンド被覆層が厚くなって
も耐欠損性に優れていることが判る。
【0023】
【発明の効果】本発明によれば、超硬合金基材への密着
強度に優れたダイヤモンド被覆層を備え、耐摩耗性及び
耐欠損性に優れたダイヤモンド被覆切削工具を提供する
ことが出来る。
強度に優れたダイヤモンド被覆層を備え、耐摩耗性及び
耐欠損性に優れたダイヤモンド被覆切削工具を提供する
ことが出来る。
【図1】実施例1におけるSi3N4−TiN系傾斜組
成を有する中間層の濃度分布を示すEPMA線分析図で
ある。
成を有する中間層の濃度分布を示すEPMA線分析図で
ある。
【図2】実施例2におけるSi3N4−TiN−TiC
−SiC系傾斜組成を有する中間層の濃度分布を示すE
PMA線分析図である。
−SiC系傾斜組成を有する中間層の濃度分布を示すE
PMA線分析図である。
Claims (3)
- 【請求項1】 超硬合金の基材上に中間層を介して被
覆したダイヤモンド被覆層を有し、上記中間層のダイヤ
モンド被覆層との界面部分が窒化ケイ素であり且つ中間
層の他の部分がケイ素及び周期律表の4A属元素の炭化
物又は窒化物から選ばれた2種以上の複合相であって、
熱膨張係数が超硬合金基材からダイヤモンド被覆層まで
ほぼ連続的に変化していることを特徴とする傾斜機能型
ダイヤモンド被覆切削工具。 - 【請求項2】 上記中間層の層厚が10〜200μm
の範囲であることを特徴とする、請求項1記載の傾斜機
能型ダイヤモンド被覆切削工具。 - 【請求項3】 上記ダイヤモンド被覆層の厚さが3〜
30μmの範囲であることを特徴とする、請求項1記載
の傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7057491A JPH04283006A (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7057491A JPH04283006A (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04283006A true JPH04283006A (ja) | 1992-10-08 |
Family
ID=13435460
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7057491A Pending JPH04283006A (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 傾斜機能型ダイヤモンド被覆切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04283006A (ja) |
-
1991
- 1991-03-11 JP JP7057491A patent/JPH04283006A/ja active Pending
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