JPH04279729A - Ｃｏ２回収ガスタービンプラント - Google Patents
Ｃｏ２回収ガスタービンプラントInfo
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- JPH04279729A JPH04279729A JP6807091A JP6807091A JPH04279729A JP H04279729 A JPH04279729 A JP H04279729A JP 6807091 A JP6807091 A JP 6807091A JP 6807091 A JP6807091 A JP 6807091A JP H04279729 A JPH04279729 A JP H04279729A
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- gas
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Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はガスタービンプラントに
おいてＣＯ２の分離除去の改善を図ったＣＯ２回収ガス
タービンプラントに関する。
おいてＣＯ２の分離除去の改善を図ったＣＯ２回収ガス
タービンプラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】図３〜図５は従来より用いられているガ
スタービンコンバインドサイクルプラントの３つの異な
る発電プラントを示している。
スタービンコンバインドサイクルプラントの３つの異な
る発電プラントを示している。
【０００３】図３は通常のガスタービンコンバインドプ
ラントの系統図で、図中、１は圧縮機、２はガスタービ
ン、３は燃焼器、４は発電機、５は排熱回収ボイラ、６
は煙突である。
ラントの系統図で、図中、１は圧縮機、２はガスタービ
ン、３は燃焼器、４は発電機、５は排熱回収ボイラ、６
は煙突である。
【０００４】上記の構成において、圧縮機１に吸込まれ
た空気は圧縮され、その一部は抽出ライン７を介して抽
出されてガスタービン２の翼冷却用に供され、残りは燃
焼器３に入る。燃焼器３では燃料の燃焼を助け、高温ガ
スとなってガスタービン２に入り、ここで膨脹して発電
機４および圧縮機１の駆動動力となる。
た空気は圧縮され、その一部は抽出ライン７を介して抽
出されてガスタービン２の翼冷却用に供され、残りは燃
焼器３に入る。燃焼器３では燃料の燃焼を助け、高温ガ
スとなってガスタービン２に入り、ここで膨脹して発電
機４および圧縮機１の駆動動力となる。
【０００５】そして、ガスタービン２から排出されたガ
スは、排熱回収ガスボイラ５で蒸気発生の熱源に供され
た後、回収することなく煙突６から大気中に放出される
。この場合、放出されるガス成分は窒素ガス（以下Ｎ２
という）とＣＯ２で、ＣＯ２濃度は５％程度である。
スは、排熱回収ガスボイラ５で蒸気発生の熱源に供され
た後、回収することなく煙突６から大気中に放出される
。この場合、放出されるガス成分は窒素ガス（以下Ｎ２
という）とＣＯ２で、ＣＯ２濃度は５％程度である。
【０００６】図４に示すものは酸素富化燃焼方式と呼ば
れるＣＯ２回収タイプの発電プラントの例である。図４
において、図３と同一要素には同一符号を付してある。 符号８は排熱回収ボイラ５の後段に配置された凝縮器、
９は凝縮器８の後段に配置されたＣＯ２回収装置である
。また、１０は凝縮器８からのＣＯ２＋Ｎ２ガスを圧縮
機１に注入する循環ラインであり、１１はこの循環ライ
ン１０にＯ２を供給するＯ２製造装置１１である。
れるＣＯ２回収タイプの発電プラントの例である。図４
において、図３と同一要素には同一符号を付してある。 符号８は排熱回収ボイラ５の後段に配置された凝縮器、
９は凝縮器８の後段に配置されたＣＯ２回収装置である
。また、１０は凝縮器８からのＣＯ２＋Ｎ２ガスを圧縮
機１に注入する循環ラインであり、１１はこの循環ライ
ン１０にＯ２を供給するＯ２製造装置１１である。
【０００７】上記の構成によれば、ガスタービン２から
排出されたガスは、排熱回収ボイラ５で蒸気発生に供さ
れた後、凝縮器８で冷却されて水分が取り除かれ、一部
はＣＯ２回収装置９を経て系外へ排出され、一部は循環
ライン１０を通って再び圧縮機１へ導かれる。
排出されたガスは、排熱回収ボイラ５で蒸気発生に供さ
れた後、凝縮器８で冷却されて水分が取り除かれ、一部
はＣＯ２回収装置９を経て系外へ排出され、一部は循環
ライン１０を通って再び圧縮機１へ導かれる。
【０００８】循環ライン１０の循環ポンプと圧縮機１と
の間には酸素富化装置として作用するＯ２製造装置１１
が設けられており、燃焼器３へＯ２濃度の高い空気を補
給し、燃焼器３で消費されたＯ２を補い、常に圧縮機１
の吸込みガスを平行状態に保つようにしている。
の間には酸素富化装置として作用するＯ２製造装置１１
が設けられており、燃焼器３へＯ２濃度の高い空気を補
給し、燃焼器３で消費されたＯ２を補い、常に圧縮機１
の吸込みガスを平行状態に保つようにしている。
【０００９】このＯ２製造装置１１はＯ２濃度が低くて
良いため、動力は比較的に小さくて済む。また、Ｏ２を
補給し燃焼を続けると系内圧力は上昇するので、余剰ガ
スとしてのＣＯ２をＣＯ２回収装置９で回収している。 この余剰ガス濃度は供給Ｏ２濃度７０％にて約５０％濃
度となっていて、分離回収に比較的大きな動力を必要と
する。また、熱化合によりＮ２成分が硝酸化合物（以下
ＮＯｘという）を発生するのである。
良いため、動力は比較的に小さくて済む。また、Ｏ２を
補給し燃焼を続けると系内圧力は上昇するので、余剰ガ
スとしてのＣＯ２をＣＯ２回収装置９で回収している。 この余剰ガス濃度は供給Ｏ２濃度７０％にて約５０％濃
度となっていて、分離回収に比較的大きな動力を必要と
する。また、熱化合によりＮ２成分が硝酸化合物（以下
ＮＯｘという）を発生するのである。
【００１０】次に図５に示すものはアルゴンヌ方式と呼
ばれるＣＯ２回収発電プラントで、循環ラインに配列さ
れる機器は図４に示した酸素富化燃焼方式と全く同一で
あるが、この方式においては、燃焼器３で消費されるＯ
２の補給方式としてＯ２製造装置１１の純Ｏ２を圧縮機
１の入口に補給する点が異なっている。そして、この方
式においてはＯ２製造装置１１の動力の消費が大きく、
また、燃焼後のガスタービンの作動流体はＣＯ２が主成
分であり、余剰ガスのＣＯ２濃度は約８３％程度である
。
ばれるＣＯ２回収発電プラントで、循環ラインに配列さ
れる機器は図４に示した酸素富化燃焼方式と全く同一で
あるが、この方式においては、燃焼器３で消費されるＯ
２の補給方式としてＯ２製造装置１１の純Ｏ２を圧縮機
１の入口に補給する点が異なっている。そして、この方
式においてはＯ２製造装置１１の動力の消費が大きく、
また、燃焼後のガスタービンの作動流体はＣＯ２が主成
分であり、余剰ガスのＣＯ２濃度は約８３％程度である
。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
従来例においては次のような欠点がある。即ち、図３に
示すガスタービンコンバインドシステムによれば、排気
のＣＯ２濃度は５％程度であることから、ＣＯ２の分離
回収には大きな動力を必要とする。図４に示す酸素富化
燃焼方式によれば、補充ガスがＯ２の濃度の高い空気で
あるため、燃焼後のガスタービン２の作動流体はＣＯ２
とＮ２が主成分であり、余剰ガスのＣＯ２濃度が約５０
％と低く、従ってＣＯ２分離回収装置を必要とする。ま
た、熱化合によりＮＯｘが発生するのでＮＯｘ対策が必
要となる。図５に示すアルゴンヌ方式によれば、純Ｏ２
の補充を圧縮機１の吸込み側で行うので、ガスタービン
２の翼冷却用ガスを圧縮機１の吐出口から抽出する際に
、燃焼に供されないＯ２も抽出されるので、Ｏ２製造装
置１１の動力損失となる。また、排気ガスの中にＯ２が
入るので、それだけ余剰ガスのＣＯ２濃度が低下する。
従来例においては次のような欠点がある。即ち、図３に
示すガスタービンコンバインドシステムによれば、排気
のＣＯ２濃度は５％程度であることから、ＣＯ２の分離
回収には大きな動力を必要とする。図４に示す酸素富化
燃焼方式によれば、補充ガスがＯ２の濃度の高い空気で
あるため、燃焼後のガスタービン２の作動流体はＣＯ２
とＮ２が主成分であり、余剰ガスのＣＯ２濃度が約５０
％と低く、従ってＣＯ２分離回収装置を必要とする。ま
た、熱化合によりＮＯｘが発生するのでＮＯｘ対策が必
要となる。図５に示すアルゴンヌ方式によれば、純Ｏ２
の補充を圧縮機１の吸込み側で行うので、ガスタービン
２の翼冷却用ガスを圧縮機１の吐出口から抽出する際に
、燃焼に供されないＯ２も抽出されるので、Ｏ２製造装
置１１の動力損失となる。また、排気ガスの中にＯ２が
入るので、それだけ余剰ガスのＣＯ２濃度が低下する。
【００１２】ＣＯ２の系外への抽出をガスタービン２の
排気口にて行っているが、ここでの圧力は大気圧程度で
あり、このため、冷却による液化は不可能であり、固化
（ドライアイス化）を行うしか手立てがない。ＣＯ２の
液化に必要な温度（１４ ａｔａにて−４０℃）に比較
して固化（ドライアイス化）に必要な温度（１ ａｔａ
にて−８０℃）は低く、その為の所要動力費が大きい
。即ち、排ガス中のＣＯ２濃度が低く、また、排ガス圧
力が低いため、ＣＯ２の液化分離のための条件（３重点
，−５６．６℃，５．２８ ａｔａ ）を満足させるた
めに大きなエネルギーを必要とする。
排気口にて行っているが、ここでの圧力は大気圧程度で
あり、このため、冷却による液化は不可能であり、固化
（ドライアイス化）を行うしか手立てがない。ＣＯ２の
液化に必要な温度（１４ ａｔａにて−４０℃）に比較
して固化（ドライアイス化）に必要な温度（１ ａｔａ
にて−８０℃）は低く、その為の所要動力費が大きい
。即ち、排ガス中のＣＯ２濃度が低く、また、排ガス圧
力が低いため、ＣＯ２の液化分離のための条件（３重点
，−５６．６℃，５．２８ ａｔａ ）を満足させるた
めに大きなエネルギーを必要とする。
【００１３】本発明は、このような従来技術の課題を解
決するためになされたもので、液化によるＣＯ２回収を
可能とし、これによって所要動力費を削減し、Ｏ２製造
装置の動力損失を減らすと共に、有害なガスの発生のな
いＣＯ２回収ガスタービンプラントを提供することを目
的とする。
決するためになされたもので、液化によるＣＯ２回収を
可能とし、これによって所要動力費を削減し、Ｏ２製造
装置の動力損失を減らすと共に、有害なガスの発生のな
いＣＯ２回収ガスタービンプラントを提供することを目
的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに本発明は、Ｏ２製造装置により製造されたＯ２を圧
縮する押込用圧縮機と、該押込用圧縮機からのＯ２と燃
料を供給されて加圧ガス中で燃焼させる燃焼器と、該燃
焼器からの高温ガスが供給されて回転するガスタービン
と、該ガスタービンからの排ガスが供給される排熱回収
ボイラと、該排熱回収ボイラからの排ガスを凝縮する凝
縮器と、該凝縮器からの排ガスが供給され、その排ガス
を圧縮して前記ガスタービンに供給する圧縮機と、該圧
縮機から前記燃焼器に供給される排ガスの一部を分岐し
てＣＯ２を回収する液化分離装置とを具備したものであ
る。
めに本発明は、Ｏ２製造装置により製造されたＯ２を圧
縮する押込用圧縮機と、該押込用圧縮機からのＯ２と燃
料を供給されて加圧ガス中で燃焼させる燃焼器と、該燃
焼器からの高温ガスが供給されて回転するガスタービン
と、該ガスタービンからの排ガスが供給される排熱回収
ボイラと、該排熱回収ボイラからの排ガスを凝縮する凝
縮器と、該凝縮器からの排ガスが供給され、その排ガス
を圧縮して前記ガスタービンに供給する圧縮機と、該圧
縮機から前記燃焼器に供給される排ガスの一部を分岐し
てＣＯ２を回収する液化分離装置とを具備したものであ
る。
【００１５】
【作用】上記の構成によれば、Ｏ２製造装置で製造され
た純Ｏ２は押込用圧縮機で燃焼器に直接供給されて全て
燃焼のために共される。このため、圧縮機に吸い込まれ
るガスはＣＯ２のみとなり、圧縮機の吐出口から抽出さ
れてガスタービン翼冷却用に供されるガスもＣＯ２のみ
となり、ガスタービンへのＯ２の混入がなく、作動流体
は濃度の高いＣＯ２となる。また、圧縮機出口よりＣＯ
２を液化するために十分な圧力でＣＯ２液化分離装置へ
供給される。
た純Ｏ２は押込用圧縮機で燃焼器に直接供給されて全て
燃焼のために共される。このため、圧縮機に吸い込まれ
るガスはＣＯ２のみとなり、圧縮機の吐出口から抽出さ
れてガスタービン翼冷却用に供されるガスもＣＯ２のみ
となり、ガスタービンへのＯ２の混入がなく、作動流体
は濃度の高いＣＯ２となる。また、圧縮機出口よりＣＯ
２を液化するために十分な圧力でＣＯ２液化分離装置へ
供給される。
【００１６】
【実施例】以下、図１および第２図を参照して本発明の
好適な実施例について詳述する。なお、図１および図２
において、図３〜図５と同一要素には同一符号を付して
重複する説明は省略する。
好適な実施例について詳述する。なお、図１および図２
において、図３〜図５と同一要素には同一符号を付して
重複する説明は省略する。
【００１７】図１の実施例において、Ｏ２製造装置１１
で製造された純Ｏ２はその後段に設けられた押込用圧縮
機１２により圧縮され、直接、燃焼器３に供給するよう
にされている。また、圧縮機１の出口に抽出ライン１３
を設けてあり、圧縮機１から燃焼器３に供給されるＣＯ
２の一部を液化分離装置１４に導くようにしてある。こ
の液化分離装置１４にて液化分離後の排ガスは循環ライ
ン１５を介して液化分離装置１４の入口へ戻される。
で製造された純Ｏ２はその後段に設けられた押込用圧縮
機１２により圧縮され、直接、燃焼器３に供給するよう
にされている。また、圧縮機１の出口に抽出ライン１３
を設けてあり、圧縮機１から燃焼器３に供給されるＣＯ
２の一部を液化分離装置１４に導くようにしてある。こ
の液化分離装置１４にて液化分離後の排ガスは循環ライ
ン１５を介して液化分離装置１４の入口へ戻される。
【００１８】上記の構成によれば、圧縮機１に吸い込ま
れたＣＯ２は圧縮されて一部がタービン翼冷却用ガス抽
出ライン７を通ってガスタービン２に入り、残りのＣＯ
２は燃焼器３に入る。また、Ｏ２製造装置１１によって
製造された純Ｏ２は押込用圧縮機１２で圧縮されて燃焼
器３に入り、燃料及びＣＯ２と混合して燃焼し、高温ガ
ス（ＣＯ２）となる。この高温ガスはガスタービン２に
送られ膨脹して発電機４及び圧縮機１の動力源となる。 そして、ガスタービン２の排ガスは排熱回収ボイラ５で
蒸気製造に熱利用された後、凝縮器８で冷却されて水分
が除去され、循環ガスとなって、再び圧縮機１の吸い込
みガスとして循環する。循環ガス（ＣＯ２）として循環
する際、Ｏ２補充により余剰となったＣＯ２は余剰ガス
として圧縮機１出口から液化分離装置１４に導かれ回収
される。このとき、この余剰ガスの抽出はＯ２補充位置
より上流側の圧縮機１の出口であるので、循環ガスはＯ
２の混入がなくてＣＯ２濃度が高く、しかも液化するの
に必要な十分な圧力を持っているのである。
れたＣＯ２は圧縮されて一部がタービン翼冷却用ガス抽
出ライン７を通ってガスタービン２に入り、残りのＣＯ
２は燃焼器３に入る。また、Ｏ２製造装置１１によって
製造された純Ｏ２は押込用圧縮機１２で圧縮されて燃焼
器３に入り、燃料及びＣＯ２と混合して燃焼し、高温ガ
ス（ＣＯ２）となる。この高温ガスはガスタービン２に
送られ膨脹して発電機４及び圧縮機１の動力源となる。 そして、ガスタービン２の排ガスは排熱回収ボイラ５で
蒸気製造に熱利用された後、凝縮器８で冷却されて水分
が除去され、循環ガスとなって、再び圧縮機１の吸い込
みガスとして循環する。循環ガス（ＣＯ２）として循環
する際、Ｏ２補充により余剰となったＣＯ２は余剰ガス
として圧縮機１出口から液化分離装置１４に導かれ回収
される。このとき、この余剰ガスの抽出はＯ２補充位置
より上流側の圧縮機１の出口であるので、循環ガスはＯ
２の混入がなくてＣＯ２濃度が高く、しかも液化するの
に必要な十分な圧力を持っているのである。
【００１９】圧縮機１の出口の圧力は通常１４ ａｔａ
程度であり、ＣＯ２除去率を約２０％程度（Ｏ２補充
により余剰となったＣＯ２）とすれば、約−４０℃まで
排ガスを冷却すればＣＯ２は液化分離される。大気圧の
下で同一のＣＯ２除去を行うには、約−８０℃まで冷却
する必要（ドライアイス化）があること及び気固分離操
作に比べての気液分離の容易性を考えれば、動力費の大
幅な節約となる。
程度であり、ＣＯ２除去率を約２０％程度（Ｏ２補充
により余剰となったＣＯ２）とすれば、約−４０℃まで
排ガスを冷却すればＣＯ２は液化分離される。大気圧の
下で同一のＣＯ２除去を行うには、約−８０℃まで冷却
する必要（ドライアイス化）があること及び気固分離操
作に比べての気液分離の容易性を考えれば、動力費の大
幅な節約となる。
【００２０】ＣＯ２を液化分離した後の排ガスは約−４
０℃の低温ガスとして存在するが、これを循環ライン１
５を介して抽出ライン１３へ戻し、液化分離装置１４の
冷気節約を図っている。
０℃の低温ガスとして存在するが、これを循環ライン１
５を介して抽出ライン１３へ戻し、液化分離装置１４の
冷気節約を図っている。
【００２１】図２は本発明の他の実施例を示すもので、
図１と異なる部分は液化分離装置１４からの循環ライン
１５を圧縮機１の入口へ戻している点である。この構成
によれば、圧縮機１の所要動力の節約を図ることができ
る。
図１と異なる部分は液化分離装置１４からの循環ライン
１５を圧縮機１の入口へ戻している点である。この構成
によれば、圧縮機１の所要動力の節約を図ることができ
る。
【００２２】なお、液化分離装置１４からの低温ガスを
圧縮機１の入口へ戻すか、図１のように液化分離装置１
４の入口へ戻すかは、ガスタービンの性能、特性等を勘
案して選択される。
圧縮機１の入口へ戻すか、図１のように液化分離装置１
４の入口へ戻すかは、ガスタービンの性能、特性等を勘
案して選択される。
【００２３】
【発明の効果】以上、述べたように本発明によれば、Ｏ
２補充を直接燃焼器としたのでガスタービンプラントの
作動流体のＣＯ２濃度が高く（約９４％）、排ガスより
除去すべきＣＯ２量は注入されたＯ２と量論的に見合う
だけの量でよいので、ＣＯ２液化分離装置としての除去
率が低くてよく（約２０％）、また、加圧状態（１４
ａｔａ）にて排気ガスを抽出することができるので、Ｃ
Ｏ２の固化ではなく液化にて除去することが可能となり
、しかも液化に際しても約−４０℃と一般気体の液化温
度としては著しく高いので液化分離装置の動力費を節約
することができる、といった効果がある。
２補充を直接燃焼器としたのでガスタービンプラントの
作動流体のＣＯ２濃度が高く（約９４％）、排ガスより
除去すべきＣＯ２量は注入されたＯ２と量論的に見合う
だけの量でよいので、ＣＯ２液化分離装置としての除去
率が低くてよく（約２０％）、また、加圧状態（１４
ａｔａ）にて排気ガスを抽出することができるので、Ｃ
Ｏ２の固化ではなく液化にて除去することが可能となり
、しかも液化に際しても約−４０℃と一般気体の液化温
度としては著しく高いので液化分離装置の動力費を節約
することができる、といった効果がある。
【図１】本発明の一実施例を示すＣＯ２回収ガスタービ
ンプラントの構成図である。
ンプラントの構成図である。
【図２】本発明の他の実施例を示すＣＯ２回収ガスター
ビンプラントの構成図である。
ビンプラントの構成図である。
【図３】従来のガスタービンプラントの例を示す構成図
である。
である。
【図４】従来のＣＯ２回収ガスタービンプラントの例を
示す構成図である。
示す構成図である。
【図５】従来のＣＯ２回収ガスタービンプラントの例を
示す構成図である。
示す構成図である。
１ 圧縮機
２ ガスタービン
３ 燃焼器
５ 排熱回収ボイラ
８ 凝縮器
１１ Ｏ２製造装置
１２ 押込用圧縮機
１４ 液化分離装置
Claims (1)
- 【請求項１】Ｏ２製造装置により製造されたＯ２を圧縮
する押込用圧縮機と、該押込用圧縮機からのＯ２と燃料
を供給されて加圧ガス中で燃焼させる燃焼器と、該燃焼
器からの高温ガスが供給されて回転するガスタービンと
、該ガスタービンからの排ガスが供給される排熱回収ボ
イラと、該排熱回収ボイラからの排ガスを凝縮する凝縮
器と、該凝縮器からの排ガスが供給され、その排ガスを
圧縮して前記ガスタービンに供給する圧縮機と、該圧縮
機から前記燃焼器に供給される排ガスの一部を分岐して
ＣＯ２を回収する液化分離装置とを具備したことを特徴
とするＣＯ２回収ガスタービンプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6807091A JPH04279729A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | Ｃｏ２回収ガスタービンプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6807091A JPH04279729A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | Ｃｏ２回収ガスタービンプラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04279729A true JPH04279729A (ja) | 1992-10-05 |
Family
ID=13363147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6807091A Withdrawn JPH04279729A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | Ｃｏ２回収ガスタービンプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04279729A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07217447A (ja) * | 1994-02-04 | 1995-08-15 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | クローズドサイクルガスタービンの燃焼方法及び装置 |
| EP0939199A1 (de) * | 1998-02-25 | 1999-09-01 | Asea Brown Boveri Ag | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage mit einem CO2-Prozess |
| EP0953748A1 (de) * | 1998-04-28 | 1999-11-03 | Asea Brown Boveri AG | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage mit einem CO2-Prozess |
| JP2004360694A (ja) * | 2003-06-02 | 2004-12-24 | Alstom Technology Ltd | ガスタービンを有するエネルギ発生設備にてエネルギを発生させる方法並びに該方法を実施するエネルギ発生設備 |
| JP2008121668A (ja) * | 2006-11-07 | 2008-05-29 | General Electric Co <Ge> | 発電用ガスタービンを利用した発電所並びにｃｏ２排出量の低減法 |
| JP2010180868A (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-19 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | タービン設備及び発電設備 |
| JP2012062897A (ja) * | 2004-10-20 | 2012-03-29 | Norsk Hydro Asa | 排気ガスからのｃｏ２の捕獲方法 |
| JP2012087789A (ja) * | 2010-10-21 | 2012-05-10 | General Electric Co <Ge> | 半閉鎖動力サイクルシステムを制御するシステム及び方法 |
| JP2012092833A (ja) * | 2010-10-22 | 2012-05-17 | General Electric Co <Ge> | 二酸化炭素収集システムを備えた複合サイクル発電プラント |
| JP2013177893A (ja) * | 2013-03-29 | 2013-09-09 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | 発電設備 |
| JP2014173529A (ja) * | 2013-03-11 | 2014-09-22 | Toshiba Corp | 軸流タービンおよびこれを備えた発電プラント |
-
1991
- 1991-03-07 JP JP6807091A patent/JPH04279729A/ja not_active Withdrawn
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07217447A (ja) * | 1994-02-04 | 1995-08-15 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | クローズドサイクルガスタービンの燃焼方法及び装置 |
| EP0939199A1 (de) * | 1998-02-25 | 1999-09-01 | Asea Brown Boveri Ag | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage mit einem CO2-Prozess |
| US7089743B2 (en) | 1998-02-25 | 2006-08-15 | Alstom | Method for operating a power plant by means of a CO2 process |
| EP0953748A1 (de) * | 1998-04-28 | 1999-11-03 | Asea Brown Boveri AG | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage mit einem CO2-Prozess |
| US6269624B1 (en) | 1998-04-28 | 2001-08-07 | Asea Brown Boveri Ag | Method of operating a power plant with recycled CO2 |
| JP2004360694A (ja) * | 2003-06-02 | 2004-12-24 | Alstom Technology Ltd | ガスタービンを有するエネルギ発生設備にてエネルギを発生させる方法並びに該方法を実施するエネルギ発生設備 |
| JP2012062897A (ja) * | 2004-10-20 | 2012-03-29 | Norsk Hydro Asa | 排気ガスからのｃｏ２の捕獲方法 |
| JP2008121668A (ja) * | 2006-11-07 | 2008-05-29 | General Electric Co <Ge> | 発電用ガスタービンを利用した発電所並びにｃｏ２排出量の低減法 |
| JP2010180868A (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-19 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | タービン設備及び発電設備 |
| JP2012087789A (ja) * | 2010-10-21 | 2012-05-10 | General Electric Co <Ge> | 半閉鎖動力サイクルシステムを制御するシステム及び方法 |
| JP2012092833A (ja) * | 2010-10-22 | 2012-05-17 | General Electric Co <Ge> | 二酸化炭素収集システムを備えた複合サイクル発電プラント |
| JP2014173529A (ja) * | 2013-03-11 | 2014-09-22 | Toshiba Corp | 軸流タービンおよびこれを備えた発電プラント |
| JP2013177893A (ja) * | 2013-03-29 | 2013-09-09 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | 発電設備 |
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