JPH04224336A - 高剛性制振材 - Google Patents
高剛性制振材Info
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- JPH04224336A JPH04224336A JP40426990A JP40426990A JPH04224336A JP H04224336 A JPH04224336 A JP H04224336A JP 40426990 A JP40426990 A JP 40426990A JP 40426990 A JP40426990 A JP 40426990A JP H04224336 A JPH04224336 A JP H04224336A
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- Japan
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- damping material
- resin
- granular body
- highly rigid
- rigidity
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- Pending
Links
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Landscapes
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高い剛性を保持しなが
ら、振動を減衰する高性能な高剛性制振材に関するもの
である。
ら、振動を減衰する高性能な高剛性制振材に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】一般に、剛性（おもにヤング率）と制振
性は反比例の関係にあり、剛性の高いものほど制振性は
低いといえる。
性は反比例の関係にあり、剛性の高いものほど制振性は
低いといえる。
【０００３】そのため、構造部材の制振は困難であり、
従来、粘性損失のある樹脂を鋼板にコーティングしたり
、鋼板の間にサンドイッチしたりする制振鋼板を用いて
きた。
従来、粘性損失のある樹脂を鋼板にコーティングしたり
、鋼板の間にサンドイッチしたりする制振鋼板を用いて
きた。
【０００４】しかし、鋼板を用いるため、切断や加工が
困難である等の問題があった。
困難である等の問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記欠点を
鑑みてなされたもので、高剛性を有しながら高制振性を
もち、切断・成形加工性に富む高剛性制振材を提供する
ものである。
鑑みてなされたもので、高剛性を有しながら高制振性を
もち、切断・成形加工性に富む高剛性制振材を提供する
ものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の高剛性制振材は
、無磁性型の強磁性粉粒体を、合成樹脂やゴム等でバイ
ンドすることにより成形して成るものである。
、無磁性型の強磁性粉粒体を、合成樹脂やゴム等でバイ
ンドすることにより成形して成るものである。
【０００７】軟磁性型の強磁性粉粒体とは、１２％Ｃｒ
鋼やＣｏ−Ｎｉ合金などの磁歪が大きく保磁力が小さい
粉粒体である。
鋼やＣｏ−Ｎｉ合金などの磁歪が大きく保磁力が小さい
粉粒体である。
【０００８】また、合成樹脂は、剛性が大きい、例えば
、ヤング率が１０８ Ｎ／ｍ２ 以上の樹脂が望ましい
。
、ヤング率が１０８ Ｎ／ｍ２ 以上の樹脂が望ましい
。
【０００９】
【作 用】強磁性材料は、磁化の過程において、磁壁
が移動する際に磁化方向への外形変形を伴う。この変形
を磁歪といい、無磁化状態で、ある応力を加えた際にも
、非弾性歪として同様に生じる。
が移動する際に磁化方向への外形変形を伴う。この変形
を磁歪といい、無磁化状態で、ある応力を加えた際にも
、非弾性歪として同様に生じる。
【００１０】軟磁性体は磁歪が生じる応力が小さいため
、振動による交番応力で磁歪が生じ応力−歪ヒステリシ
ス損失が生じる（磁気・機械的ヒステリシス損失）。
、振動による交番応力で磁歪が生じ応力−歪ヒステリシ
ス損失が生じる（磁気・機械的ヒステリシス損失）。
【００１１】また、磁性材料は磁歪が生じた際、同時に
磁化されるので、振動のもとでは、磁化強さと磁界の大
きさの関係においても、ヒステリシス損失が生じる（強
化ヒステリシス損失）。
磁化されるので、振動のもとでは、磁化強さと磁界の大
きさの関係においても、ヒステリシス損失が生じる（強
化ヒステリシス損失）。
【００１２】これらのヒステリシス損失の効果により、
加えられた振動をよく減衰させることができ、高性能な
制振材となるものである。
加えられた振動をよく減衰させることができ、高性能な
制振材となるものである。
【００１３】なお、これらの効果は、軟磁性型の強磁性
体で、特に磁歪の大きいものに関しては、より大きな効
果が期待できる。
体で、特に磁歪の大きいものに関しては、より大きな効
果が期待できる。
【００１４】また、樹脂に関しては、剛性が高い方が強
磁性粉粒体の効果をより引き出すことができる。
磁性粉粒体の効果をより引き出すことができる。
【００１５】一方、強磁性粉粒体は、剛性が高い（例え
ば、ヤング率 １０１１Ｎ／ｍ２ 程度）ため、それ
らを樹脂やゴム等によりバインドして成形した制振材は
、高い剛性を有しており、また粉粒体により構成するの
で、複雑な形状にも成形可能で、かつ、のこぎりやカッ
ターナイフ等により容易に切断加工ができるものである
。
ば、ヤング率 １０１１Ｎ／ｍ２ 程度）ため、それ
らを樹脂やゴム等によりバインドして成形した制振材は
、高い剛性を有しており、また粉粒体により構成するの
で、複雑な形状にも成形可能で、かつ、のこぎりやカッ
ターナイフ等により容易に切断加工ができるものである
。
【００１６】
【実施例】本発明の１実施例を図１に基づいて説明する
と、軟磁性型の強磁性粉粒体１を、アクリル酸エステル
とメタクリル酸メチルの共重合樹脂２でバインド成形し
たものである。
と、軟磁性型の強磁性粉粒体１を、アクリル酸エステル
とメタクリル酸メチルの共重合樹脂２でバインド成形し
たものである。
【００１７】本実施例において、強磁性粉粒体１を、組
成がＦｅ−１３．１％ＣｒのＳＵＳ４１０ステンレス鋼
で、平均粒径が８．２μｍの粉体とし、共重合樹脂２を
アクリル酸エステル３５％とメタクリル酸メチル６５％
の共重合体とし、強磁性粉体１の重量配合比を９４％と
した時のヤング率と損失係数を第１表に示す。
成がＦｅ−１３．１％ＣｒのＳＵＳ４１０ステンレス鋼
で、平均粒径が８．２μｍの粉体とし、共重合樹脂２を
アクリル酸エステル３５％とメタクリル酸メチル６５％
の共重合体とし、強磁性粉体１の重量配合比を９４％と
した時のヤング率と損失係数を第１表に示す。
【００１８】また、比較例として、本実施例において、
強磁性粉粒体１にかえて、組成がＦｅ−１７．９％Ｃｒ
−１３．９％ＮｉのＳＵＳ３１６Ｌオーステナイト系ス
テンレス鋼で、平均粒系が８．５６μｍの粉体とした時
のヤング率（Ｎ／ｍ２ ）と損失係数を同表に示した。 なお、損失係数は、共振点から求めたもので、その周波
数を併わせて示した。
強磁性粉粒体１にかえて、組成がＦｅ−１７．９％Ｃｒ
−１３．９％ＮｉのＳＵＳ３１６Ｌオーステナイト系ス
テンレス鋼で、平均粒系が８．５６μｍの粉体とした時
のヤング率（Ｎ／ｍ２ ）と損失係数を同表に示した。 なお、損失係数は、共振点から求めたもので、その周波
数を併わせて示した。
【００１９】
本実施例は、比較例と比べて、ヤング率は同等で、制振
性を表す損失係数が、いずれの周波数においても大きい
高剛性制振材であることがわかる。
性を表す損失係数が、いずれの周波数においても大きい
高剛性制振材であることがわかる。
【００２０】本実施例において、強磁性粉粒体１は、Ｓ
ＵＳ４１０ステンレス粉体に限らず、１２％Ｃｒ鋼やＣ
ｏ−Ｎｉ合金等でもよく、粒径は記載例に限らず成形制
度によって選択でき、強磁性粉粒体１の成形体における
配合比は、所望のヤング率によって選択するものである
。
ＵＳ４１０ステンレス粉体に限らず、１２％Ｃｒ鋼やＣ
ｏ−Ｎｉ合金等でもよく、粒径は記載例に限らず成形制
度によって選択でき、強磁性粉粒体１の成形体における
配合比は、所望のヤング率によって選択するものである
。
【００２１】また、共重合樹脂２のの配合比も、所望の
ヤング率によって選択するものであるが、ヤング率が１
０８ Ｎ／ｍ２以上の樹脂が望ましい。
ヤング率によって選択するものであるが、ヤング率が１
０８ Ｎ／ｍ２以上の樹脂が望ましい。
【００２２】
【発明の効果】本発明は、以上のように、軟磁性型の強
磁性粉粒体を、合成樹脂やゴム等でパインドすることに
より成形して成ることを特徴とする高剛性制振材である
ため、ヒステリシス損失の効果により、加えられた振動
をよく減衰させることができる高性能な制振材が得られ
る。
磁性粉粒体を、合成樹脂やゴム等でパインドすることに
より成形して成ることを特徴とする高剛性制振材である
ため、ヒステリシス損失の効果により、加えられた振動
をよく減衰させることができる高性能な制振材が得られ
る。
【００２３】その上、本発明の高剛性制振材は、高い剛
性を有しており、また粉粒体により構成するので、複雑
な形状にも成形可能で、かつ、のこぎりやカッターナイ
フ等により容易に切断加工ができる。
性を有しており、また粉粒体により構成するので、複雑
な形状にも成形可能で、かつ、のこぎりやカッターナイ
フ等により容易に切断加工ができる。
【図１】本発明の１実施例の断面図である。
１ 粉粒体
２ 共重合樹脂
Claims (1)
- 【請求項１】 軟磁性型の強磁性粉粒体を、合成樹脂
やゴム等でバインドすることにより成形して成ることを
特徴とする高剛性制振材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40426990A JPH04224336A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高剛性制振材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40426990A JPH04224336A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高剛性制振材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224336A true JPH04224336A (ja) | 1992-08-13 |
Family
ID=18513954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40426990A Pending JPH04224336A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高剛性制振材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04224336A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10519567B2 (en) | 2016-03-08 | 2019-12-31 | Japan Cell Co., Ltd. | Bonding method of crystal body |
-
1990
- 1990-12-20 JP JP40426990A patent/JPH04224336A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10519567B2 (en) | 2016-03-08 | 2019-12-31 | Japan Cell Co., Ltd. | Bonding method of crystal body |
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