JPH04224336A - 高剛性制振材 - Google Patents
高剛性制振材Info
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- JPH04224336A JPH04224336A JP40426990A JP40426990A JPH04224336A JP H04224336 A JPH04224336 A JP H04224336A JP 40426990 A JP40426990 A JP 40426990A JP 40426990 A JP40426990 A JP 40426990A JP H04224336 A JPH04224336 A JP H04224336A
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- damping material
- resin
- granular body
- highly rigid
- rigidity
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Links
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Landscapes
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、高い剛性を保持しなが
ら、振動を減衰する高性能な高剛性制振材に関するもの
である。
ら、振動を減衰する高性能な高剛性制振材に関するもの
である。
【0002】
【従来の技術】一般に、剛性(おもにヤング率)と制振
性は反比例の関係にあり、剛性の高いものほど制振性は
低いといえる。
性は反比例の関係にあり、剛性の高いものほど制振性は
低いといえる。
【0003】そのため、構造部材の制振は困難であり、
従来、粘性損失のある樹脂を鋼板にコーティングしたり
、鋼板の間にサンドイッチしたりする制振鋼板を用いて
きた。
従来、粘性損失のある樹脂を鋼板にコーティングしたり
、鋼板の間にサンドイッチしたりする制振鋼板を用いて
きた。
【0004】しかし、鋼板を用いるため、切断や加工が
困難である等の問題があった。
困難である等の問題があった。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記欠点を
鑑みてなされたもので、高剛性を有しながら高制振性を
もち、切断・成形加工性に富む高剛性制振材を提供する
ものである。
鑑みてなされたもので、高剛性を有しながら高制振性を
もち、切断・成形加工性に富む高剛性制振材を提供する
ものである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明の高剛性制振材は
、無磁性型の強磁性粉粒体を、合成樹脂やゴム等でバイ
ンドすることにより成形して成るものである。
、無磁性型の強磁性粉粒体を、合成樹脂やゴム等でバイ
ンドすることにより成形して成るものである。
【0007】軟磁性型の強磁性粉粒体とは、12%Cr
鋼やCo−Ni合金などの磁歪が大きく保磁力が小さい
粉粒体である。
鋼やCo−Ni合金などの磁歪が大きく保磁力が小さい
粉粒体である。
【0008】また、合成樹脂は、剛性が大きい、例えば
、ヤング率が108 N/m2 以上の樹脂が望ましい
。
、ヤング率が108 N/m2 以上の樹脂が望ましい
。
【0009】
【作 用】強磁性材料は、磁化の過程において、磁壁
が移動する際に磁化方向への外形変形を伴う。この変形
を磁歪といい、無磁化状態で、ある応力を加えた際にも
、非弾性歪として同様に生じる。
が移動する際に磁化方向への外形変形を伴う。この変形
を磁歪といい、無磁化状態で、ある応力を加えた際にも
、非弾性歪として同様に生じる。
【0010】軟磁性体は磁歪が生じる応力が小さいため
、振動による交番応力で磁歪が生じ応力−歪ヒステリシ
ス損失が生じる(磁気・機械的ヒステリシス損失)。
、振動による交番応力で磁歪が生じ応力−歪ヒステリシ
ス損失が生じる(磁気・機械的ヒステリシス損失)。
【0011】また、磁性材料は磁歪が生じた際、同時に
磁化されるので、振動のもとでは、磁化強さと磁界の大
きさの関係においても、ヒステリシス損失が生じる(強
化ヒステリシス損失)。
磁化されるので、振動のもとでは、磁化強さと磁界の大
きさの関係においても、ヒステリシス損失が生じる(強
化ヒステリシス損失)。
【0012】これらのヒステリシス損失の効果により、
加えられた振動をよく減衰させることができ、高性能な
制振材となるものである。
加えられた振動をよく減衰させることができ、高性能な
制振材となるものである。
【0013】なお、これらの効果は、軟磁性型の強磁性
体で、特に磁歪の大きいものに関しては、より大きな効
果が期待できる。
体で、特に磁歪の大きいものに関しては、より大きな効
果が期待できる。
【0014】また、樹脂に関しては、剛性が高い方が強
磁性粉粒体の効果をより引き出すことができる。
磁性粉粒体の効果をより引き出すことができる。
【0015】一方、強磁性粉粒体は、剛性が高い(例え
ば、ヤング率 1011N/m2 程度)ため、それ
らを樹脂やゴム等によりバインドして成形した制振材は
、高い剛性を有しており、また粉粒体により構成するの
で、複雑な形状にも成形可能で、かつ、のこぎりやカッ
ターナイフ等により容易に切断加工ができるものである
。
ば、ヤング率 1011N/m2 程度)ため、それ
らを樹脂やゴム等によりバインドして成形した制振材は
、高い剛性を有しており、また粉粒体により構成するの
で、複雑な形状にも成形可能で、かつ、のこぎりやカッ
ターナイフ等により容易に切断加工ができるものである
。
【0016】
【実施例】本発明の1実施例を図1に基づいて説明する
と、軟磁性型の強磁性粉粒体1を、アクリル酸エステル
とメタクリル酸メチルの共重合樹脂2でバインド成形し
たものである。
と、軟磁性型の強磁性粉粒体1を、アクリル酸エステル
とメタクリル酸メチルの共重合樹脂2でバインド成形し
たものである。
【0017】本実施例において、強磁性粉粒体1を、組
成がFe−13.1%CrのSUS410ステンレス鋼
で、平均粒径が8.2μmの粉体とし、共重合樹脂2を
アクリル酸エステル35%とメタクリル酸メチル65%
の共重合体とし、強磁性粉体1の重量配合比を94%と
した時のヤング率と損失係数を第1表に示す。
成がFe−13.1%CrのSUS410ステンレス鋼
で、平均粒径が8.2μmの粉体とし、共重合樹脂2を
アクリル酸エステル35%とメタクリル酸メチル65%
の共重合体とし、強磁性粉体1の重量配合比を94%と
した時のヤング率と損失係数を第1表に示す。
【0018】また、比較例として、本実施例において、
強磁性粉粒体1にかえて、組成がFe−17.9%Cr
−13.9%NiのSUS316Lオーステナイト系ス
テンレス鋼で、平均粒系が8.56μmの粉体とした時
のヤング率(N/m2 )と損失係数を同表に示した。 なお、損失係数は、共振点から求めたもので、その周波
数を併わせて示した。
強磁性粉粒体1にかえて、組成がFe−17.9%Cr
−13.9%NiのSUS316Lオーステナイト系ス
テンレス鋼で、平均粒系が8.56μmの粉体とした時
のヤング率(N/m2 )と損失係数を同表に示した。 なお、損失係数は、共振点から求めたもので、その周波
数を併わせて示した。
【0019】
本実施例は、比較例と比べて、ヤング率は同等で、制振
性を表す損失係数が、いずれの周波数においても大きい
高剛性制振材であることがわかる。
性を表す損失係数が、いずれの周波数においても大きい
高剛性制振材であることがわかる。
【0020】本実施例において、強磁性粉粒体1は、S
US410ステンレス粉体に限らず、12%Cr鋼やC
o−Ni合金等でもよく、粒径は記載例に限らず成形制
度によって選択でき、強磁性粉粒体1の成形体における
配合比は、所望のヤング率によって選択するものである
。
US410ステンレス粉体に限らず、12%Cr鋼やC
o−Ni合金等でもよく、粒径は記載例に限らず成形制
度によって選択でき、強磁性粉粒体1の成形体における
配合比は、所望のヤング率によって選択するものである
。
【0021】また、共重合樹脂2のの配合比も、所望の
ヤング率によって選択するものであるが、ヤング率が1
08 N/m2以上の樹脂が望ましい。
ヤング率によって選択するものであるが、ヤング率が1
08 N/m2以上の樹脂が望ましい。
【0022】
【発明の効果】本発明は、以上のように、軟磁性型の強
磁性粉粒体を、合成樹脂やゴム等でパインドすることに
より成形して成ることを特徴とする高剛性制振材である
ため、ヒステリシス損失の効果により、加えられた振動
をよく減衰させることができる高性能な制振材が得られ
る。
磁性粉粒体を、合成樹脂やゴム等でパインドすることに
より成形して成ることを特徴とする高剛性制振材である
ため、ヒステリシス損失の効果により、加えられた振動
をよく減衰させることができる高性能な制振材が得られ
る。
【0023】その上、本発明の高剛性制振材は、高い剛
性を有しており、また粉粒体により構成するので、複雑
な形状にも成形可能で、かつ、のこぎりやカッターナイ
フ等により容易に切断加工ができる。
性を有しており、また粉粒体により構成するので、複雑
な形状にも成形可能で、かつ、のこぎりやカッターナイ
フ等により容易に切断加工ができる。
【図1】本発明の1実施例の断面図である。
1 粉粒体
2 共重合樹脂
Claims (1)
- 【請求項1】 軟磁性型の強磁性粉粒体を、合成樹脂
やゴム等でバインドすることにより成形して成ることを
特徴とする高剛性制振材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP40426990A JPH04224336A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高剛性制振材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP40426990A JPH04224336A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高剛性制振材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04224336A true JPH04224336A (ja) | 1992-08-13 |
Family
ID=18513954
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP40426990A Pending JPH04224336A (ja) | 1990-12-20 | 1990-12-20 | 高剛性制振材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04224336A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10519567B2 (en) | 2016-03-08 | 2019-12-31 | Japan Cell Co., Ltd. | Bonding method of crystal body |
-
1990
- 1990-12-20 JP JP40426990A patent/JPH04224336A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10519567B2 (en) | 2016-03-08 | 2019-12-31 | Japan Cell Co., Ltd. | Bonding method of crystal body |
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