JPH04202069A - 積層セラミック多孔体 - Google Patents
積層セラミック多孔体Info
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- JPH04202069A JPH04202069A JP33309890A JP33309890A JPH04202069A JP H04202069 A JPH04202069 A JP H04202069A JP 33309890 A JP33309890 A JP 33309890A JP 33309890 A JP33309890 A JP 33309890A JP H04202069 A JPH04202069 A JP H04202069A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は断熱材、フィルター、触媒担体などに使用され
る積層セラミック多孔体に関する。
る積層セラミック多孔体に関する。
従来、セラミック多孔体は、以下のような方法により製
造されていた。
造されていた。
■粒子径を制御した粒子を充填して焼結し、充填間隙を
気孔とすることによりセラミック多孔体を製造する方法
。この方法で得られるセラミック多孔体は、耐火物、素
焼きなどである。
気孔とすることによりセラミック多孔体を製造する方法
。この方法で得られるセラミック多孔体は、耐火物、素
焼きなどである。
■セラミックファイバーに結合剤を加え、断熱材として
の使用温度以上の高温で熱処理して、セラミックファイ
バー系の多孔体を得る方法。この方法で得られるセラミ
ック多孔体は、高温用多孔質断熱材として使用される。
の使用温度以上の高温で熱処理して、セラミックファイ
バー系の多孔体を得る方法。この方法で得られるセラミ
ック多孔体は、高温用多孔質断熱材として使用される。
■ウレタンフオームにセラミックスラリ−を付着させ、
乾燥させた後、脱脂・焼結することによりセラミック多
孔体(いわゆるセラミックフオーム)を製造する方法。
乾燥させた後、脱脂・焼結することによりセラミック多
孔体(いわゆるセラミックフオーム)を製造する方法。
この方法で得られたセラミック多孔体は、整った三次元
網目構造をとり、気孔率が80%以上と高いものも得ら
れ、金属鋳造時の介在物除去用フィルターなどに使用さ
れる。
網目構造をとり、気孔率が80%以上と高いものも得ら
れ、金属鋳造時の介在物除去用フィルターなどに使用さ
れる。
■セラミックス原料粉体に可燃物を混合し、混合物を成
形した後焼成し、可燃物を焼散させることにより、気孔
を導入したセラミック多孔体を製造する方法。
形した後焼成し、可燃物を焼散させることにより、気孔
を導入したセラミック多孔体を製造する方法。
■セラミックスラリーを泡立て発泡させ、これを脱水し
てスラリーの流動性を失わせた後、乾燥し、焼結するこ
とによりセラミック多孔体を製造する方法。この方法は
、本発明者らが、特願昭63−10921号及びこれを
改良した特願平1−188391号において提案したも
のである。
てスラリーの流動性を失わせた後、乾燥し、焼結するこ
とによりセラミック多孔体を製造する方法。この方法は
、本発明者らが、特願昭63−10921号及びこれを
改良した特願平1−188391号において提案したも
のである。
C発明が解決しようとする課題〕
前述した方法には、それぞれ以下のような欠点かある。
■のセラミック多孔体では、気孔率が粉粒体の自然充填
密度により決定される。このため、気孔率は20〜30
%程度であり、気孔率を高くすることができなかった。
密度により決定される。このため、気孔率は20〜30
%程度であり、気孔率を高くすることができなかった。
また、気孔率が低いわりには強度を高くすることができ
なかった。これは、粉粒体どうしの結合部の大きさが粉
粒体の大きさと比較して著しく小さく、いわゆるネック
により結合しているため、ネック部に応力が集中して低
強度になるためであると考えられる。
なかった。これは、粉粒体どうしの結合部の大きさが粉
粒体の大きさと比較して著しく小さく、いわゆるネック
により結合しているため、ネック部に応力が集中して低
強度になるためであると考えられる。
■のセラミック多孔体では、高純度のセラミックファイ
バーを原料として用いているため、高価になる。また、
セラミックファイバーは焼結性に劣るため、強度を高く
することができない。
バーを原料として用いているため、高価になる。また、
セラミックファイバーは焼結性に劣るため、強度を高く
することができない。
■のセラミック多孔体では、もともとウレタンフオーム
が存在した部分に気孔が生成し、これに伴ってセラミッ
ク網口にクラックが発生するため、強度を高くすること
ができない。また、セラミックフオームのセルの大きさ
は、ウレタンフオームの製造技術に依存し、最小でも0
.2mm程度に限られ、セル径を小さくすることができ
ない。このため、セラミックフオームの用途は限定され
ていた。
が存在した部分に気孔が生成し、これに伴ってセラミッ
ク網口にクラックが発生するため、強度を高くすること
ができない。また、セラミックフオームのセルの大きさ
は、ウレタンフオームの製造技術に依存し、最小でも0
.2mm程度に限られ、セル径を小さくすることができ
ない。このため、セラミックフオームの用途は限定され
ていた。
■のセラミック多孔体では、気孔率を高くしようとする
と、可燃物とうしの接触部が大きくなる、焼成加熱時の
可燃物の熱膨張係数がセラミックスよりも大きい、燃焼
によって発生したガスが吹き出す、などの理由により、
強度を高くすることができない。また、セラミック原料
と可燃物とを均一に混合することは実際上困難であるた
め、気孔の分布状態を均一にすることができない。
と、可燃物とうしの接触部が大きくなる、焼成加熱時の
可燃物の熱膨張係数がセラミックスよりも大きい、燃焼
によって発生したガスが吹き出す、などの理由により、
強度を高くすることができない。また、セラミック原料
と可燃物とを均一に混合することは実際上困難であるた
め、気孔の分布状態を均一にすることができない。
■のセラミック多孔体では、気孔を形成するために空気
を用いているので、コストを著しく低減することができ
る。また、セラミックスラリ−の撹拌強度を調整し、発
泡倍率を制御することにより、任意のセル径を有するセ
ラミック多孔体を得ることかできる。
を用いているので、コストを著しく低減することができ
る。また、セラミックスラリ−の撹拌強度を調整し、発
泡倍率を制御することにより、任意のセル径を有するセ
ラミック多孔体を得ることかできる。
しかし、この場合、泡状スラリーを型に注入し、これを
乾燥して泡を固定する工程で種々の問題が発生すること
がわかってきた。すなわち、泡状スラリーを所定形状の
型に注入し乾燥器で乾燥する際、乾燥は表面から内部に
向かって進行する。この過程において、内部では水分の
移動が困難であることから乾燥が遅れ、内部の泡が合体
成長してしまう。特に、肉厚又は複雑な形状のセラミッ
クス多孔体を製造しようとすると、内部の泡状スラリー
の乾燥に時間がかかり、泡の合体成長が著しい。このた
め、セラミック多孔体にクラックが発生したりして、強
度や断熱性などの特性が低下する。
乾燥して泡を固定する工程で種々の問題が発生すること
がわかってきた。すなわち、泡状スラリーを所定形状の
型に注入し乾燥器で乾燥する際、乾燥は表面から内部に
向かって進行する。この過程において、内部では水分の
移動が困難であることから乾燥が遅れ、内部の泡が合体
成長してしまう。特に、肉厚又は複雑な形状のセラミッ
クス多孔体を製造しようとすると、内部の泡状スラリー
の乾燥に時間がかかり、泡の合体成長が著しい。このた
め、セラミック多孔体にクラックが発生したりして、強
度や断熱性などの特性が低下する。
本発明は前記問題点を解決するためになされたものであ
り、肉厚又は複雑な形状でも、気孔径が小さく、気孔径
分布か比較的均一であり、かつ高強度の積層セラミック
多孔体を提供することを目的とする。
り、肉厚又は複雑な形状でも、気孔径が小さく、気孔径
分布か比較的均一であり、かつ高強度の積層セラミック
多孔体を提供することを目的とする。
本発明の積層セラミック多孔体は、泡状の形態をHする
セラミックス膜か連続的に結合された構造を有し厚さが
5 +on+以下の層を、複数層有する成形体を焼成し
たものである。
セラミックス膜か連続的に結合された構造を有し厚さが
5 +on+以下の層を、複数層有する成形体を焼成し
たものである。
本発明の積層セラミック多孔体は以下のようにして製造
することができる。
することができる。
まず、溶媒に、セラミックス粉体又は粒子、ステアリン
酸アンモニウムなどの整泡剤、メチルセルロースなどの
バインダー、ポリアクリル酸アンモニウムなどの分散剤
などを添加してセラミックスラリ−を調製する。原料と
なるセラミックス粉末は特に限定されない。整泡剤は泡
を安定させる作用を有する。バインダーはスラリーを増
粘して泡立ちを進行しやすくし、成形体に強度を付与す
る作用を有する。分散剤はスラリー中のセラミック粉粒
体の分散性を良好にすることにより、セラミック多孔体
の強度を改善する作用を有する。
酸アンモニウムなどの整泡剤、メチルセルロースなどの
バインダー、ポリアクリル酸アンモニウムなどの分散剤
などを添加してセラミックスラリ−を調製する。原料と
なるセラミックス粉末は特に限定されない。整泡剤は泡
を安定させる作用を有する。バインダーはスラリーを増
粘して泡立ちを進行しやすくし、成形体に強度を付与す
る作用を有する。分散剤はスラリー中のセラミック粉粒
体の分散性を良好にすることにより、セラミック多孔体
の強度を改善する作用を有する。
次に、得られたセラミックスラリ−を機械的に撹拌して
発泡させ、泡状のスラリーを調製する。
発泡させ、泡状のスラリーを調製する。
この際、撹拌強度を調整することにより、泡状スラリー
の泡径を制御することができる。泡立てられた直後の泡
状スラリーの泡径は均一である。このようにして調製さ
れた泡状スラリーを用い、積層セラミック多孔体を構成
する、厚みが5 mm以下の泡状成形体を作製する。
の泡径を制御することができる。泡立てられた直後の泡
状スラリーの泡径は均一である。このようにして調製さ
れた泡状スラリーを用い、積層セラミック多孔体を構成
する、厚みが5 mm以下の泡状成形体を作製する。
例えば、平板上に泡状スラリーを塗布し、ドクターブレ
ードでスラリーの上面をならした後、乾燥器に投入して
乾燥して成形体を作製する。ドクターブレード法を用い
れば、量産化を図ることができ、製造コストを低減する
ことかできる。平板はアルミニウムなどの熱伝導率の大
きいものが好−ましい。熱伝導率の大きい平板を用いれ
ば、平板側からスラリーの温度を上昇させて乾燥を促進
することができる。また、平板に限らず、回転機構を設
けた円筒上に泡状スラリーを塗布し、これに熱風を吹き
付けながら回転して、成形体を作製してもよい。
ードでスラリーの上面をならした後、乾燥器に投入して
乾燥して成形体を作製する。ドクターブレード法を用い
れば、量産化を図ることができ、製造コストを低減する
ことかできる。平板はアルミニウムなどの熱伝導率の大
きいものが好−ましい。熱伝導率の大きい平板を用いれ
ば、平板側からスラリーの温度を上昇させて乾燥を促進
することができる。また、平板に限らず、回転機構を設
けた円筒上に泡状スラリーを塗布し、これに熱風を吹き
付けながら回転して、成形体を作製してもよい。
この際、泡状成形体の表面は急速に乾燥されて泡が固定
されるため、泡立てられたままの状態が維持され、泡状
のセラミックス膜の径(以下、泡径、セル径又は気孔径
という)は小さい。また、閉じた泡(クローズドセル)
が多くなり、開いた泡(オープンセル)が少なくなる。
されるため、泡立てられたままの状態が維持され、泡状
のセラミックス膜の径(以下、泡径、セル径又は気孔径
という)は小さい。また、閉じた泡(クローズドセル)
が多くなり、開いた泡(オープンセル)が少なくなる。
ただし、泡状成形体の肉厚が厚いと、その内部では乾燥
が遅くなり、泡が合体して成長するため、泡径が大きく
なってしまう。スラリーの配合によっても異なるが、−
数的には、表面から成形体内部までの距離が、3 mm
程度までは発泡させたままの泡径が維持されるが、5
mm程度では泡径が約2倍になり、5mmを超えると泡
径が5倍以上に成長してしまう。
が遅くなり、泡が合体して成長するため、泡径が大きく
なってしまう。スラリーの配合によっても異なるが、−
数的には、表面から成形体内部までの距離が、3 mm
程度までは発泡させたままの泡径が維持されるが、5
mm程度では泡径が約2倍になり、5mmを超えると泡
径が5倍以上に成長してしまう。
したがって、乾燥後の成形体の泡径を比較的均一にする
ためには、成形体の厚みを5 mm以下とすることが好
ましい。このように厚みが5 mm以下の泡状成形体は
、泡径が小さく、かつ泡径の分布が比較的均一である。
ためには、成形体の厚みを5 mm以下とすることが好
ましい。このように厚みが5 mm以下の泡状成形体は
、泡径が小さく、かつ泡径の分布が比較的均一である。
泡状成形体を複数層有する積層セラミック成形体は以下
のようにして作製することができる。
のようにして作製することができる。
(a)乾燥した泡状成形体の上に新たに泡状スラリーを
再度流し、ドクターブレードで厚さを均一化する。これ
を乾燥器に入れて乾燥する。このように泡状スラリーを
重ねて塗布し乾燥する操作を複数回繰り返して、所定厚
さの成形体を得る。
再度流し、ドクターブレードで厚さを均一化する。これ
を乾燥器に入れて乾燥する。このように泡状スラリーを
重ねて塗布し乾燥する操作を複数回繰り返して、所定厚
さの成形体を得る。
この場合、乾燥された成形体上に塗布された泡状スラリ
ーの下面、すなわち乾燥された成形体に接触する部分で
は、直ちに水分が吸収されるため、急速に乾燥されて泡
か固定される。したがって、積層セラミック成形体の境
界部についても、泡立てられたままの状態か維持されて
泡径が小さく、クローズドセルか多くなるため、機械的
強度などの特性を向上するのに有利となる。
ーの下面、すなわち乾燥された成形体に接触する部分で
は、直ちに水分が吸収されるため、急速に乾燥されて泡
か固定される。したがって、積層セラミック成形体の境
界部についても、泡立てられたままの状態か維持されて
泡径が小さく、クローズドセルか多くなるため、機械的
強度などの特性を向上するのに有利となる。
(b)複数の泡状成形体を、泡状スラリーを介して接着
させる。
させる。
(e)複数の泡状成形体を、焼成後には緻密質セラミッ
クスとなる通常のスラリーを介して接着させる。
クスとなる通常のスラリーを介して接着させる。
以上の(a)〜(e)のいずれの場合でも、泡状スラリ
ーを重ねて塗布する部分を限定したり、接着させる複数
の泡状成形体の形状を変化させることにより、部分的に
厚みが異なっていたり、複雑な形状を有する積層成形体
を作製することもできる。
ーを重ねて塗布する部分を限定したり、接着させる複数
の泡状成形体の形状を変化させることにより、部分的に
厚みが異なっていたり、複雑な形状を有する積層成形体
を作製することもできる。
また、積層構造の泡状成形体を構成する各層は、泡径が
異なっていてもよい。したがって、例えば接着層となる
中心部の泡径が小さく、表面部の泡径が大きい積層成形
体を作製することもできる。
異なっていてもよい。したがって、例えば接着層となる
中心部の泡径が小さく、表面部の泡径が大きい積層成形
体を作製することもできる。
また、積層構造の泡状成形体を構成する各層は、適正焼
成温度や焼成収縮の度合が著しく異ならない限り、化学
組成が異なっていてもよい。
成温度や焼成収縮の度合が著しく異ならない限り、化学
組成が異なっていてもよい。
更に、積層構造の泡状成形体を乾燥して溶媒を除去し、
脱脂した後、焼成することにより、気孔径が均一で高強
度の積層セラミック多孔体を製造することができる。必
要に応じて、成形体、仮焼体、焼成体の段階で加工を施
すこともできる。
脱脂した後、焼成することにより、気孔径が均一で高強
度の積層セラミック多孔体を製造することができる。必
要に応じて、成形体、仮焼体、焼成体の段階で加工を施
すこともできる。
本発明に係る積層セラミック多孔体は、種々の用途に使
用することができ、従来のセラミック多孔体と比較して
優れた効果を発揮する。
用することができ、従来のセラミック多孔体と比較して
優れた効果を発揮する。
例えば、断熱材としての用途について説明する。
本発明に係る積層セラミック多孔体の熱伝導率は、セラ
ミックス材料だけでなく、セル径及びセル径の分布、気
孔率、セルの構造(クローズドセルとオープンセルとの
割合)に依存する。断熱材の用途では、熱がセラミック
ス膜を伝わることから、気孔率が高いほうか熱伝導率が
小さくなるので有利である。また、高温になると輻射伝
熱が多くなることから、輻射を遮断する回数が多くなる
ように、セル径が小さいほうが有利である。もちろん、
セラミックス材料そのものは、ジルコニアのように熱伝
導率が小さいことが好ましい。本発明の積層セラミック
多孔体は、前述したようにセル径が小さく、気孔率を高
くすることもできるので、断熱材としての特性が良好で
ある。
ミックス材料だけでなく、セル径及びセル径の分布、気
孔率、セルの構造(クローズドセルとオープンセルとの
割合)に依存する。断熱材の用途では、熱がセラミック
ス膜を伝わることから、気孔率が高いほうか熱伝導率が
小さくなるので有利である。また、高温になると輻射伝
熱が多くなることから、輻射を遮断する回数が多くなる
ように、セル径が小さいほうが有利である。もちろん、
セラミックス材料そのものは、ジルコニアのように熱伝
導率が小さいことが好ましい。本発明の積層セラミック
多孔体は、前述したようにセル径が小さく、気孔率を高
くすることもできるので、断熱材としての特性が良好で
ある。
また、前述した(b)の方法により、例えば板状の積層
成形体をスラリーで接着して底付きの枠形状に成形した
後、焼成し、これを高温用匣鉢などとして用いることも
できる。泡状スラリーを用い、−数的なスリップキャス
ティングにより匣鉢を成形しようとすると、角部ではス
ラリーの乾燥により固化が進行する方向が二方向である
ため、成形体内部に応力が発生し、クラック発生につな
がる。
成形体をスラリーで接着して底付きの枠形状に成形した
後、焼成し、これを高温用匣鉢などとして用いることも
できる。泡状スラリーを用い、−数的なスリップキャス
ティングにより匣鉢を成形しようとすると、角部ではス
ラリーの乾燥により固化が進行する方向が二方向である
ため、成形体内部に応力が発生し、クラック発生につな
がる。
これに対して、板状の成形体を接着したものでは、成形
体の内部応力が少なくなる。
体の内部応力が少なくなる。
更に、前述した(C)の方法により、多孔体の層−11
〜 と緻密質の層とを組み合わせた積層セラミックス多孔体
は、新たな機能性セラミックスとして応用することがで
きる。例えば、緻密質の層の両面を多孔体の層で挟んだ
構造の積層セラミック多孔体は、2つの多孔体の層に流
体を流すことにより、セラミック熱交換器として用いる
ことができる。
〜 と緻密質の層とを組み合わせた積層セラミックス多孔体
は、新たな機能性セラミックスとして応用することがで
きる。例えば、緻密質の層の両面を多孔体の層で挟んだ
構造の積層セラミック多孔体は、2つの多孔体の層に流
体を流すことにより、セラミック熱交換器として用いる
ことができる。
また、緻密質の層をジルコニアやβアルミナのようなイ
オン伝導セラミックスで形成し、その両面の多孔体の層
を電極して用いることのできる層材で形成した構造の積
層セラミック多孔体は、固体電解質やセンサーとして用
いることができる。
オン伝導セラミックスで形成し、その両面の多孔体の層
を電極して用いることのできる層材で形成した構造の積
層セラミック多孔体は、固体電解質やセンサーとして用
いることができる。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例1
平均粒径0.5即、純度99.5%のアルミナ粉100
部、ストイキオメトリツクスピネル0,6部、ステアリ
ン酸アンモニウム2部、メチルセルロース3部をイオン
交換水30部に投入し、撹拌機で30分撹拌して、泡径
50庫の泡状スラリーを得た。この泡状スラリーをアル
ミニウム版上に流し、ドクターブレードにより上面をな
らして、480mmX480mmX12+n+nの大き
さに成形した。これを50℃の乾燥器中で乾燥した。乾
燥された泡状成形体上に、泡状スラリーを流して乾燥す
るという操作を繰り返し、5層構造の泡状成形体を作製
した。
部、ストイキオメトリツクスピネル0,6部、ステアリ
ン酸アンモニウム2部、メチルセルロース3部をイオン
交換水30部に投入し、撹拌機で30分撹拌して、泡径
50庫の泡状スラリーを得た。この泡状スラリーをアル
ミニウム版上に流し、ドクターブレードにより上面をな
らして、480mmX480mmX12+n+nの大き
さに成形した。これを50℃の乾燥器中で乾燥した。乾
燥された泡状成形体上に、泡状スラリーを流して乾燥す
るという操作を繰り返し、5層構造の泡状成形体を作製
した。
この泡状成形体を空気中、1800℃で2時間焼成して
、400mmX400+++mX50+omのアルミナ
質の積層セラミック多孔体(実施例1)を製造した。
、400mmX400+++mX50+omのアルミナ
質の積層セラミック多孔体(実施例1)を製造した。
比較のために、前記スラリーを一度の成形で480mm
X480mmX6(1mmの大きさに成形して乾燥し、
この泡状成形体を空気中、1800℃で2時間焼成して
、400mmX400mm×50順のアルミナ質のセラ
ミック多孔体(比較例1)を製造した。
X480mmX6(1mmの大きさに成形して乾燥し、
この泡状成形体を空気中、1800℃で2時間焼成して
、400mmX400mm×50順のアルミナ質のセラ
ミック多孔体(比較例1)を製造した。
得られた各セラミック多孔体について、密度、セルの大
きさ、1000℃での熱伝導率、及び20+n+nX2
0+++m X 100wに切り出した試料の曲げ強さ
を測定した。その結果、実施例1の積層セラミック多孔
体は、密度が0.7g/cm3、セルの大きさが50〜
200庫、熱伝導率が0.2W/mK、曲げ強度が15
MPaであった。これに対して、比較例1のセラミック
多孔体は、セルの大きさが50〜50(Igm、熱伝導
率が0.8W/mK、曲げ強度がl(1MPaであった
。
きさ、1000℃での熱伝導率、及び20+n+nX2
0+++m X 100wに切り出した試料の曲げ強さ
を測定した。その結果、実施例1の積層セラミック多孔
体は、密度が0.7g/cm3、セルの大きさが50〜
200庫、熱伝導率が0.2W/mK、曲げ強度が15
MPaであった。これに対して、比較例1のセラミック
多孔体は、セルの大きさが50〜50(Igm、熱伝導
率が0.8W/mK、曲げ強度がl(1MPaであった
。
このように実施例1の積層セラミック多孔体は、比較例
1のセラミック多孔体よりも、断熱特性、機械的強度と
もに優れている。
1のセラミック多孔体よりも、断熱特性、機械的強度と
もに優れている。
実施例2
平均粒径1庫のマグネシア安定化ジルコニア粉100部
、ステアリン酸アンモニウム2部、メチルセルロース3
部、ポリビニルアルコール1部、イオン交換水25部を
撹拌機で1時間撹拌して約10倍の体積に発泡させ、泡
径100如の泡状スラリーを得た。この泡状スラリーを
アルミニウム板上に流し、ドクターブレードでスラリー
の上面をならし、300+++mX300+n+nX
3mmの大きさの泡状成形体を4個作製した。これらの
泡状成形体を80 ℃の乾燥器中に入れ、30分間乾燥
した。
、ステアリン酸アンモニウム2部、メチルセルロース3
部、ポリビニルアルコール1部、イオン交換水25部を
撹拌機で1時間撹拌して約10倍の体積に発泡させ、泡
径100如の泡状スラリーを得た。この泡状スラリーを
アルミニウム板上に流し、ドクターブレードでスラリー
の上面をならし、300+++mX300+n+nX
3mmの大きさの泡状成形体を4個作製した。これらの
泡状成形体を80 ℃の乾燥器中に入れ、30分間乾燥
した。
厚さ3 +nmの1個の泡状成形体上に、接着層として
新たに発泡させたスラリーを塗布し、その上に厚さ3
+nmのもう1個の泡状成形体を載せて接着し、乾燥器
で乾燥して約2倍の厚さの泡状成形体を2個作製した。
新たに発泡させたスラリーを塗布し、その上に厚さ3
+nmのもう1個の泡状成形体を載せて接着し、乾燥器
で乾燥して約2倍の厚さの泡状成形体を2個作製した。
乾燥後の泡状成形体は、少し収縮し、298m+nX2
98++++nX5.8mmとなっていた。
98++++nX5.8mmとなっていた。
厚さ5.8n+mの1個の泡状成形体上に、接着層とし
て新たに発泡させたスラリーを2 +n+n厚さに塗布
し、その上に厚さ5.8mのもう1個の泡状成形体を載
せて接着し、乾燥器で乾燥して約2倍の厚さの泡状成形
体を作製した。乾燥後の泡状成形体の厚さは12+nm
となっていた。
て新たに発泡させたスラリーを2 +n+n厚さに塗布
し、その上に厚さ5.8mのもう1個の泡状成形体を載
せて接着し、乾燥器で乾燥して約2倍の厚さの泡状成形
体を作製した。乾燥後の泡状成形体の厚さは12+nm
となっていた。
この泡状成形体を空気中、1700℃で2時間焼成して
、250mmX250mmXLOmmのジルコニア質の
積層セラミック多孔体(実施例2)を製造した。
、250mmX250mmXLOmmのジルコニア質の
積層セラミック多孔体(実施例2)を製造した。
実施例2の積層セラミック多孔体は、セルの大きさが5
0〜100睡であった。この積層セラミック多孔体を、
厚さ0.3mmのコンデンサーを焼成するための道具材
として使用したところ、被焼成物が道具材のセル状空間
にはさまることなく、良好に使用できた。
0〜100睡であった。この積層セラミック多孔体を、
厚さ0.3mmのコンデンサーを焼成するための道具材
として使用したところ、被焼成物が道具材のセル状空間
にはさまることなく、良好に使用できた。
比較のために、前記スラリーを一度の成形で300mm
X300+n+nX12n++nの大きさに成形して乾
燥し、この泡状成形体を空気中、1700℃で2時間焼
成してジルコニア質のセラミック多孔体(比較例2)を
製造した。
X300+n+nX12n++nの大きさに成形して乾
燥し、この泡状成形体を空気中、1700℃で2時間焼
成してジルコニア質のセラミック多孔体(比較例2)を
製造した。
比較例2のセラミック多孔体は、セルの大きさが、一方
の表面側で50μm、他方の表面側で300坤であった
。このセラミック多孔体を、厚さ0.3mmのコンデン
サーを焼成するための道具材として使用したところ、被
焼成物が道具材のセル状空間にはさまって取れなくなっ
た。
の表面側で50μm、他方の表面側で300坤であった
。このセラミック多孔体を、厚さ0.3mmのコンデン
サーを焼成するための道具材として使用したところ、被
焼成物が道具材のセル状空間にはさまって取れなくなっ
た。
実施例3
平均粒径0,5庫、純度99.5%のアルミナ粉100
部、ストイキオメトリツクスピネル0.6部、ステアリ
ン酸アンモニウム2部、メチルセルロース3部をイオン
交換水30部に投入し、撹拌機で30分撹拌して、泡径
100uTBの泡状スラリーを得た。この泡状スラリー
をアルミニウム板上に流し、ドクターブレードにより上
面をならして、360mm径×12mmの大きさに成形
した。この泡状成形体を50℃の乾燥器中で乾燥した。
部、ストイキオメトリツクスピネル0.6部、ステアリ
ン酸アンモニウム2部、メチルセルロース3部をイオン
交換水30部に投入し、撹拌機で30分撹拌して、泡径
100uTBの泡状スラリーを得た。この泡状スラリー
をアルミニウム板上に流し、ドクターブレードにより上
面をならして、360mm径×12mmの大きさに成形
した。この泡状成形体を50℃の乾燥器中で乾燥した。
前記と同一の配合のスラリーを撹拌機で40分撹拌して
、泡径40庫の泡状スラリーを得た。この泡状スラリー
を前記泡状成形体上にドクターブレードを用いて0.2
mm厚さに塗布し、乾燥した。
、泡径40庫の泡状スラリーを得た。この泡状スラリー
を前記泡状成形体上にドクターブレードを用いて0.2
mm厚さに塗布し、乾燥した。
更に、前記と同一の配合のスラリーを、新たに撹拌機で
30分撹拌して、泡径100岬の泡状スラリーを得た。
30分撹拌して、泡径100岬の泡状スラリーを得た。
この泡状スラリーを前記泡状成形体上に流し、ドクター
ブレードにより上面をならして、12++++n厚さに
成形し、乾燥した。このようにして3層構造の泡状成形
体を得た。
ブレードにより上面をならして、12++++n厚さに
成形し、乾燥した。このようにして3層構造の泡状成形
体を得た。
この泡状成形体を空気中、1800℃で2時間焼成して
、300mm径X20mmのアルミナ質の積層セラミッ
ク多孔体(実施例3)を製造した。
、300mm径X20mmのアルミナ質の積層セラミッ
ク多孔体(実施例3)を製造した。
この積層セラミック多孔体は、セル径80即、厚さLO
mmの2層の間に、セル径30μm、厚さ0.2+n+
nの層をはさんだサンドイッチ状の円板であった。この
積層セラミック多孔体は、20μm程度に相当する孔径
を有するセラミックフィルターとして使用でき、フィル
タ一部(中間層)の厚さが薄いことから圧力損失が少な
く、良好に使用することができた。
mmの2層の間に、セル径30μm、厚さ0.2+n+
nの層をはさんだサンドイッチ状の円板であった。この
積層セラミック多孔体は、20μm程度に相当する孔径
を有するセラミックフィルターとして使用でき、フィル
タ一部(中間層)の厚さが薄いことから圧力損失が少な
く、良好に使用することができた。
比較のために、30庫の泡径を有する泡状スラリーを用
いて実施例3と同一の寸法の泡状成形体を作製しようと
したが、泡が成長して泡径が200μmとなり、満足な
成形体を得ることができなかった。
いて実施例3と同一の寸法の泡状成形体を作製しようと
したが、泡が成長して泡径が200μmとなり、満足な
成形体を得ることができなかった。
実施例4
平均粒径1摩の酸化ランタン100部、平均粒径1μm
の酸化クロム125部、イオン交換水100部をジルコ
ニアボールとともにポリエチレンポットに投入し、20
時間粉砕混合した後、フィルタープレスで脱水し、得ら
れたケーキを120°Cの乾燥器で一昼夜乾燥した。こ
れを粗砕した後、アルミナさや鉢中に入れ、空気中、1
200℃で2時間加熱してランタンクロマイトとした。
の酸化クロム125部、イオン交換水100部をジルコ
ニアボールとともにポリエチレンポットに投入し、20
時間粉砕混合した後、フィルタープレスで脱水し、得ら
れたケーキを120°Cの乾燥器で一昼夜乾燥した。こ
れを粗砕した後、アルミナさや鉢中に入れ、空気中、1
200℃で2時間加熱してランタンクロマイトとした。
得られたランタンクロマイト粉100部、イオン交換水
100部をジルコニアボール200部とともにポリエチ
レンポットに投入し、48時間粉砕して、平均粒径0,
5趣に調整した。
100部をジルコニアボール200部とともにポリエチ
レンポットに投入し、48時間粉砕して、平均粒径0,
5趣に調整した。
一方、平均粒径0.5μmのイツトリア3モル%部分安
定化ジルコニア粉100部、イオン交換水30部、ポリ
アクリル酸アンモニウム0.5部を、シルコニアボール
とともにポリエチレンポットに投入し、20時間回転し
てジルコニアスラリーを調製した。
定化ジルコニア粉100部、イオン交換水30部、ポリ
アクリル酸アンモニウム0.5部を、シルコニアボール
とともにポリエチレンポットに投入し、20時間回転し
てジルコニアスラリーを調製した。
前記ランタンクロマイトスラリー100部、ステアリン
酸アンモニウム2部、ポリビニルアルコール2部、メチ
ルセルロース1部を、撹拌機で30分撹拌して発泡させ
、泡状スラリーを得た。この泡状スラリーをアルミニウ
ム板上に流し、ドクターブレードを用いて400mmX
400市X2mmの大きさに成形した。この泡状成形体
を1時間室内に放置し、スラリーの流動性を利用してオ
ープンセル化した。
酸アンモニウム2部、ポリビニルアルコール2部、メチ
ルセルロース1部を、撹拌機で30分撹拌して発泡させ
、泡状スラリーを得た。この泡状スラリーをアルミニウ
ム板上に流し、ドクターブレードを用いて400mmX
400市X2mmの大きさに成形した。この泡状成形体
を1時間室内に放置し、スラリーの流動性を利用してオ
ープンセル化した。
ランタンクロマイトの泡状成形体上に、前記ジルコニア
スラリーを厚さ0.5mmとなるように流し、ドクター
ブレードで均一にならした。これを50℃の乾燥器に入
れて乾燥した。この成形体は、ランタンクロマイトから
なる泡状成形体上に、ジルコニアからなる緻密質の膜状
成形体が一体に成形されたものであった。
スラリーを厚さ0.5mmとなるように流し、ドクター
ブレードで均一にならした。これを50℃の乾燥器に入
れて乾燥した。この成形体は、ランタンクロマイトから
なる泡状成形体上に、ジルコニアからなる緻密質の膜状
成形体が一体に成形されたものであった。
この成形体のジルコニア膜状成形体の上に、ランタンク
ロマイトの泡状スラリーを流し、2 +nmの厚さにな
らした後、乾燥した。
ロマイトの泡状スラリーを流し、2 +nmの厚さにな
らした後、乾燥した。
更に、乾燥された成形体のランタンクロマイトの泡状成
形体上に、発泡させていないランタンクロマイトスラリ
ーを0.5mmの厚さに流した。
形体上に、発泡させていないランタンクロマイトスラリ
ーを0.5mmの厚さに流した。
この成形体を空気中、1600℃で2時間焼成して、4
層構造の積層セラミック多孔体を得た。この積層セラミ
ック多孔体を燃料電池として使用したところ、良好な特
性が得られた。
層構造の積層セラミック多孔体を得た。この積層セラミ
ック多孔体を燃料電池として使用したところ、良好な特
性が得られた。
以上詳述したように本発明の積層セラミック多孔体は、
肉厚又は複雑な形状でも、気孔径が小さく気孔径分布が
比較的均一であり、かつ高強度を有し、更に種々の層構
造を採用して機能性セラミックスとして応用できるなど
、顕著な効果を有するものである。
肉厚又は複雑な形状でも、気孔径が小さく気孔径分布が
比較的均一であり、かつ高強度を有し、更に種々の層構
造を採用して機能性セラミックスとして応用できるなど
、顕著な効果を有するものである。
出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
Claims (1)
- 泡状の形態を有するセラミックス膜が連続的に結合され
た構造を有し厚さが5mm以下の層を、複数層有する成
形体を焼成してなる積層セラミック多孔体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2333098A JP2506503B2 (ja) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | 積層セラミック多孔体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2333098A JP2506503B2 (ja) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | 積層セラミック多孔体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04202069A true JPH04202069A (ja) | 1992-07-22 |
JP2506503B2 JP2506503B2 (ja) | 1996-06-12 |
Family
ID=18262259
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2333098A Expired - Fee Related JP2506503B2 (ja) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | 積層セラミック多孔体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2506503B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1329439A1 (en) * | 2002-01-14 | 2003-07-23 | "VLAAMSE INSTELLING VOOR TECHNOLOGISCH ONDERZOEK", afgekort "V.I.T.O." | Method for producing metallic and ceramic foams |
EP1359131A1 (en) * | 2002-04-26 | 2003-11-05 | "VLAAMSE INSTELLING VOOR TECHNOLOGISCH ONDERZOEK", afgekort "V.I.T.O." | Method for producing metallic and ceramic products |
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US7871308B2 (en) | 1997-12-18 | 2011-01-18 | Hitachi Chemical Company, Ltd. | Abrasive, method of polishing target member and process for producing semiconductor device |
JP2015058710A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | アルストム テクノロジー リミテッドALSTOM Technology Ltd | 熱に晒される構成部材の表面に適用するための耐熱性を有する手段の製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JPH01245818A (ja) * | 1988-03-28 | 1989-10-02 | Kubota Ltd | セラミック濾材 |
-
1990
- 1990-11-29 JP JP2333098A patent/JP2506503B2/ja not_active Expired - Fee Related
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US8162725B2 (en) | 1997-12-18 | 2012-04-24 | Hitachi Chemical Company, Ltd. | Abrasive, method of polishing target member and process for producing semiconductor device |
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EP1329439A1 (en) * | 2002-01-14 | 2003-07-23 | "VLAAMSE INSTELLING VOOR TECHNOLOGISCH ONDERZOEK", afgekort "V.I.T.O." | Method for producing metallic and ceramic foams |
EP1359131A1 (en) * | 2002-04-26 | 2003-11-05 | "VLAAMSE INSTELLING VOOR TECHNOLOGISCH ONDERZOEK", afgekort "V.I.T.O." | Method for producing metallic and ceramic products |
JP2015058710A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | アルストム テクノロジー リミテッドALSTOM Technology Ltd | 熱に晒される構成部材の表面に適用するための耐熱性を有する手段の製造方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2506503B2 (ja) | 1996-06-12 |
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