JPH0388787A - 多孔質耐火物 - Google Patents
多孔質耐火物Info
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- JPH0388787A JPH0388787A JP22359089A JP22359089A JPH0388787A JP H0388787 A JPH0388787 A JP H0388787A JP 22359089 A JP22359089 A JP 22359089A JP 22359089 A JP22359089 A JP 22359089A JP H0388787 A JPH0388787 A JP H0388787A
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Landscapes
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、熱間強度及び耐熱衝撃性を要求される多孔質
耐火物に関するものである。
耐火物に関するものである。
(従来の技術)
従来より、ある高温酸化雰囲気下で使用できる耐火物と
しては、アルミナ系、ムライト系、ジルコニア系等の耐
火物があった。これらの耐火物は通常、密度が高く設定
されている為、熱容量が大きくなり、焼成炉に用いた場
合、炉の運転コストが、密度に比例し多く必要であった
。また、急熱、急冷に対する抵抗性に乏しく、炉の運転
速度を高めようとしても、該耐火物が破壊され、結局生
産性を上げることに貢献できなかった。その為、耐火物
に気泡を導入し、軽量化することで熱容量を下げる工夫
が成されてきたが、軽量化すると熱間強度が低下し、例
えば、棚板やセッター等に該耐火物を応用しようとして
も、品物を荷載すると大吉、1200℃以上の高温時に
曲がってしまい、高温使用には不可能であった。そこで
、高温強度を改善する目的でセラミックスファイバーを
多量に用いた耐火物が登場し、高温時の曲げ強度及び耐
熱衝撃性を大幅に改善することが可能となったが、反面
、次のような問題点が生ずることとなりた。■ファイバ
ーが針状の為、生産もしくは使用段階でファイバーが飛
散した場合、人間が吸入し体内に突き刺さりやすく危険
である。■炉内で飛散すると他の製品に振りかかり汚染
させる。■コストが極めて高い。■ファイバー系ものは
、抄造法で製造するため、ファイバーが一方向に配向し
やすく、その為、曲げ強度は高い値を示しても、圧縮強
度が低くなる。
しては、アルミナ系、ムライト系、ジルコニア系等の耐
火物があった。これらの耐火物は通常、密度が高く設定
されている為、熱容量が大きくなり、焼成炉に用いた場
合、炉の運転コストが、密度に比例し多く必要であった
。また、急熱、急冷に対する抵抗性に乏しく、炉の運転
速度を高めようとしても、該耐火物が破壊され、結局生
産性を上げることに貢献できなかった。その為、耐火物
に気泡を導入し、軽量化することで熱容量を下げる工夫
が成されてきたが、軽量化すると熱間強度が低下し、例
えば、棚板やセッター等に該耐火物を応用しようとして
も、品物を荷載すると大吉、1200℃以上の高温時に
曲がってしまい、高温使用には不可能であった。そこで
、高温強度を改善する目的でセラミックスファイバーを
多量に用いた耐火物が登場し、高温時の曲げ強度及び耐
熱衝撃性を大幅に改善することが可能となったが、反面
、次のような問題点が生ずることとなりた。■ファイバ
ーが針状の為、生産もしくは使用段階でファイバーが飛
散した場合、人間が吸入し体内に突き刺さりやすく危険
である。■炉内で飛散すると他の製品に振りかかり汚染
させる。■コストが極めて高い。■ファイバー系ものは
、抄造法で製造するため、ファイバーが一方向に配向し
やすく、その為、曲げ強度は高い値を示しても、圧縮強
度が低くなる。
(目 的)
本発明は、こうした従来からの問題、点を解消し、低比
重で熱損失が少なく、かつ、熱間曲げ強度が強く、その
上、高い安全性と低コストを実現せしめる多孔質耐火物
を提供するものである。
重で熱損失が少なく、かつ、熱間曲げ強度が強く、その
上、高い安全性と低コストを実現せしめる多孔質耐火物
を提供するものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、結晶構造がムライトとαアルミナからなり、
そのうち、ムライト量がX線回折図中のアルミナのピー
クとの比率で0.5以上となるように含有され、かつ、
沸酸溶出分としてのガラス相が全体の2%以下である多
孔質耐火物において、気孔率が40〜80%で該気孔が
セラミック粒子の結合により生じた面求膜の三次元的構
造の中に取り込まれたように存在させることにより達成
される。
そのうち、ムライト量がX線回折図中のアルミナのピー
クとの比率で0.5以上となるように含有され、かつ、
沸酸溶出分としてのガラス相が全体の2%以下である多
孔質耐火物において、気孔率が40〜80%で該気孔が
セラミック粒子の結合により生じた面求膜の三次元的構
造の中に取り込まれたように存在させることにより達成
される。
以下に、本発明の詳細な説明する。
本発明の多孔質軽量耐火物の結晶構造かムライトとαア
ルミナより構成される為には、その出発原料がアルミナ
とシリカまたはムライトをも含むアルミナとシリカの化
合物で、かつその焼成後の組成物の中に、アルミニウム
と珪酸以外の不純物ができるだけ少ない高純度な原料が
好ましい。この純度は、上記した出発原料をもとに作成
した耐火物中に該耐火物を濃酸中に浸漬した時の溶出分
として、2%以下でなければならない。2%以上では1
000℃以上での熱間強度が著しく低下するばかりか熱
衝撃抵抗性も劣化し、急速昇温急速降温かできなくなる
。また、出発原料である上記セラミックス粒子は、ムラ
イトか均一に生成しやすくするため、その粒径はできる
だけ小さいものが好ましい。焼成温度はムライトの生成
を促進させることと、粒子間のシンタリングによる結合
度合を大きくするため、1600℃〜tsoo℃の範囲
でなければならない。こうして得た焼成体中のムライト
含有率は、X線回折図における格子間型!113.38
1Aのムライトのピークと3.47.9Aのαアルミナ
のピークを計り、その比としのムライト/(ムライト+
αアルミナ)が0.5以上でなければならない。0.5
以下では、熱間曲げ強度と耐熱衝撃性が劣化する。
ルミナより構成される為には、その出発原料がアルミナ
とシリカまたはムライトをも含むアルミナとシリカの化
合物で、かつその焼成後の組成物の中に、アルミニウム
と珪酸以外の不純物ができるだけ少ない高純度な原料が
好ましい。この純度は、上記した出発原料をもとに作成
した耐火物中に該耐火物を濃酸中に浸漬した時の溶出分
として、2%以下でなければならない。2%以上では1
000℃以上での熱間強度が著しく低下するばかりか熱
衝撃抵抗性も劣化し、急速昇温急速降温かできなくなる
。また、出発原料である上記セラミックス粒子は、ムラ
イトか均一に生成しやすくするため、その粒径はできる
だけ小さいものが好ましい。焼成温度はムライトの生成
を促進させることと、粒子間のシンタリングによる結合
度合を大きくするため、1600℃〜tsoo℃の範囲
でなければならない。こうして得た焼成体中のムライト
含有率は、X線回折図における格子間型!113.38
1Aのムライトのピークと3.47.9Aのαアルミナ
のピークを計り、その比としのムライト/(ムライト+
αアルミナ)が0.5以上でなければならない。0.5
以下では、熱間曲げ強度と耐熱衝撃性が劣化する。
本発明において、最も重要な該耐火物中の気泡構造につ
いて以下に記す。例えば、従来からの気孔の構造は、セ
ラミックス粒子を予め造粒しておくなどして、−次粒子
または二次粒子間を点接着により結合せしめ、その時生
ずる粒子間の空隙を気孔とした構造を成したものや、三
次元網目構造を有する有機体を焼失媒体として用い、そ
こにセラミックスを含有せしめ、同時に焼成することに
より連続的気孔を導入する方法等が取られていたが、前
者では、粒子間が点接合の為、強度がでない。また後者
では、気孔を形成させている支持体が一次元的線構造と
なっているため、強度がやはり低いものであった。
いて以下に記す。例えば、従来からの気孔の構造は、セ
ラミックス粒子を予め造粒しておくなどして、−次粒子
または二次粒子間を点接着により結合せしめ、その時生
ずる粒子間の空隙を気孔とした構造を成したものや、三
次元網目構造を有する有機体を焼失媒体として用い、そ
こにセラミックスを含有せしめ、同時に焼成することに
より連続的気孔を導入する方法等が取られていたが、前
者では、粒子間が点接合の為、強度がでない。また後者
では、気孔を形成させている支持体が一次元的線構造と
なっているため、強度がやはり低いものであった。
本発明では、気孔を形成している支持体が二次元的面構
造となっているため、−層強度を大きく発現させること
ができる。これは、丁度泡の集団のような構造となって
いるものであり、気泡と気泡の間に存在する膜が強く結
合したセラミックス粒子より成り立っていることから、
強い構造を形成せしめることができる。しかし、この気
泡膜があまり厚過ぎると強度がでても、熱衝撃性が低下
するという問題を生ずるため該気泡構造を得るためには
、以下のような製造方法を取ることが望ましい。
造となっているため、−層強度を大きく発現させること
ができる。これは、丁度泡の集団のような構造となって
いるものであり、気泡と気泡の間に存在する膜が強く結
合したセラミックス粒子より成り立っていることから、
強い構造を形成せしめることができる。しかし、この気
泡膜があまり厚過ぎると強度がでても、熱衝撃性が低下
するという問題を生ずるため該気泡構造を得るためには
、以下のような製造方法を取ることが望ましい。
すなわち、バインダーとしての熱硬化性樹脂を含有した
セラミックススラリーを起泡剤を用いて発泡せしめ、型
内に注入し固化せしめてから、焼成工程に移し、多孔質
耐火物を得る方法が望ましい。
セラミックススラリーを起泡剤を用いて発泡せしめ、型
内に注入し固化せしめてから、焼成工程に移し、多孔質
耐火物を得る方法が望ましい。
二次元的面構造を支持体とする耐火物は、セラミックス
中に有機系粒子を混在せしめてから、焼成したものでも
、−心得ることができるが、この場合、■気泡間の膜厚
が大きくなる、■気孔間の分枝する個所の膜厚が特に大
きくなる、との理由で熱衝撃抵抗性が悪くなり、かつ、
気孔率もあまり高くすることができない。また、気孔率
は真気孔率として40〜80%に調整されていなければ
ならない。40%以下では、重量が大きくなり、熱間強
度は得られるようになるが、熱容量が増加し、多孔質耐
火物としての特性を犠牲にする。また、80%以上では
、熱間強度が悪くなり、実用性が損なわれる。
中に有機系粒子を混在せしめてから、焼成したものでも
、−心得ることができるが、この場合、■気泡間の膜厚
が大きくなる、■気孔間の分枝する個所の膜厚が特に大
きくなる、との理由で熱衝撃抵抗性が悪くなり、かつ、
気孔率もあまり高くすることができない。また、気孔率
は真気孔率として40〜80%に調整されていなければ
ならない。40%以下では、重量が大きくなり、熱間強
度は得られるようになるが、熱容量が増加し、多孔質耐
火物としての特性を犠牲にする。また、80%以上では
、熱間強度が悪くなり、実用性が損なわれる。
上記した多孔質耐火物、従来の多孔質耐火物もしくはセ
ラミックスファイバーを使用した耐火物に比較して、熱
間強度と熱衝撃抵抗性が高く、しかも安全で安価なもの
として提供することができる。次に実施例1こで、本発
明の方法を詳述する。
ラミックスファイバーを使用した耐火物に比較して、熱
間強度と熱衝撃抵抗性が高く、しかも安全で安価なもの
として提供することができる。次に実施例1こで、本発
明の方法を詳述する。
実施例1
ムライトのピーク比0.7.ガラス相0.2%。
気孔率50%の多孔質耐火物を得るため、純度99.9
%のアルミナ粉末を85重量部、純度999%のシリカ
粉末を15重量部加え、分散剤存在下の水溶媒中で充分
粉砕・混合を行い、後に起泡剤及び水溶性エポキシ樹脂
を加え、上記混合物に微細な気泡を機械攪拌法で導入し
、発泡せしめてから、型内に注入し酸形した。硬化後、
乾燥せしめてから、該成形体を1650℃にて焼成した
。
%のアルミナ粉末を85重量部、純度999%のシリカ
粉末を15重量部加え、分散剤存在下の水溶媒中で充分
粉砕・混合を行い、後に起泡剤及び水溶性エポキシ樹脂
を加え、上記混合物に微細な気泡を機械攪拌法で導入し
、発泡せしめてから、型内に注入し酸形した。硬化後、
乾燥せしめてから、該成形体を1650℃にて焼成した
。
その焼成体の特徴を第1表1こ記載する。
実施例2〜4および比較例1〜3を、実施例と同様な要
領で、ピーク比、ガラス相、気孔率、気孔の構造を変化
させて試験体を作成し、その結果を第1表にまとめて記
載する。なお、気孔の構造を変化せしめるために実施例
1と異なった方法で作成したものは、注意書きの項の通
りである。
領で、ピーク比、ガラス相、気孔率、気孔の構造を変化
させて試験体を作成し、その結果を第1表にまとめて記
載する。なお、気孔の構造を変化せしめるために実施例
1と異なった方法で作成したものは、注意書きの項の通
りである。
第1表
(注り
実施例1中のアルミナとムライ
ト混合
比を闘整した上、同様なスラリーを作成する。但し、そ
の際起泡剤を混合しないで、連続気孔を有する発泡ウレ
タン樹脂多孔体に含浸せしめ、固化してから焼成せしめ
たものである。
の際起泡剤を混合しないで、連続気孔を有する発泡ウレ
タン樹脂多孔体に含浸せしめ、固化してから焼成せしめ
たものである。
(注2) ピーク比0.7のムライト粒子(中心径40
μ)にポリビニルアルコールのバインダーを加え、スプ
レードライヤーで粒状にしたものをブレス成形し、15
00℃で焼成することにより得た焼成体を試験体とした
。
μ)にポリビニルアルコールのバインダーを加え、スプ
レードライヤーで粒状にしたものをブレス成形し、15
00℃で焼成することにより得た焼成体を試験体とした
。
試験方法
耐熱衝撃性: 100X100X10n+mの試験体
を1ooo℃の炉中より水中に浸漬。50サイクル以上
を0.10サイクル以下を×とした。
を1ooo℃の炉中より水中に浸漬。50サイクル以上
を0.10サイクル以下を×とした。
1300°C熱間曲げ強度:JIS R1601に準
じた方法で1300°C炉中で3点曲げ強さとして算出
した。
じた方法で1300°C炉中で3点曲げ強さとして算出
した。
(発明の効果)
この発明によれば、熱容量が小さく、熱衝撃性。
熱間曲げ強度もある耐火物が得られる。得られる耐火物
を用いることにより、高温酸化雰囲気となる炉焼酸の運
転コストを低減することができる。
を用いることにより、高温酸化雰囲気となる炉焼酸の運
転コストを低減することができる。
第1図は実施例3によるX線回折図である。
Claims (1)
- (1)結晶構造がムライトとαアルミナからなり、X線
回折図中の格子間距離3.381Åにおけるムライトの
ピーク(A)と3.479Åににおけるアルミナのピー
ク(B)が、A/(A+B)の比率において0.5以上
となるようにムライトが含有され、かつ沸酸溶出物とし
てのガラス相が全体の2%以下である多孔質耐火物にお
いて、気孔率が40〜80%で該気孔がセラミック粒子
の結合により生じた面状膜の三次元的構造の中に取り込
まれたように存在していることを、特徴とする多孔質耐
火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1223590A JPH0674178B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 多孔質耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1223590A JPH0674178B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 多孔質耐火物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0388787A true JPH0388787A (ja) | 1991-04-15 |
JPH0674178B2 JPH0674178B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=16800553
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1223590A Expired - Lifetime JPH0674178B2 (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 多孔質耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0674178B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114685096A (zh) * | 2020-12-25 | 2022-07-01 | 比亚迪股份有限公司 | 一种复合材料及其制备方法和应用 |
CN114890007A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-08-12 | 巩义市富康耐材有限公司 | 高强度复合陶瓷耐磨衬及其制备方法 |
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JPS6369776A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-29 | 本田技研工業株式会社 | セラミツク製三次元網目構造体の製造方法 |
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1989
- 1989-08-30 JP JP1223590A patent/JPH0674178B2/ja not_active Expired - Lifetime
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---|---|
JPH0674178B2 (ja) | 1994-09-21 |
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