JPH04179703A - 制振舗装構造 - Google Patents
制振舗装構造Info
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- JPH04179703A JPH04179703A JP30725890A JP30725890A JPH04179703A JP H04179703 A JPH04179703 A JP H04179703A JP 30725890 A JP30725890 A JP 30725890A JP 30725890 A JP30725890 A JP 30725890A JP H04179703 A JPH04179703 A JP H04179703A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的コ
（産業上の利用分野）
本発明は、道路舗装構造に関し、さらに詳しくは、交通
振動を低減する制振舗装に関する。
振動を低減する制振舗装に関する。
（従来の技術）
車輌が道路を走行した時に発生する振動は表面波（レイ
リー波）として周囲に伝播するか、この交通振動は住民
に不快感や不眠感を与える、教育、医療、産業上の支障
となるなどの理由により振動規制法では要請限度値を設
けている。これを上回る交通振動の道路では住民の要請
により道路管理者は対策を講しることになっている。
リー波）として周囲に伝播するか、この交通振動は住民
に不快感や不眠感を与える、教育、医療、産業上の支障
となるなどの理由により振動規制法では要請限度値を設
けている。これを上回る交通振動の道路では住民の要請
により道路管理者は対策を講しることになっている。
道路交通振動の要因には、車輌の重量、速度、舗装路面
の平坦性（段差）、舗装構造（盛土、切土）、地盤の柔
かさと構造などが関与していることが明らかにされ、道
路側の対策としては、（ａ）伝播経路に車輌走行経路に
沿った溝を掘り、空気またはその他の材料により形成す
る工法、（ｂ）舗装の構造を強化する工法、（Ｃ）新規
舗装材料（一般にアスファルト混合物）により補修（オ
ーバレイ）し路面の平坦性を改りする工法等が一般に行
なわれている。
の平坦性（段差）、舗装構造（盛土、切土）、地盤の柔
かさと構造などが関与していることが明らかにされ、道
路側の対策としては、（ａ）伝播経路に車輌走行経路に
沿った溝を掘り、空気またはその他の材料により形成す
る工法、（ｂ）舗装の構造を強化する工法、（Ｃ）新規
舗装材料（一般にアスファルト混合物）により補修（オ
ーバレイ）し路面の平坦性を改りする工法等が一般に行
なわれている。
また、交通側からは車速制限や大型車の通行帯制限策も
併行して実施されているのが現状である。
併行して実施されているのが現状である。
（発明か解決しようとする課題）
前記した如く道路側にあっては、前記（ａ）。
（ｂ）、（Ｃ）の対応策により道路交通振動の低減を図
っているが、 （ａ）については、工費が高いたけてなく、土地の確保
や保安維持の面においても問題が残る。
っているが、 （ａ）については、工費が高いたけてなく、土地の確保
や保安維持の面においても問題が残る。
（ｂ）については、路床を改善する場合、あるいは、単
に舗装を厚くする場合があるが、いずれもその効果には
変動が大きく安定性に欠ける面がある。
に舗装を厚くする場合があるが、いずれもその効果には
変動が大きく安定性に欠ける面がある。
（Ｃ）については、交通の共用によって元の路面状態に
戻り易く、長期間にわたり安定して維持ができない不具
合があった。
戻り易く、長期間にわたり安定して維持ができない不具
合があった。
そこで、この発明は、長期間に亘り安定した交通振動の
低減か得られるようにしだ制振舗装構造を提供すること
を目的としている。
低減か得られるようにしだ制振舗装構造を提供すること
を目的としている。
［発明の構成コ
（課題を解決するための手段）
前記目的を達成するために、この発明にあっては、既設
道路舗装上面に、比重４以上の鉄鋼質を５０重量％以上
含有し密度か３．３ｔ／ｍ”以上になった重量アスファ
ルト混合物を３ｃｍ以上の層に形成しである。
道路舗装上面に、比重４以上の鉄鋼質を５０重量％以上
含有し密度か３．３ｔ／ｍ”以上になった重量アスファ
ルト混合物を３ｃｍ以上の層に形成しである。
また、表層、基層、路盤層から成る道路舗装構造におい
て、基層以下に厚さ１５ｃＩ１１以上４Ｃ］ｃｍ以下で
養生期間２８日、圧縮強度１００ｋｇ／ｍ２以上のコン
クリート層を形成する一方、厚さ３ｅｍ以上で比重４以
上の鉄鉱石を５０重量％以上含有し、密度が３．３ｔ／
ｍ’以上の重量アスファルト混合物により表面層を形成
する。
て、基層以下に厚さ１５ｃＩ１１以上４Ｃ］ｃｍ以下で
養生期間２８日、圧縮強度１００ｋｇ／ｍ２以上のコン
クリート層を形成する一方、厚さ３ｅｍ以上で比重４以
上の鉄鉱石を５０重量％以上含有し、密度が３．３ｔ／
ｍ’以上の重量アスファルト混合物により表面層を形成
する。
さらに、重量アスファルト混合物層の」−面に厚さ２ｃ
ｍ以上、密度１．５〜２．５ｍ３以上のアスファルト混
合物層を形成するものである。
ｍ以上、密度１．５〜２．５ｍ３以上のアスファルト混
合物層を形成するものである。
（作用）
かかる制振舗装構造によれば、重量アスファルト混合物
は比重が４．０以上の鉄鉱石を少なくとも５０重量％用
いることによって、その密度は、通常舗装機械の使用で
３．３ｔ／ｍ’以上に高めることができる。この場合、
鉄鉱石の比重が例えば、４．５程度であると同様の施工
法にて密度を４ｔ／ｍ３程度までに高めることが可能と
なる。
は比重が４．０以上の鉄鉱石を少なくとも５０重量％用
いることによって、その密度は、通常舗装機械の使用で
３．３ｔ／ｍ’以上に高めることができる。この場合、
鉄鉱石の比重が例えば、４．５程度であると同様の施工
法にて密度を４ｔ／ｍ３程度までに高めることが可能と
なる。
一方、重量アスファルト混合物は、その密度が大きいこ
とによって、質量も大きいことを意味し、密度４ ｔ
／ ｍ ’であれば従来舗装の質量に対し約２倍の厚さ
効果を有することになる。これらにより、車輌走行時に
タイヤから伝えられた振動の周辺地域への伝達量が大幅
に低減されるようになる。
とによって、質量も大きいことを意味し、密度４ ｔ
／ ｍ ’であれば従来舗装の質量に対し約２倍の厚さ
効果を有することになる。これらにより、車輌走行時に
タイヤから伝えられた振動の周辺地域への伝達量が大幅
に低減されるようになる。
（実施例）
以下、図面に基づき具体的に説明すると、第１図は第１
の実施例を示したもので、既設道路１の上面に、比重４
以上の鉄鉱石を５０重量％以上含有し密度が３．３ｔ／
ｍ’以上になった重量アスファルト混合物層３を３ｃｍ
以上としたものである。
の実施例を示したもので、既設道路１の上面に、比重４
以上の鉄鉱石を５０重量％以上含有し密度が３．３ｔ／
ｍ’以上になった重量アスファルト混合物層３を３ｃｍ
以上としたものである。
鉄鉱石には、鉱物構成、鉱物の種類、産地等によって多
様な種類があるか、本発明の着眼点の質量の他に、道路
材料としての強度、耐久性、耐候性を有していることが
望ましい。鉄鉱石は磁鉄鉱と赤鉄鉱に大別でき、いずれ
の場合も使用できるものの化学変化のない、かつ比重の
大きい磁鉄鉱か最も好ましい。
様な種類があるか、本発明の着眼点の質量の他に、道路
材料としての強度、耐久性、耐候性を有していることが
望ましい。鉄鉱石は磁鉄鉱と赤鉄鉱に大別でき、いずれ
の場合も使用できるものの化学変化のない、かつ比重の
大きい磁鉄鉱か最も好ましい。
なお、磁鉄鉱にかえて同様の化学組織のフェライトと鉄
鉱石との併用による適用も可能である。
鉱石との併用による適用も可能である。
これにより、第４図に示す道路横断方向の鉛直方向振動
加速度レベルａが観測された。この観測結果からも明ら
かなように施工前（符号Ｃ）に比べて振動加速レベルか
４〜５ｄＢ小さくなった。これは物理量にして１／１．
６〜１．８に相当する。
加速度レベルａが観測された。この観測結果からも明ら
かなように施工前（符号Ｃ）に比べて振動加速レベルか
４〜５ｄＢ小さくなった。これは物理量にして１／１．
６〜１．８に相当する。
なお、厚さ１０ｃｍて密度２．３５ｔ／ｍ３のアスファ
ルト混合物を既設舗装上に敷設した区間では符号すて示
す如く０〜２ｄＢの効果に過ぎながった。
ルト混合物を既設舗装上に敷設した区間では符号すて示
す如く０〜２ｄＢの効果に過ぎながった。
この重量アスファルト混合物の鉄鉱石は、磁鉄鉱てあり
、第６図に示す粒度に調整し、通常のアスフアルド混合
物と同様、アスファルトプラントにより約１．５０ ℃
でアスファルトと混合した後、通常のアスファルト舗装
施工体制により施工した。
、第６図に示す粒度に調整し、通常のアスフアルド混合
物と同様、アスファルトプラントにより約１．５０ ℃
でアスファルトと混合した後、通常のアスファルト舗装
施工体制により施工した。
磁鉄鉱の比重は４８５３である。配合は磁鉄鉱９７％に
対しアスファルト（ストレトアスファルト６０／８０）
３重量９６、締固め密度は４．２５０ｅ／ｍ３てあった
。この結果、マーシャル安定度は１．０５０ｋｇであり
、ホイールトラッキンク試験による動的安定度、ＤＳは
９５０回／ｌｌ１ｍか得られた。 第２図は第２実施例
を示したもので、上から重量アスファルト混合物層３、
一般アスフアルド混合物層７、コンクリート層９、路盤
層１１、路床１３とを有し、路盤層］１は粒度調整砕石
がら成る上層路盤１１ａと山砂から成る下層路盤１１ｂ
とて構成されている。
対しアスファルト（ストレトアスファルト６０／８０）
３重量９６、締固め密度は４．２５０ｅ／ｍ３てあった
。この結果、マーシャル安定度は１．０５０ｋｇであり
、ホイールトラッキンク試験による動的安定度、ＤＳは
９５０回／ｌｌ１ｍか得られた。 第２図は第２実施例
を示したもので、上から重量アスファルト混合物層３、
一般アスフアルド混合物層７、コンクリート層９、路盤
層１１、路床１３とを有し、路盤層］１は粒度調整砕石
がら成る上層路盤１１ａと山砂から成る下層路盤１１ｂ
とて構成されている。
コンクリート層９は厚さ１５ｃｍ以上４０ｃｍ以下で養
生期間２８日、圧縮強度が約１．００ｋｇ／ｃｍ２以上
の市販コンクリート（スランプ３ ｃｍ）である。
生期間２８日、圧縮強度が約１．００ｋｇ／ｃｍ２以上
の市販コンクリート（スランプ３ ｃｍ）である。
一般アスフアルド混合物層７は、粗骨材、細骨材、フィ
ラ、アスファルトを所定の密粒度の配合割合で混合した
ものである。重量アスファルト混合物層３は、厚さ３ｃ
ｍ以上で、比重４以上の鉄鉱石を５０重量％以上含有し
、密度か３．３ｔ／ｍ３以上て構成したものである。
ラ、アスファルトを所定の密粒度の配合割合で混合した
ものである。重量アスファルト混合物層３は、厚さ３ｃ
ｍ以上で、比重４以上の鉄鉱石を５０重量％以上含有し
、密度か３．３ｔ／ｍ３以上て構成したものである。
これにより、第５図に示すように、コンクリートを用い
た構造Ａか通常アスファルト混合物の舗装構造Ｂよりも
５〜７ｄｌｌ小さく （物理量にして１／１．８〜１／
２．３） 、大きな効果か得られた。
た構造Ａか通常アスファルト混合物の舗装構造Ｂよりも
５〜７ｄｌｌ小さく （物理量にして１／１．８〜１／
２．３） 、大きな効果か得られた。
また、Ａは表層か通常アスファルト混合物で一ト層にコ
ンクリート層かある構造Ｃよりも振動加速度レベルが小
さく効果は明らかである。
ンクリート層かある構造Ｃよりも振動加速度レベルが小
さく効果は明らかである。
即ち、重量アスファルト混合物の振動減衰性状はコンク
リートの場合よりも高められることが知られており（例
えば副産物フェライトの土木工学への応用、土木学会誌
、１９８７年５月号Ｐ３５〜４ｏ）、振動減衰性状と重
量との相ｚ１作用によりさらに振動低減効果を発生させ
る。
リートの場合よりも高められることが知られており（例
えば副産物フェライトの土木工学への応用、土木学会誌
、１９８７年５月号Ｐ３５〜４ｏ）、振動減衰性状と重
量との相ｚ１作用によりさらに振動低減効果を発生させ
る。
振動工学において多層構造によりインピーダンス（密度
、ρ×弾性率、Ｅ）の比（ρ１Ｅ１／ρ２Ｅ２−α）を
１よりも大きくする、または１よりも小さくすることに
より次式により振動低減が期待できることはよく知られ
ている（たたし２層のとき）。
、ρ×弾性率、Ｅ）の比（ρ１Ｅ１／ρ２Ｅ２−α）を
１よりも大きくする、または１よりも小さくすることに
より次式により振動低減が期待できることはよく知られ
ている（たたし２層のとき）。
Ｖ−２Ａｓｃｏ ｆ ＋ Ｈ−ｃｏｓ （Ｐ ｔ −
ｔａｎ −’ （ａ−ｓｔｎ ｆ＋ Ｈ／ｃｏｓ ｆ＋
Ｈ） ） ／ｃｏｓ ２ｆ＋ Ｈ＋α２ ｆ、Ｈ ここにＡ、入射波振幅 ｆｌ 振動数 Ｈ：層の厚さ ｐ、波速 これからも判断てきるように下層にコンクリート層９を
使用した場合の効果も、理論的に説明できる。
ｔａｎ −’ （ａ−ｓｔｎ ｆ＋ Ｈ／ｃｏｓ ｆ＋
Ｈ） ） ／ｃｏｓ ２ｆ＋ Ｈ＋α２ ｆ、Ｈ ここにＡ、入射波振幅 ｆｌ 振動数 Ｈ：層の厚さ ｐ、波速 これからも判断てきるように下層にコンクリート層９を
使用した場合の効果も、理論的に説明できる。
第３図は第３実施例を示したもので、密度が約２、Ｏｔ
／ｍ３の開粒度アスファルト混合物１５を重量アスファ
ルト混合物３の上面に打設した透水性を有する構造とな
っている。これにより自動車走行に伴う音響特性を調査
したところ、雨水の浸透性による水はね防止の他、施工
前後で２〜４ｄＢのタイヤ音とみられる周波数域（５０
（１〜］０００１１ｚ）で大きな吸音特性かみられた。
／ｍ３の開粒度アスファルト混合物１５を重量アスファ
ルト混合物３の上面に打設した透水性を有する構造とな
っている。これにより自動車走行に伴う音響特性を調査
したところ、雨水の浸透性による水はね防止の他、施工
前後で２〜４ｄＢのタイヤ音とみられる周波数域（５０
（１〜］０００１１ｚ）で大きな吸音特性かみられた。
この試みは本舗装構造か振動特性たけてなく、排水性や
吸音特性をも有する、いイっは広い環境改善の効果か期
待できることを示している。
吸音特性をも有する、いイっは広い環境改善の効果か期
待できることを示している。
［発明の効果］
以上説明したように、この発明の制振舗装構造によれば
、従来、アスファルト混合物によるオーバレイ補修の場
合よりも、道路交通振動の大きな低減効果を得ることか
できる。
、従来、アスファルト混合物によるオーバレイ補修の場
合よりも、道路交通振動の大きな低減効果を得ることか
できる。
さらに、この重量アスファルト混合物を表層とし、下層
にコンクリート層を用いることによって、表層のみに重
量アスファルト混合物層を用いた場合、および従来アス
ファルト混合物層を用いた場合よりもさらに大きな交通
振動の低減効果を得ることができると共に、併せて排水
性や吸音特性の向上か図れるようになる。
にコンクリート層を用いることによって、表層のみに重
量アスファルト混合物層を用いた場合、および従来アス
ファルト混合物層を用いた場合よりもさらに大きな交通
振動の低減効果を得ることができると共に、併せて排水
性や吸音特性の向上か図れるようになる。
第１図は本発明の実施例］による舗装構造断面図、第２
図は実施例２の路盤位置にコンクリート層を設けた舗装
構造断面図、第３図は第１図の舗装構造に開粒度アスフ
ァルト混合物を追加した舗装構造、第４図は鉛直方向振
動加速度レベルと横断方向距離との関係を示した図、第
５図は大型車の段差走行時の鉛直方向振動加速度レベル
と横断方向距離との関係を示した図、第６図はアスファ
ルト混合物の鉄鉱石（磁鉄鉱）の粒度分布図である。 コ・・・既設舗装 ３・・重量アスファルト混合物層 ９−・セメントコンクリート層 ］５・・一般アスフアルド混合物層 代理人 弁理士 三 好 秀 和 ］ 既設舗装 ３ 重量アスファルト混合物層 ９ セメノドコノクリート層 第１図 第２図 加振点からの横断方向距離（１１） 第４図 唄四ｗＡ＠肛宅任（次）
図は実施例２の路盤位置にコンクリート層を設けた舗装
構造断面図、第３図は第１図の舗装構造に開粒度アスフ
ァルト混合物を追加した舗装構造、第４図は鉛直方向振
動加速度レベルと横断方向距離との関係を示した図、第
５図は大型車の段差走行時の鉛直方向振動加速度レベル
と横断方向距離との関係を示した図、第６図はアスファ
ルト混合物の鉄鉱石（磁鉄鉱）の粒度分布図である。 コ・・・既設舗装 ３・・重量アスファルト混合物層 ９−・セメントコンクリート層 ］５・・一般アスフアルド混合物層 代理人 弁理士 三 好 秀 和 ］ 既設舗装 ３ 重量アスファルト混合物層 ９ セメノドコノクリート層 第１図 第２図 加振点からの横断方向距離（１１） 第４図 唄四ｗＡ＠肛宅任（次）
Claims (3)
- （１）既設道路舗装上面に、比重４以上の鉄鋼石を５０
重量％以上含有し密度が３．３ｔ／ｍ＾３以上になった
重量アスファルト混合物を３ｃｍ以上の層に形成したこ
とを特徴とする制振舗装構造。 - （２）表層、基層、路盤層から成る道路舗装構造におい
て、基層以下に厚さ１５ｃｍ以上４０ｃｍ以下で養生期
間２８日、圧縮強度１００ｋｇ／ｍ＾２以上のコンクリ
ート層を形成する一方、厚さ３ｃｍ以上で比重４以上の
鉄鉱石を５０重量％以上含有し、密度が３．３ｔ／ｍ＾
３以上の重量アスファルト混合物により表面層を形成し
たことを特徴とする制振舗装構造。 - （３）重量アスファルト混合物層の上面に厚さ２ｃｍ以
上、密度１．５〜２．５ｍ＾３以上のアスファルト混合
物層を形成したことを特徴とする請求項１又は２記載の
制振舗装構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2307258A JP2519350B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | 制振舗装構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2307258A JP2519350B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | 制振舗装構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04179703A true JPH04179703A (ja) | 1992-06-26 |
| JP2519350B2 JP2519350B2 (ja) | 1996-07-31 |
Family
ID=17966942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2307258A Expired - Lifetime JP2519350B2 (ja) | 1990-11-15 | 1990-11-15 | 制振舗装構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2519350B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115772829A (zh) * | 2022-12-09 | 2023-03-10 | 广东众强建设工程有限公司 | 一种隔振沥青路面及其施工方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203102A (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-17 | 東北金属工業株式会社 | 道路舗装材 |
-
1990
- 1990-11-15 JP JP2307258A patent/JP2519350B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203102A (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-17 | 東北金属工業株式会社 | 道路舗装材 |
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|---|---|---|---|---|
| CN115772829A (zh) * | 2022-12-09 | 2023-03-10 | 广东众强建设工程有限公司 | 一种隔振沥青路面及其施工方法 |
| CN115772829B (zh) * | 2022-12-09 | 2023-11-17 | 广东众强建设工程有限公司 | 一种隔振沥青路面及其施工方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2519350B2 (ja) | 1996-07-31 |
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