JPH041579A - 電力系統の絶縁劣化検出法 - Google Patents
電力系統の絶縁劣化検出法Info
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- JPH041579A JPH041579A JP2102024A JP10202490A JPH041579A JP H041579 A JPH041579 A JP H041579A JP 2102024 A JP2102024 A JP 2102024A JP 10202490 A JP10202490 A JP 10202490A JP H041579 A JPH041579 A JP H041579A
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Landscapes
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は電力系統の絶縁劣化検出法に係り、特に、配電
系統における絶縁劣化を高感度で診断するのに好適な、
電力系統の絶縁劣化検出法に関する。
系統における絶縁劣化を高感度で診断するのに好適な、
電力系統の絶縁劣化検出法に関する。
電力系統には地絡や短絡などの故障を検知して線路を遮
断する保護装置が設けられている。配電系統では、これ
らの保護装置は配電変電所に設置されており、保護装置
が作動すると配電系統が広範囲にわたって停電となる。
断する保護装置が設けられている。配電系統では、これ
らの保護装置は配電変電所に設置されており、保護装置
が作動すると配電系統が広範囲にわたって停電となる。
このため、故障が生じる恐れのある個所を定期的に巡回
し、絶縁劣化個所を発見することにより故障を未然に防
止する努力が行われている。
し、絶縁劣化個所を発見することにより故障を未然に防
止する努力が行われている。
しかし、配電機材は多品種且つ多量であるため、器材点
検には多くの人手がかかる上、各器材の隠蔽化が進んで
いるため、十分な点検ができないことも多かった。
検には多くの人手がかかる上、各器材の隠蔽化が進んで
いるため、十分な点検ができないことも多かった。
配電系統で生じる故障の多くは地絡故障であり、前ｗｌ
ｉＡ現象をともなって発生することが多い。ケーブルの
地絡故障を例にとると、まずケーブルにピンホールが発
生し、その部分に水滴などがかかると放電して地絡する
が、その結果水滴が蒸発してしまい放電が停止する。こ
の場合、放電は瞬時に停止するため、変電所の保護装置
は動作せずピンホールの発生は知られない。その結果、
再び水滴などによる放電、停止を繰返すことになり、絶
縁物が炭化し２てしまう地絡故障に発展することになる
。
ｉＡ現象をともなって発生することが多い。ケーブルの
地絡故障を例にとると、まずケーブルにピンホールが発
生し、その部分に水滴などがかかると放電して地絡する
が、その結果水滴が蒸発してしまい放電が停止する。こ
の場合、放電は瞬時に停止するため、変電所の保護装置
は動作せずピンホールの発生は知られない。その結果、
再び水滴などによる放電、停止を繰返すことになり、絶
縁物が炭化し２てしまう地絡故障に発展することになる
。
そこで、このような前駆現象をとらえて、絶縁劣化検出
を行ない停電を未然に防止する技術が提案されている８
例えば、特開昭６０−１３９１１８号公報に記載されて
いるように、機器の接地線に電流センサを取付け、漏れ
電流に発生する前駆現象をとらえて検出する方法などで
ある。また。
を行ない停電を未然に防止する技術が提案されている８
例えば、特開昭６０−１３９１１８号公報に記載されて
いるように、機器の接地線に電流センサを取付け、漏れ
電流に発生する前駆現象をとらえて検出する方法などで
ある。また。
特開昭５８−１３０７２３号、実開昭６３−１８１９７
２号等の公報には、前駆現象の零相電圧と零相電流の位
相から劣化フィーダあるいは劣化区間を検出する方法が
提案されている。
２号等の公報には、前駆現象の零相電圧と零相電流の位
相から劣化フィーダあるいは劣化区間を検出する方法が
提案されている。
しかしながら、特開昭６０−１３９１１８号公報記載の
技術では、面的な広がりをもって配置されている個々の
機器に電流センサを取付けることは相当な費用と労力を
必要とする上、接地線に流れるノイズのため、劣化を十
分検出できないなどの課題があった。
技術では、面的な広がりをもって配置されている個々の
機器に電流センサを取付けることは相当な費用と労力を
必要とする上、接地線に流れるノイズのため、劣化を十
分検出できないなどの課題があった。
また、特開昭５８−１３０７２３号、実開昭６３−１８
１９７２号等の公報記載の方法では、対地静電容量の不
平衡などによって健全時にも発生する零相電流、零相電
圧すなわち残留分のため、劣化の高感度検出が難しかっ
た。この対策として。
１９７２号等の公報記載の方法では、対地静電容量の不
平衡などによって健全時にも発生する零相電流、零相電
圧すなわち残留分のため、劣化の高感度検出が難しかっ
た。この対策として。
零相電流や零相電圧の大きさや位相の変化を検出するこ
とにより定常的に発生する残留分を除去するようにして
いる例もある６しかし、配電線には負荷や雷の影響によ
るパルス性のノイズが誘導され、これらのノイズは零相
電流、零相電圧を変化させるため、変化分をとっただけ
ではノイズとの区別が困難であった。
とにより定常的に発生する残留分を除去するようにして
いる例もある６しかし、配電線には負荷や雷の影響によ
るパルス性のノイズが誘導され、これらのノイズは零相
電流、零相電圧を変化させるため、変化分をとっただけ
ではノイズとの区別が困難であった。
本発明の目的は、電力系統における絶縁劣化及びその区
間を残留分やノイズの影響を低減して高感度で検出でき
る電力系統の絶縁劣化検出法を提供することにある。
間を残留分やノイズの影響を低減して高感度で検出でき
る電力系統の絶縁劣化検出法を提供することにある。
上記の目的を達成するために本発明の電力系統の絶縁劣
化検出法は、電力系統の母線に３種類の周波数成分から
なる三相の信号を注入し、この注入周波数に関する零相
電流と各相電圧とを前記母線に接続された配電線路に沿
って検出し、この検出された零相電流と各相電圧とから
該配電線路の対地静電容量を算出するとともに、この算
出値をもとに該対地静電容量により発生する対地静電容
量分零相電流を求め、この対地静電容量分零相電流と前
記検出された零相電流との偏差に基づいて前記電力系統
の絶縁劣化を検出することを特徴とするものである。
化検出法は、電力系統の母線に３種類の周波数成分から
なる三相の信号を注入し、この注入周波数に関する零相
電流と各相電圧とを前記母線に接続された配電線路に沿
って検出し、この検出された零相電流と各相電圧とから
該配電線路の対地静電容量を算出するとともに、この算
出値をもとに該対地静電容量により発生する対地静電容
量分零相電流を求め、この対地静電容量分零相電流と前
記検出された零相電流との偏差に基づいて前記電力系統
の絶縁劣化を検出することを特徴とするものである。
上記構成によれば、母線に注入された３種類の周波数成
分からなる三相信号は不平衡な電圧信号で構成すること
により、それぞれの周波数について大きさと位相の異な
る零相電流と各相電圧を発生させることができる。そこ
で、配電線に沿って３種類の注入周波数に関する零相電
流と各相電圧とを検出し、これらと各相対地静電容量の
関係式にしたがって注入周波数に関する３つの式を求め
る。これらの式を連立させ、各相の対地静電容量を未知
数として解けば、対地静電容量の値を知ることができる
。
分からなる三相信号は不平衡な電圧信号で構成すること
により、それぞれの周波数について大きさと位相の異な
る零相電流と各相電圧を発生させることができる。そこ
で、配電線に沿って３種類の注入周波数に関する零相電
流と各相電圧とを検出し、これらと各相対地静電容量の
関係式にしたがって注入周波数に関する３つの式を求め
る。これらの式を連立させ、各相の対地静電容量を未知
数として解けば、対地静電容量の値を知ることができる
。
次に、求められた各相の対地静電容量と検出された各相
電圧とを用いて、各相の対地充電電流の和を求めれば、
この和は対地静電容量に起因する零相電流を表わすこと
になる。
電圧とを用いて、各相の対地充電電流の和を求めれば、
この和は対地静電容量に起因する零相電流を表わすこと
になる。
一般に、電力系統に接続される機器の絶縁劣化は対地絶
縁抵抗の低下によって発生するのに対して、残留零相電
流やノイズによる零相電流はすべて対地静電容量に起因
するものである。
縁抵抗の低下によって発生するのに対して、残留零相電
流やノイズによる零相電流はすべて対地静電容量に起因
するものである。
従って、検出される零相電流から、対地静電容量に起因
する零相電流の算出値を減算した結果は、絶縁劣化すな
わち対地絶縁の低下によって発生する零相電流分となり
、絶縁劣化以外の原因で発生する零相電流分は取除かれ
ているため、高感度で絶縁劣化を検出できるようになる
。
する零相電流の算出値を減算した結果は、絶縁劣化すな
わち対地絶縁の低下によって発生する零相電流分となり
、絶縁劣化以外の原因で発生する零相電流分は取除かれ
ているため、高感度で絶縁劣化を検出できるようになる
。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図において、配電変電所１には変圧器２が配置され
ており、上位の高電圧系統からの電力は配電用電圧に下
げられて母線３に供給される。母線３には複数のフィー
ダ（配電線）、ここでは仮に３フイーダとしてフィーダ
４，５．６が接続される。フィーダ４，５．６にはそれ
ぞ九に沿って複数個の零相電流センサ７ａ、７ｂ、７ｃ
、８ａ。
ており、上位の高電圧系統からの電力は配電用電圧に下
げられて母線３に供給される。母線３には複数のフィー
ダ（配電線）、ここでは仮に３フイーダとしてフィーダ
４，５．６が接続される。フィーダ４，５．６にはそれ
ぞ九に沿って複数個の零相電流センサ７ａ、７ｂ、７ｃ
、８ａ。
８ｂ、８ｃ、９ａ、９ｂ、９ｃ及び各相電圧測定用コン
デンサ分圧器１０，１１．１２がやはり配電線に沿って
複数個（図示せず）取付けられている。
デンサ分圧器１０，１１．１２がやはり配電線に沿って
複数個（図示せず）取付けられている。
フィーダ６について図示するように、２点の零相電流セ
ンサ９ｂ、９ｃ及びコンデンサ分圧器１２の検出結果は
、低域フィルタ１３、ＡＤ変換器１４を通して、処理装
置１５に入力され絶縁劣化検出データとして使用される
。処理装置１５は通信端末１６を介して通信線１７によ
り中央処理装置１８に接続される。第１図では低域フィ
ルタ１３から通信端末１６までの各機器についてフィー
ダ６の１区間についてのみ図示したが、これらの各機器
は、各フィーダの全区間に同様に取付けられる。
ンサ９ｂ、９ｃ及びコンデンサ分圧器１２の検出結果は
、低域フィルタ１３、ＡＤ変換器１４を通して、処理装
置１５に入力され絶縁劣化検出データとして使用される
。処理装置１５は通信端末１６を介して通信線１７によ
り中央処理装置１８に接続される。第１図では低域フィ
ルタ１３から通信端末１６までの各機器についてフィー
ダ６の１区間についてのみ図示したが、これらの各機器
は、各フィーダの全区間に同様に取付けられる。
第１図の母線３には電圧注入装置２０が接続される。電
圧注入装Ｗ２０は第２図に示すように、三相の高圧結合
コンデンサ２１Ｒ，２１Ｓ、２１Ｔ、三相の変圧器２２
Ｒ，２２Ｓ、２２Ｔ及び発振器２３Ｒ，２３Ｓ、２３Ｔ
で構成され、それらの各注入源はスター接続され、その
中性点は接地される。
圧注入装Ｗ２０は第２図に示すように、三相の高圧結合
コンデンサ２１Ｒ，２１Ｓ、２１Ｔ、三相の変圧器２２
Ｒ，２２Ｓ、２２Ｔ及び発振器２３Ｒ，２３Ｓ、２３Ｔ
で構成され、それらの各注入源はスター接続され、その
中性点は接地される。
電圧注入装置２０の動作について第２図及び第３図に基
づいて説明する。
づいて説明する。
第３図において、ＶＲｆｎｌ 、 Ｖｓ ｉｎ） 、
ＶＴ ｆｎｌは３種類の注入周波数のうちのｆｊＨｚ）
の三相電圧を表わし、第２図に示す発振器２３Ｒ，２３
Ｓ。
ＶＴ ｆｎｌは３種類の注入周波数のうちのｆｊＨｚ）
の三相電圧を表わし、第２図に示す発振器２３Ｒ，２３
Ｓ。
２３Ｔからは第３図のベクトル図に示すような位相関係
を有する三相かつ３種類の周波数成分をもつ正弦波が発
振される。これらの信号は、絶縁変圧器２２Ｒ，２２Ｓ
、２２Ｔ、高圧結合コンデンサ２１Ｒ，２１Ｓ、２１Ｔ
を通して連続的に注入される。ここで、高圧結合コンデ
ンサ２１Ｒ９２１Ｓ、２１Ｔの容量値は電源周波数に対
しては高インピーダンス、３種類の注入周波数に対して
は低インピーダンスを示すような値のものが選ばれる。
を有する三相かつ３種類の周波数成分をもつ正弦波が発
振される。これらの信号は、絶縁変圧器２２Ｒ，２２Ｓ
、２２Ｔ、高圧結合コンデンサ２１Ｒ，２１Ｓ、２１Ｔ
を通して連続的に注入される。ここで、高圧結合コンデ
ンサ２１Ｒ９２１Ｓ、２１Ｔの容量値は電源周波数に対
しては高インピーダンス、３種類の注入周波数に対して
は低インピーダンスを示すような値のものが選ばれる。
ここで、電源の高調波による信号と区別するため、３種
類の周波数としては電源周波数及びその高調波周波数以
外の周波数が選ばれる。また、注入電圧による定在波が
フィーダに発生すると、フィーダ各部で対地静電容量の
計算に十分な零相電流及び各相電圧が得られないため、
定在波が発生しない注入周波数として数１００Ｈｚ以下
の周波数が選ばれる。また、注入電圧の大きさは、系統
に影響を与えない範囲で三相ともほぼ等しい値が選ばれ
る。
類の周波数としては電源周波数及びその高調波周波数以
外の周波数が選ばれる。また、注入電圧による定在波が
フィーダに発生すると、フィーダ各部で対地静電容量の
計算に十分な零相電流及び各相電圧が得られないため、
定在波が発生しない注入周波数として数１００Ｈｚ以下
の周波数が選ばれる。また、注入電圧の大きさは、系統
に影響を与えない範囲で三相ともほぼ等しい値が選ばれ
る。
以上のような電圧注入の結果として、配電線に沿う各地
点では注入周波数に関して後述するような零相電流、各
相電圧を検出することができる。
点では注入周波数に関して後述するような零相電流、各
相電圧を検出することができる。
次に、処理装置１５の処理内容について、第４図に基づ
いて説明する。第４図において、ステップＳ１では第１
図で説明した零相電流センサ９ｂ。
いて説明する。第４図において、ステップＳ１では第１
図で説明した零相電流センサ９ｂ。
９ｃで検出された零相電流１ｎｙｌｎ＋１及びコンデン
サ分圧器１２によって検出された各相電圧Ｖ Ｒ。
サ分圧器１２によって検出された各相電圧Ｖ Ｒ。
Ｖｓ、Ｖｔの時間データが、低域フィルタ１３゜ＡＤ変
換器１４を介してディジタルデータとして処理装置１５
に取込まれる。ステップＳ２では、零相電流１ｎｙｌｎ
４□の差’Ｌｏａが計算され、ステップＳ３で、ｉｏａ
、ＶＲ，ＶＳ、ＶＴの時間データがフーリエ分析され、
周波数毎に絶対値と位相のデータとして計算される。
換器１４を介してディジタルデータとして処理装置１５
に取込まれる。ステップＳ２では、零相電流１ｎｙｌｎ
４□の差’Ｌｏａが計算され、ステップＳ３で、ｉｏａ
、ＶＲ，ＶＳ、ＶＴの時間データがフーリエ分析され、
周波数毎に絶対値と位相のデータとして計算される。
ステップＳ４では対地静電容量の初期設定あるいは更新
が必要かどうか判断され、不必要な場合にはステップＳ
７の処理ヘジャンプする。一方。
が必要かどうか判断され、不必要な場合にはステップＳ
７の処理ヘジャンプする。一方。
更新が必要な場合には、ステップＳ５で電圧注入装置２
０により注入された周波数に関する零相電流差と各相電
圧を用いて、零相電流センサ取付点９ｂ、９ｃ間の対地
静電容量の計算を実施する。
０により注入された周波数に関する零相電流差と各相電
圧を用いて、零相電流センサ取付点９ｂ、９ｃ間の対地
静電容量の計算を実施する。
対地静電容量の計算方法について説明する。
零相電流差ｉｏ６と各相電圧ＶＲ，ＶＳ、Ｖｔに関して
注入周波数ｆｎ（Ｈｚ）成分のベクトルをＩ ｏ＊ （
＋＋＋、 ＶＲ（ｎ＞ ｓ Ｖｓ＋ｎ＋ ＋ ＶＴＩｌ
ｌｌで表わすと各周波数成分に関して次の３つの式が成
立する。
注入周波数ｆｎ（Ｈｚ）成分のベクトルをＩ ｏ＊ （
＋＋＋、 ＶＲ（ｎ＞ ｓ Ｖｓ＋ｎ＋ ＋ ＶＴＩｌ
ｌｌで表わすと各周波数成分に関して次の３つの式が成
立する。
Ｉｏａ ｈ、＝ ｊ Ｃ１（ＣＦＩＶｆｌ ｈｌ ＋Ｃ
５Ｖｓ ｈ）＋Ｃ丁ＶＴ Ｂ））Ｉ ｏａ １２ｉ ＝
ｊ （ｔ）ｚ （ＣＦＩＶＦＩ ｌｚｌ ＋Ｃ５Ｖｓ
＊）＋ＣＴＶＴ ｂｙ ）Ｉ ｏａ ｏ）＝ ｊ ０
ｇ （ＣＲＶＲＩ！＋ ＋Ｃ５Ｖｓ １３）＋ＣＴＶＴ
Ｌｌｌ ）ごこで、 ωｎ：ｆｎＨｚの角周
波数ＣＲ，ｃｓ、ＣＴ：零相電流センサ９ ｂ、９ ｃ
間の対地静電容量 （３）式をマトリクス形式で表わすと次のよう・・・（
１） ・・・（２） ・・・（３） になる。
５Ｖｓ ｈ）＋Ｃ丁ＶＴ Ｂ））Ｉ ｏａ １２ｉ ＝
ｊ （ｔ）ｚ （ＣＦＩＶＦＩ ｌｚｌ ＋Ｃ５Ｖｓ
＊）＋ＣＴＶＴ ｂｙ ）Ｉ ｏａ ｏ）＝ ｊ ０
ｇ （ＣＲＶＲＩ！＋ ＋Ｃ５Ｖｓ １３）＋ＣＴＶＴ
Ｌｌｌ ）ごこで、 ωｎ：ｆｎＨｚの角周
波数ＣＲ，ｃｓ、ＣＴ：零相電流センサ９ ｂ、９ ｃ
間の対地静電容量 （３）式をマトリクス形式で表わすと次のよう・・・（
１） ・・・（２） ・・・（３） になる。
・・・（４）
（４）式を１゜ｄ １ｌｌ）の位相を基準にスカラー表
示すると次のように変形される。
示すると次のように変形される。
ここでθＲ１ｎ１ｗ θ５ｌｎ）＋ ＣＴ ＋ｎ＋
： ｆ ｎＨｚにおけるＩ ｏａ ＋ｎ＋に対するＶＲ
（ｎｌ ｔ Ｖｓ （ｎ） ｔ ＶＴ ｔｅｌの位相（
５）式において、左辺及び右辺の係数マトリクスの各要
素は、零相電流及び各相電圧の検出値から得られるため
、（５）式をＣＲ，Ｃ８？ ＣＴに関して解くことによ
り各相の対地静電容量が得られる。
： ｆ ｎＨｚにおけるＩ ｏａ ＋ｎ＋に対するＶＲ
（ｎｌ ｔ Ｖｓ （ｎ） ｔ ＶＴ ｔｅｌの位相（
５）式において、左辺及び右辺の係数マトリクスの各要
素は、零相電流及び各相電圧の検出値から得られるため
、（５）式をＣＲ，Ｃ８？ ＣＴに関して解くことによ
り各相の対地静電容量が得られる。
ここで、（５）式が解をもつためには、右辺の係数行列
が零でない必要がある。また、精度良く解けるためには
、係数マトリクスの対角要素が非対角要素より大きい方
が良い。これらの条件は、ｆ １（Ｈｚ） 〜ｆ −（
Ｈｚ）電圧注入位相を第３図のように選ぶことによって
実現できる。例えばｆ ＞ （Ｈｚ）について考えると
、Ｖｓ（１）とＶＴＩ□ｌの位相が逆方向であるため、
これらの相電圧により対地静電容量を通して流れる電流
も逆位相になり互いに打消す方向に作用する。その結果
として。
が零でない必要がある。また、精度良く解けるためには
、係数マトリクスの対角要素が非対角要素より大きい方
が良い。これらの条件は、ｆ １（Ｈｚ） 〜ｆ −（
Ｈｚ）電圧注入位相を第３図のように選ぶことによって
実現できる。例えばｆ ＞ （Ｈｚ）について考えると
、Ｖｓ（１）とＶＴＩ□ｌの位相が逆方向であるため、
これらの相電圧により対地静電容量を通して流れる電流
も逆位相になり互いに打消す方向に作用する。その結果
として。
零相電流工。ｄｌｌｌはＶＲＩＬ＋による影響を強く受
けることになり、Ｉ ａｔ ｔｔ＋とＶＲ＋ｚ＋の位相
差はほぼ９０度に近くなる。すなわち、（５）式におい
て０１□）はほぼ９０度に近くなる一方、θＳｆｔ＋＋
θＴ４１．は０度あるいは１８０度に近い位相となる。
けることになり、Ｉ ａｔ ｔｔ＋とＶＲ＋ｚ＋の位相
差はほぼ９０度に近くなる。すなわち、（５）式におい
て０１□）はほぼ９０度に近くなる一方、θＳｆｔ＋＋
θＴ４１．は０度あるいは１８０度に近い位相となる。
したがって、（５）式の第１行目の対角要素は他の要素
より大きくなる。同様にｆ、（Ｈｚ）。
より大きくなる。同様にｆ、（Ｈｚ）。
ｆ３（Ｈｚ）についても第２行目、第３行目の対角要素
が非対角要素に比較して大きな値を示すようになり（５
）式の連立方程式の解は精度良く求められることになる
。
が非対角要素に比較して大きな値を示すようになり（５
）式の連立方程式の解は精度良く求められることになる
。
以上のようにして求められた対地静電容量は第４図のス
テップＳ６でメモリーに記憶される６ステツプＳ７では
零相電流差の電源周波数成分子。□。、から対地静電容
量により発生する零相電流の電源周波数成分を次式にし
たがって減算し。
テップＳ６でメモリーに記憶される６ステツプＳ７では
零相電流差の電源周波数成分子。□。、から対地静電容
量により発生する零相電流の電源周波数成分を次式にし
たがって減算し。
劣化によってのみ発生する零相電流の電源周波数成分子
’ａｍ（。）を求める。
’ａｍ（。）を求める。
１’ｏａ ｈｌ ＝ Ｉｏｌｌｉｌｌ） Ｊωｏ （
ＣＲＶＲ１，、） 十Ｃ５Ｖｓ ｂ） 十ＣＴＶＴ ｂ
）） ・＝（６）ここで ωＧ＝電源周波数に対する角周波数 ＶＲ＋ｏ） ＋ ｖＳ ｔｅｌ ｌ Ｖｔ ｆ。）：各
相電圧ノミ源周波数成分 （６）式で工′。←。、には絶縁劣化以外の原因で発生
する零相電流分は含まれないため、ステップＳ８ではそ
の値がある規定レベルを越えた場合に劣化と判定する。
ＣＲＶＲ１，、） 十Ｃ５Ｖｓ ｂ） 十ＣＴＶＴ ｂ
）） ・＝（６）ここで ωＧ＝電源周波数に対する角周波数 ＶＲ＋ｏ） ＋ ｖＳ ｔｅｌ ｌ Ｖｔ ｆ。）：各
相電圧ノミ源周波数成分 （６）式で工′。←。、には絶縁劣化以外の原因で発生
する零相電流分は含まれないため、ステップＳ８ではそ
の値がある規定レベルを越えた場合に劣化と判定する。
この段階で直ちに劣化警報を出力することも考えられる
が、ここではステップＳ９で劣化と判定されたレベルを
カウントし、その累計回数がある回数Ｎ ｉ ｎを越え
たときのみ、ステップＳ１０で警報を出力し、ステップ
Ｓ１に戻るようにしている。ここで出力された警報信号
は区間を表示するアドレス信号とともに第１図に示した
通信端末１６から通信線１７を介し、中央処理装置１８
に伝送され、劣化区間、劣化判定回数及びその頻度など
とともに表示され、保守のための参考データとして使用
される。
が、ここではステップＳ９で劣化と判定されたレベルを
カウントし、その累計回数がある回数Ｎ ｉ ｎを越え
たときのみ、ステップＳ１０で警報を出力し、ステップ
Ｓ１に戻るようにしている。ここで出力された警報信号
は区間を表示するアドレス信号とともに第１図に示した
通信端末１６から通信線１７を介し、中央処理装置１８
に伝送され、劣化区間、劣化判定回数及びその頻度など
とともに表示され、保守のための参考データとして使用
される。
上記の実施例では、零相電流センサ９ｂ、９ｃの検出値
の差を求めることによって、その区間内の対地静電容量
を算出して補正したが、その代わりに１点の零相電流の
検出値と各相電圧から対地静電容量を求めて補正しても
良い。この場合には、求められる対地静電容量は検出点
より負荷側の対地静電容量の合計値ということになり補
正結果も検出点より負荷側の劣化による零相電流の合計
を示すことになる。
の差を求めることによって、その区間内の対地静電容量
を算出して補正したが、その代わりに１点の零相電流の
検出値と各相電圧から対地静電容量を求めて補正しても
良い。この場合には、求められる対地静電容量は検出点
より負荷側の対地静電容量の合計値ということになり補
正結果も検出点より負荷側の劣化による零相電流の合計
を示すことになる。
以上説明したように、本発明によれば、三相母線に電圧
信号を注入し、零相電流と各相電圧の注入周波数に関す
る検出値から各相対地静電容量を算出し、この算出値を
もとに対地静電容量により発生する零相電流分を求め、
本来の零相電流から減算することにより、絶縁劣化によ
ってのみ発生している零相電流を求め、その値を用いて
劣化検出するようにしたので、残留零相電流やノイズの
影響を低減でき、高感度なＭ縁劣化検出法を得ることが
できる。
信号を注入し、零相電流と各相電圧の注入周波数に関す
る検出値から各相対地静電容量を算出し、この算出値を
もとに対地静電容量により発生する零相電流分を求め、
本来の零相電流から減算することにより、絶縁劣化によ
ってのみ発生している零相電流を求め、その値を用いて
劣化検出するようにしたので、残留零相電流やノイズの
影響を低減でき、高感度なＭ縁劣化検出法を得ることが
できる。
第１図は本発明の一実施例を示す構成図、第２図は本発
明の一部分を示す信号注入装置、第３図は注入電圧の位
相を示す図、第４図は本発明の詳細な説明するためのフ
ローチャートである。 １・・・配電変電所、２・・・変圧器、３・・・母線。 ４．５．６−・・配電線、７ａ、７ｂ、７ｃ、８ａ。 ８ ｂ 、 ８ ｃ 、 ９ ａ 、 ９ ｂ ？ ９
ｃ−−−零相電流センサ、１０．１１，１２・・・コ
ンデンサ分圧器、１５・・・処理装置、１８・・・中央
処理装置。 代理人 鵜 沼 辰 之
明の一部分を示す信号注入装置、第３図は注入電圧の位
相を示す図、第４図は本発明の詳細な説明するためのフ
ローチャートである。 １・・・配電変電所、２・・・変圧器、３・・・母線。 ４．５．６−・・配電線、７ａ、７ｂ、７ｃ、８ａ。 ８ ｂ 、 ８ ｃ 、 ９ ａ 、 ９ ｂ ？ ９
ｃ−−−零相電流センサ、１０．１１，１２・・・コ
ンデンサ分圧器、１５・・・処理装置、１８・・・中央
処理装置。 代理人 鵜 沼 辰 之
Claims (1)
- １、電力系統の母線に３種類の周波数成分からなる三相
の信号を注入し、この注入周波数に関する零相電流と各
相電圧とを前記母線に接続された配電線路に沿って検出
し、この検出された零相電流と各相電圧とから該配電線
路の対地静電容量を算出するとともに、この算出値をも
とに該対地静電容量により発生する対地静電容量分零相
電流を求め、この対地静電容量分零相電流と前記検出さ
れた零相電流との偏差に基づいて前記電力系統の絶縁劣
化を検出することを特徴とする電力系統の絶縁劣化検出
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2102024A JPH041579A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 電力系統の絶縁劣化検出法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2102024A JPH041579A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 電力系統の絶縁劣化検出法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH041579A true JPH041579A (ja) | 1992-01-07 |
Family
ID=14316184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2102024A Pending JPH041579A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 電力系統の絶縁劣化検出法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH041579A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2296462A1 (es) * | 2005-07-14 | 2008-04-16 | Juan Jose Zamora Belver | Sistema para detectar faltas de baja intensidad en la red electrica de distribucion, superponiendo tonos de tension sin necesidad de filtros de red. |
| JP2009168664A (ja) * | 2008-01-17 | 2009-07-30 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | クランプメータおよび直流地絡回線探査方法 |
| US10333426B2 (en) * | 2015-08-31 | 2019-06-25 | Sma Solar Technology Ag | Inverter with identification of neutral connection |
| JP2020509380A (ja) * | 2017-03-01 | 2020-03-26 | アーベーベー・シュバイツ・アーゲー | 静電容量コンポーネントパラメータを決定するための方法及びデバイス |
| CN113295977A (zh) * | 2021-06-03 | 2021-08-24 | 长沙理工大学 | 一种电缆绝缘状态及故障监测方法 |
-
1990
- 1990-04-18 JP JP2102024A patent/JPH041579A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2296462A1 (es) * | 2005-07-14 | 2008-04-16 | Juan Jose Zamora Belver | Sistema para detectar faltas de baja intensidad en la red electrica de distribucion, superponiendo tonos de tension sin necesidad de filtros de red. |
| JP2009168664A (ja) * | 2008-01-17 | 2009-07-30 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | クランプメータおよび直流地絡回線探査方法 |
| US10333426B2 (en) * | 2015-08-31 | 2019-06-25 | Sma Solar Technology Ag | Inverter with identification of neutral connection |
| JP2020509380A (ja) * | 2017-03-01 | 2020-03-26 | アーベーベー・シュバイツ・アーゲー | 静電容量コンポーネントパラメータを決定するための方法及びデバイス |
| US10809289B2 (en) | 2017-03-01 | 2020-10-20 | Abb Schweiz Ag | Method and device for determining capacitive component parameters |
| CN113295977A (zh) * | 2021-06-03 | 2021-08-24 | 长沙理工大学 | 一种电缆绝缘状态及故障监测方法 |
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