JPH04109036A - コジェネレーションシステム - Google Patents
コジェネレーションシステムInfo
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- JPH04109036A JPH04109036A JP22540890A JP22540890A JPH04109036A JP H04109036 A JPH04109036 A JP H04109036A JP 22540890 A JP22540890 A JP 22540890A JP 22540890 A JP22540890 A JP 22540890A JP H04109036 A JPH04109036 A JP H04109036A
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- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 111
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、ガスタービンで発電機を駆動して電力を供給
すると共に、ガスタービンから排出される排ガスを熱源
とする排熱回収熱交換器で熱を供給するコジェネレーシ
ョンシステム（熱併合発電システム）に関する。
すると共に、ガスタービンから排出される排ガスを熱源
とする排熱回収熱交換器で熱を供給するコジェネレーシ
ョンシステム（熱併合発電システム）に関する。
（従来の技術）
近年、ガスタービンで発電機を駆動して電力を供給する
と共に、ガスタービンから排出される排ガスを熱源とす
る排熱回収熱交換器で水蒸気や熱水の形で熱を供給する
コジェネレーションシステム（ＣＯＧＥＮＥＲＡＴＩＯ
Ｎ ＳＹＳＴＥＭ）が広く普及してきた。
と共に、ガスタービンから排出される排ガスを熱源とす
る排熱回収熱交換器で水蒸気や熱水の形で熱を供給する
コジェネレーションシステム（ＣＯＧＥＮＥＲＡＴＩＯ
Ｎ ＳＹＳＴＥＭ）が広く普及してきた。
一般にコジェネレーションシステムでは、０（給する電
力と熱の比、いわゆる“熱電比”は一定であるが、需要
側での熱電比は一定ではないので、例えば熱需要が少な
い時には、ガスタービンの排ガスあるいは排熱回収熱交
換器で発生させた水蒸気を大気中に放出したりして熱エ
ネルギーを無駄に捨てていた。また、需要の最大値（ピ
ーク需要）にあわせてコジェネレーションシステムの容
量を選定することが多いので、ピーク需要が短時間の場
合には多くの時間はガスタービンを部分負６：ｊ運転す
ることになり、効率は低下し、設篩容量的にも無駄な投
資となっていた。
力と熱の比、いわゆる“熱電比”は一定であるが、需要
側での熱電比は一定ではないので、例えば熱需要が少な
い時には、ガスタービンの排ガスあるいは排熱回収熱交
換器で発生させた水蒸気を大気中に放出したりして熱エ
ネルギーを無駄に捨てていた。また、需要の最大値（ピ
ーク需要）にあわせてコジェネレーションシステムの容
量を選定することが多いので、ピーク需要が短時間の場
合には多くの時間はガスタービンを部分負６：ｊ運転す
ることになり、効率は低下し、設篩容量的にも無駄な投
資となっていた。
このため、このような問題点を解決するために、第６図
に示すようなコジェネレーションシステムが摸索されて
いる。このコジェネレーションシステムは、原動機であ
るガスタービン１と、このガスタービン１で駆動される
発電機２と、ガスタービン１の排ガスで水蒸気や熱水の
形で熱を取り出す排熱回収熱交換器（排熱回収ボイラ）
３とて構成されている。
に示すようなコジェネレーションシステムが摸索されて
いる。このコジェネレーションシステムは、原動機であ
るガスタービン１と、このガスタービン１で駆動される
発電機２と、ガスタービン１の排ガスで水蒸気や熱水の
形で熱を取り出す排熱回収熱交換器（排熱回収ボイラ）
３とて構成されている。
ガスタービン１は、圧縮機４と燃焼器５とタビン６とか
ら成り、排熱゛回収熱交換器′うには、外部から補給水
を供給するための補給水（ｊ％給ポンプ７が配設されて
いる。ガスタービン１の燃焼器５には、燃料タンク（不
図示）から燃ｆ１を供給する燃料（４％給管８と燃料供
給バルブ９とから成る燃ｔ１１３（給糸１０と、排熱回
収熱交換器３から水蒸気を（！（給する水蒸気供給管１
１と水蒸気噴射バルブ１２とから成る水蒸気噴射系１３
とが接続されている。また、（１熱回収熱交換器３は、
タービン６の後部に設けた排ガスダクト１４に配設され
ている。
ら成り、排熱゛回収熱交換器′うには、外部から補給水
を供給するための補給水（ｊ％給ポンプ７が配設されて
いる。ガスタービン１の燃焼器５には、燃料タンク（不
図示）から燃ｆ１を供給する燃料（４％給管８と燃料供
給バルブ９とから成る燃ｔ１１３（給糸１０と、排熱回
収熱交換器３から水蒸気を（！（給する水蒸気供給管１
１と水蒸気噴射バルブ１２とから成る水蒸気噴射系１３
とが接続されている。また、（１熱回収熱交換器３は、
タービン６の後部に設けた排ガスダクト１４に配設され
ている。
そして、このコジェネレーションシステノ、では、ガス
タービン１を起動して発電機２を駆動することによって
電力をＱ％給すると共に、タービン６からの排ガスで排
熱回収熱交換器３内に供給される水を加熱して水蒸気を
発生させ、プロセス蒸気の形で熱供給も行う。また、電
力需要量が増加１７た時には、水蒸気噴射系１３の水蒸
気Ｏｔ給バルブ１２を開くことにより、排熱回収熱交換
器３て発生した水蒸気の一部を燃焼器５内に噴射して、
ガスタービン１の出力を増加させることができる。
タービン１を起動して発電機２を駆動することによって
電力をＱ％給すると共に、タービン６からの排ガスで排
熱回収熱交換器３内に供給される水を加熱して水蒸気を
発生させ、プロセス蒸気の形で熱供給も行う。また、電
力需要量が増加１７た時には、水蒸気噴射系１３の水蒸
気Ｏｔ給バルブ１２を開くことにより、排熱回収熱交換
器３て発生した水蒸気の一部を燃焼器５内に噴射して、
ガスタービン１の出力を増加させることができる。
（発明が解決しようとする課ｊ￥１）
ところで、前記した従来のコジェネレーションシステノ
・では、熱電比を変えることはできるが、例えば電力供
給量を増加した時には熱／ｊ％給社が減少するというよ
うに、電力供給量と熱供給量の両方を同時に増加させる
ことができなかった。また、電力あるいは熱の需要が少
ない時には、ガスタビンを部分負荷運転するので効率が
低下するという問題点があった。
・では、熱電比を変えることはできるが、例えば電力供
給量を増加した時には熱／ｊ％給社が減少するというよ
うに、電力供給量と熱供給量の両方を同時に増加させる
ことができなかった。また、電力あるいは熱の需要が少
ない時には、ガスタビンを部分負荷運転するので効率が
低下するという問題点があった。
本発明は上記した課題を解決する目的でなされ、電力供
給量と熱供給量の両方を需要に対して増加することがで
き、また、電力あるいは熱の需要が少ない時には、その
エネルギーを蓄え効率のよい状態で運転を行うことがで
きるコジェネレーションシステムを提１１（シようとす
るものである。
給量と熱供給量の両方を需要に対して増加することがで
き、また、電力あるいは熱の需要が少ない時には、その
エネルギーを蓄え効率のよい状態で運転を行うことがで
きるコジェネレーションシステムを提１１（シようとす
るものである。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
前記した課題を解決するために第１の本発明は、ガスタ
ービンと、該ガスタービンで駆動される発電機と、前記
ガスタービンからＩＡ出される排ガスを熱源とする排熱
回収熱交換器とを６し、前記発電機で電力を供給すると
共に前記排熱回収熱交換器で熱を供給するコジェネレー
ションシステムにおいて、水素貯蔵タンクに接続され前
記水素貯蔵タンクとの間で水素を自在に移動できる水素
吸藏合余熱交換器を、前記排熱回収熱交換器に熱的に結
合したことを特徴としている。
ービンと、該ガスタービンで駆動される発電機と、前記
ガスタービンからＩＡ出される排ガスを熱源とする排熱
回収熱交換器とを６し、前記発電機で電力を供給すると
共に前記排熱回収熱交換器で熱を供給するコジェネレー
ションシステムにおいて、水素貯蔵タンクに接続され前
記水素貯蔵タンクとの間で水素を自在に移動できる水素
吸藏合余熱交換器を、前記排熱回収熱交換器に熱的に結
合したことを特徴としている。
また、第２の本発明は、ガスタービンと、該ガスタービ
ンで駆動される発電機と、前記ガスタビンから排出され
る排ガスを熱源とする排熱回収熱交換器と、前記ガスタ
ービンの燃焼器に水蒸気を噴射する水蒸気噴射系とを有
し、前記発ｆＩＸ機で電力を供給すると共に前記排熱回
収熱交換器で熱を供給するコジェネレーションシステム
において、水素貯蔵タンクに接続され前記水素貯蔵タン
クとの間で水素を自在に移動できる水素吸蔵合金熱交換
器を、前記水蒸気噴射系に介在させたことを特徴として
いる。
ンで駆動される発電機と、前記ガスタビンから排出され
る排ガスを熱源とする排熱回収熱交換器と、前記ガスタ
ービンの燃焼器に水蒸気を噴射する水蒸気噴射系とを有
し、前記発ｆＩＸ機で電力を供給すると共に前記排熱回
収熱交換器で熱を供給するコジェネレーションシステム
において、水素貯蔵タンクに接続され前記水素貯蔵タン
クとの間で水素を自在に移動できる水素吸蔵合金熱交換
器を、前記水蒸気噴射系に介在させたことを特徴として
いる。
（作用）
本発明によれば、電力あるいは熱、あるいはその両方の
需要に余剰が生した時にはそれらのエネルギーを水素吸
蔵合金熱交換器から水素を水素貯蔵タンクに移動させる
ことによって蓄え、電力あるいは熱、あるいはその両方
のｉ要が増加した時には、水草貯蔵タンクから水素を水
素吸蔵合金交換器に移動させて、蓄えたエネルギーを熱
として取り出し、電力あるいは熱、あるいはその両方の
供給量を増加させることができる。
需要に余剰が生した時にはそれらのエネルギーを水素吸
蔵合金熱交換器から水素を水素貯蔵タンクに移動させる
ことによって蓄え、電力あるいは熱、あるいはその両方
のｉ要が増加した時には、水草貯蔵タンクから水素を水
素吸蔵合金交換器に移動させて、蓄えたエネルギーを熱
として取り出し、電力あるいは熱、あるいはその両方の
供給量を増加させることができる。
（実施例）
以下、本発明を図示の実施例に基づいて詳細に説明する
。尚、従来技術のコジェネレーションシステムと同一部
分には同一符号を付して説明する。
。尚、従来技術のコジェネレーションシステムと同一部
分には同一符号を付して説明する。
〈実施例１〉
第１図は、本発明の第１実施例に係るコジェネレーショ
ンシステムの構成を示す概略図である。
ンシステムの構成を示す概略図である。
本実施例に係るコジェネレーションシステムは、原動機
であるガスタービン１と、このガスタービン１で駆動さ
れる発電機２と、ガスタービン】の排ガスで水蒸気や熱
水の形で熱を取り出す排熱回収熱交換器（排熱回収ボイ
ラ）３と、水素吸蔵合金熱交換器２０と、水素貯蔵タン
ク２１とて構成されている。
であるガスタービン１と、このガスタービン１で駆動さ
れる発電機２と、ガスタービン】の排ガスで水蒸気や熱
水の形で熱を取り出す排熱回収熱交換器（排熱回収ボイ
ラ）３と、水素吸蔵合金熱交換器２０と、水素貯蔵タン
ク２１とて構成されている。
圧縮ｆｉ４と燃焼器５とタービン６とから成るガスター
ビン１の燃焼器５には、燃料タンク（不図示）から燃料
を供給する燃料供給管８と燃料供給バルブ９とから成る
燃料供給系１０と、排熱回収熱交換器３から水蒸気を供
給する水蒸気供給管１１、′−水蒸気噴射バルブ１２と
から成る水蒸気噴射系１３とが接続されている。水素吸
蔵合金熱交換器２０と水素貯蔵タンク２１間には、水素
吸蔵合金熱交換器２０から水素貯蔵タンク２１に水素を
移動させる水素コンプレッサ２２と、水素貯蔵タンク２
１から水素吸蔵合金熱交換器２０に水素を移動させる水
素バルブ２３とをそれぞれ設けた水素配管２４ａ、２４
ｂが接続されている。また、水素吸蔵合金熱交換器２０
内には、水錆環ポンプ２５を介して排熱回収熱交換器３
に接続されている水配管２６の一部が配設されており、
間熱回収熱交換器３は、タービン６の後部に設けた排ガ
スダクト１４に配設されている。
ビン１の燃焼器５には、燃料タンク（不図示）から燃料
を供給する燃料供給管８と燃料供給バルブ９とから成る
燃料供給系１０と、排熱回収熱交換器３から水蒸気を供
給する水蒸気供給管１１、′−水蒸気噴射バルブ１２と
から成る水蒸気噴射系１３とが接続されている。水素吸
蔵合金熱交換器２０と水素貯蔵タンク２１間には、水素
吸蔵合金熱交換器２０から水素貯蔵タンク２１に水素を
移動させる水素コンプレッサ２２と、水素貯蔵タンク２
１から水素吸蔵合金熱交換器２０に水素を移動させる水
素バルブ２３とをそれぞれ設けた水素配管２４ａ、２４
ｂが接続されている。また、水素吸蔵合金熱交換器２０
内には、水錆環ポンプ２５を介して排熱回収熱交換器３
に接続されている水配管２６の一部が配設されており、
間熱回収熱交換器３は、タービン６の後部に設けた排ガ
スダクト１４に配設されている。
次に、本実施例に係るコジェネレーションシステム、の
動作について説明する。
動作について説明する。
通常運転時（電力と熱がピーク需を時でない時）は、ガ
スタービン１を起動して発電機２を駆動することによっ
て電力を（ｊ％給すると共に、補給水供給ポンプ７の駆
動によって排熱回収熱交換器３に供給される水を、ター
ビン６からの排ガスで加熱して水蒸気を発生させ、プロ
セス蒸気の形°Ｃ熱供給も行う。この時、余剰電力で水
素コンプレッサ２２を駆動して水素吸蔵合金熱交換器２
０から水素を水素貯蔵タンク２１に移動させておく。
スタービン１を起動して発電機２を駆動することによっ
て電力を（ｊ％給すると共に、補給水供給ポンプ７の駆
動によって排熱回収熱交換器３に供給される水を、ター
ビン６からの排ガスで加熱して水蒸気を発生させ、プロ
セス蒸気の形°Ｃ熱供給も行う。この時、余剰電力で水
素コンプレッサ２２を駆動して水素吸蔵合金熱交換器２
０から水素を水素貯蔵タンク２１に移動させておく。
そして、電力あるいは熱、あるいはその両）ｊの需要が
増加した時には、水素バルブ２３を開にして水素貯蔵タ
ンク２１か二水素を水素吸蔵合金熱交換器２０に移動さ
せる。この時、水素吸蔵合金熱交換器２０は水素を吸蔵
して熱を発４１“し、この熱て水配管２６内の水を加熱
して水蒸気を発生させて排熱回収熱交換器３に加える。
増加した時には、水素バルブ２３を開にして水素貯蔵タ
ンク２１か二水素を水素吸蔵合金熱交換器２０に移動さ
せる。この時、水素吸蔵合金熱交換器２０は水素を吸蔵
して熱を発４１“し、この熱て水配管２６内の水を加熱
して水蒸気を発生させて排熱回収熱交換器３に加える。
これにより、熱の需要が増加している時には、排熱回収
熱交換器３より供給されるプロセス蒸気の量を増加させ
ることができる。そして、電力の需要が増加している時
には、水蒸気噴射系１３の水蒸気噴射バルブ１２を開に
して、燃焼器５に燃ｖ１供給管８を通して供給される燃
ｆ１と共に水蒸気を噴射することにより、ガスタービン
１の１１力が増加して発電機２から供給される電力の量
を増加させることができる。
熱交換器３より供給されるプロセス蒸気の量を増加させ
ることができる。そして、電力の需要が増加している時
には、水蒸気噴射系１３の水蒸気噴射バルブ１２を開に
して、燃焼器５に燃ｖ１供給管８を通して供給される燃
ｆ１と共に水蒸気を噴射することにより、ガスタービン
１の１１力が増加して発電機２から供給される電力の量
を増加させることができる。
このように、本実施例に係るコジェネレーションシステ
ムは、熱あるいは電力、あるいはその両方の需要が増加
した場合でも、それに応じて熱あるいは電力、あるいは
その両方のＯ（給量を増加させることができる。
ムは、熱あるいは電力、あるいはその両方の需要が増加
した場合でも、それに応じて熱あるいは電力、あるいは
その両方のＯ（給量を増加させることができる。
〈実施例２〉
第２図は、本発明の第２実施例に係るコジェネレーショ
ンシステムの構成を示す概略図である。
ンシステムの構成を示す概略図である。
本実施例に係るコジェネレーションシステムは、原動機
であるガスタービン１と、このガスタービン１で駆動さ
れる発電機２と、ガスタービン１の排ガスで水蒸気や熱
水の形で熱を取り出す排熱回収熱交換器（排熱回収ボイ
ラ）３と、水素吸蔵合金熱交換器２０と、水素貯蔵タン
ク２１と、補助ボイラ２７と、排ガス熱交換器２８とで
構成されている。尚、ガスタービン１、発電機２、排熱
回収熱交換器３の構成、およびガスタービン１の燃焼器
５に接続される燃料１！（給糸１０と、水蒸気噴射系１
３の構成は第１実施例と同様であり、１．＋Ｈ熱回収熱
交換器３と排ガス熱交換ｖｒ２８は、タービン６の後部
に設けた排ガスダクト１４に配設されている。
であるガスタービン１と、このガスタービン１で駆動さ
れる発電機２と、ガスタービン１の排ガスで水蒸気や熱
水の形で熱を取り出す排熱回収熱交換器（排熱回収ボイ
ラ）３と、水素吸蔵合金熱交換器２０と、水素貯蔵タン
ク２１と、補助ボイラ２７と、排ガス熱交換器２８とで
構成されている。尚、ガスタービン１、発電機２、排熱
回収熱交換器３の構成、およびガスタービン１の燃焼器
５に接続される燃料１！（給糸１０と、水蒸気噴射系１
３の構成は第１実施例と同様であり、１．＋Ｈ熱回収熱
交換器３と排ガス熱交換ｖｒ２８は、タービン６の後部
に設けた排ガスダクト１４に配設されている。
水素吸蔵合金熱交換器２０には、熱媒体が循環する熱媒
体配管２９を介して補助ボイラ２７と、タービン６から
の排ガスで加熱される問ガス熱交換器２８とが接続され
ており、熱媒体は、熱媒体循環ポンプ３０の駆動により
熱媒体配管２９、切替えバルブ３１ａ、３１ｂを介して
排ガス熱交換器２８と補助ボイラ２７間、もしくは排ガ
ス熱交換器２８と水素吸蔵合金熱交換器２０間、もしく
は排ガス熱交換器２８と補助ボイラ２７と水素吸蔵合金
熱交換’１．４２０間を循環する（詳細は後述する）。
体配管２９を介して補助ボイラ２７と、タービン６から
の排ガスで加熱される問ガス熱交換器２８とが接続され
ており、熱媒体は、熱媒体循環ポンプ３０の駆動により
熱媒体配管２９、切替えバルブ３１ａ、３１ｂを介して
排ガス熱交換器２８と補助ボイラ２７間、もしくは排ガ
ス熱交換器２８と水素吸蔵合金熱交換器２０間、もしく
は排ガス熱交換器２８と補助ボイラ２７と水素吸蔵合金
熱交換’１．４２０間を循環する（詳細は後述する）。
また、水素吸蔵合金熱交換器２０には、水素バルブ２３
を設けた水素配管２４を介して水素貯蔵タンク２１が接
続されている。補助ボイラ２７と間熱回収熱交換器３間
には、水循環ポンプ３２を設けた水配管３３ａおよび水
蒸気配管３３ ｂが接続されている。
を設けた水素配管２４を介して水素貯蔵タンク２１が接
続されている。補助ボイラ２７と間熱回収熱交換器３間
には、水循環ポンプ３２を設けた水配管３３ａおよび水
蒸気配管３３ ｂが接続されている。
次に、本実施例に係るコジェネレーンヨンシステムの動
作について説明する。
作について説明する。
通常運転時（ｆｆｌ力と熱がピークτ要時でない時）は
、ガスタービン１を起動して発電機２を駆動することに
よって電力を供給すると共に、補給水供給ポンプ７の駆
動によって排熱回収熱交換器３に供給される水を、ター
ビン６からの間ガスで加熱して水蒸気を発生させ、プロ
セス蒸気の形で熱１％給も行う。この時、切替えバルブ
３１ａ、３１ｂは図に示すような位置になっているので
、熱媒体は排ガス熱交換器２８、熱媒体配管２９、補助
ボイラ２７の間を循環し、排ガス熱交換器２８内でター
ビン６からの排ガスで加熱される。そして、加熱された
熱媒体によって補助ボイラ２７内の水が加熱され、この
時に発生した蒸気は水蒸気配管３３ｂを通して排熱回収
熱交換器３に加えられる。
、ガスタービン１を起動して発電機２を駆動することに
よって電力を供給すると共に、補給水供給ポンプ７の駆
動によって排熱回収熱交換器３に供給される水を、ター
ビン６からの間ガスで加熱して水蒸気を発生させ、プロ
セス蒸気の形で熱１％給も行う。この時、切替えバルブ
３１ａ、３１ｂは図に示すような位置になっているので
、熱媒体は排ガス熱交換器２８、熱媒体配管２９、補助
ボイラ２７の間を循環し、排ガス熱交換器２８内でター
ビン６からの排ガスで加熱される。そして、加熱された
熱媒体によって補助ボイラ２７内の水が加熱され、この
時に発生した蒸気は水蒸気配管３３ｂを通して排熱回収
熱交換器３に加えられる。
熱供給に余剰が生じた時には、切替えバルブ３１ａ、３
１ｂをそれぞれ図に示した位置から９０度右回転させる
ことによって、熱媒体を排ガス熱交換器２８、熱媒体配
管２９、水素吸蔵合金熱交換器２０の間を循環させ、水
素吸蔵合金熱交換器２０を加熱する。この時、水素配管
２４の水素バルブ２３を開にして、水素吸蔵合金熱交換
器２０から水素を水素貯蔵タンク２１に移動させる。
１ｂをそれぞれ図に示した位置から９０度右回転させる
ことによって、熱媒体を排ガス熱交換器２８、熱媒体配
管２９、水素吸蔵合金熱交換器２０の間を循環させ、水
素吸蔵合金熱交換器２０を加熱する。この時、水素配管
２４の水素バルブ２３を開にして、水素吸蔵合金熱交換
器２０から水素を水素貯蔵タンク２１に移動させる。
そして、電力あるいは熱、あるいはその両方の需要が増
加した時には、切替えバルブ３１ｂを９０度左回転させ
て図に示すような元の位置に戻し、熱媒体を排ガス熱交
換器２８、熱媒体配管２９、補助ボイラ２７、水素吸蔵
合金熱交換器２０間にこの順で循環させて、水素貯蔵タ
ンク２１に貯蔵されている水素を水素吸蔵合金熱交換器
２０に移動させる。この時、水素吸蔵合金熱交換器２０
は水素を吸蔵して熱を発生し、この熱で熱媒体を加熱し
、更にこの熱媒体は排ガス熱交換器２８てタービン６か
らの排ガスでさらに加熱される。そして、加熱された熱
媒体によって補助ボイラ２７の水が加熱され、この時に
発生した蒸気は水蒸気配管３３ｂを通して排熱回収熱交
換器３に加えられることによって、熱の需要が増加して
いる時には、排熱回収熱交換器３より供給されるプロセ
ス蒸気の量を増加させることができる。また、電力の需
要が増加している時には、水蒸気噴射系１３の水蒸気噴
射バルブ１２を開にして、燃焼器５に燃料供給管８を通
して供給される燃料と共に水蒸気を噴射することにより
、ガスタービン１の出力が増加して発電機２から供給さ
れる電力の量を増加させることができる。
加した時には、切替えバルブ３１ｂを９０度左回転させ
て図に示すような元の位置に戻し、熱媒体を排ガス熱交
換器２８、熱媒体配管２９、補助ボイラ２７、水素吸蔵
合金熱交換器２０間にこの順で循環させて、水素貯蔵タ
ンク２１に貯蔵されている水素を水素吸蔵合金熱交換器
２０に移動させる。この時、水素吸蔵合金熱交換器２０
は水素を吸蔵して熱を発生し、この熱で熱媒体を加熱し
、更にこの熱媒体は排ガス熱交換器２８てタービン６か
らの排ガスでさらに加熱される。そして、加熱された熱
媒体によって補助ボイラ２７の水が加熱され、この時に
発生した蒸気は水蒸気配管３３ｂを通して排熱回収熱交
換器３に加えられることによって、熱の需要が増加して
いる時には、排熱回収熱交換器３より供給されるプロセ
ス蒸気の量を増加させることができる。また、電力の需
要が増加している時には、水蒸気噴射系１３の水蒸気噴
射バルブ１２を開にして、燃焼器５に燃料供給管８を通
して供給される燃料と共に水蒸気を噴射することにより
、ガスタービン１の出力が増加して発電機２から供給さ
れる電力の量を増加させることができる。
このように、本実施例においても熱あるいは電力、ある
いはその両方の需要が増加した場合でも、それに応じて
熱あるいは電力、あるいはその両方の供給量を増加させ
ることができる。
いはその両方の需要が増加した場合でも、それに応じて
熱あるいは電力、あるいはその両方の供給量を増加させ
ることができる。
〈実施例３〉
第３図は、本発明の第３実施例に係るコジェネレーショ
ンシステムの構成を示す概略図である。
ンシステムの構成を示す概略図である。
本実施例は、ガスタービン１のタービン６の後部に設け
た排ガスダクト１４に、バイパスダクト３４を設けてそ
の中に水素吸蔵合金熱交換器２０を配置した構成であり
、ガスタービン１、発電機２、排熱回収熱交換器３の構
成、およびガスタビン］の燃焼器５に接続される燃料供
給系１０の構成は第１実施例と同様である。
た排ガスダクト１４に、バイパスダクト３４を設けてそ
の中に水素吸蔵合金熱交換器２０を配置した構成であり
、ガスタービン１、発電機２、排熱回収熱交換器３の構
成、およびガスタビン］の燃焼器５に接続される燃料供
給系１０の構成は第１実施例と同様である。
この水素吸蔵合金熱交換器２０は、第４図に示すように
、ハイフィン３５を周面に設けた外管３６の内側に内管
３７が配設されており、外管３６と内管３７の間には水
素吸蔵合金３８が充填されている。そして、この水素吸
蔵合金熱交換器２０には、水素バルブ２３を設けた水素
配管２４を介して水素貯蔵タンク２１が接続されており
、また、水素吸蔵合金熱交換器２０の一端側は水配管２
６を介して排熱回収熱交換器３と接続されると共に、他
端側は水蒸気供給管１］、水蒸気噴射バルブ１２から成
る水蒸気噴射系１３を介してガスタービン１の燃焼器５
に接続されている。
、ハイフィン３５を周面に設けた外管３６の内側に内管
３７が配設されており、外管３６と内管３７の間には水
素吸蔵合金３８が充填されている。そして、この水素吸
蔵合金熱交換器２０には、水素バルブ２３を設けた水素
配管２４を介して水素貯蔵タンク２１が接続されており
、また、水素吸蔵合金熱交換器２０の一端側は水配管２
６を介して排熱回収熱交換器３と接続されると共に、他
端側は水蒸気供給管１］、水蒸気噴射バルブ１２から成
る水蒸気噴射系１３を介してガスタービン１の燃焼器５
に接続されている。
また、排ガスダクト１４内には、角度を自在に調節でき
るダンパー３９が配設されている。
るダンパー３９が配設されている。
次に、本実施例に係るコジェネレーションシステムの動
作について説明する。
作について説明する。
通常運転時（電力と熱がピーク需要時でない時）は、ガ
スタービン１を起動して発電機２を駆動することによっ
て電力を供給すると共に、補給水供給ポンプ７の駆動に
よって排熱回収熱交換器３に供給される水を、タービン
６からの排ガスで加熱して水蒸気を発生させ、プロセス
蒸気の形で熱１供給も行う。この時、排ガスダクト１４
内に配設されているダンパー３９は開（水平状態）の位
置になっているので、タービン６からの枯ガスはバイパ
スダクト３４側にはほとんど流れない。そして、この通
常運転時に熱供給に余剰が牛した時には、ダンパー３９
を、図のように傾斜させてタービン６からの排ガスの一
部をバイパスダクト３４に導入して水素吸蔵合金熱交換
器２０に流入させて水素吸蔵合金３８を加熱する。そし
て、水素バルブ２３を開にして、水素吸蔵合金熱交換器
２０の水素吸蔵合金３８に吸蔵されている水素を水素貯
蔵タンク２１に移動させる。
スタービン１を起動して発電機２を駆動することによっ
て電力を供給すると共に、補給水供給ポンプ７の駆動に
よって排熱回収熱交換器３に供給される水を、タービン
６からの排ガスで加熱して水蒸気を発生させ、プロセス
蒸気の形で熱１供給も行う。この時、排ガスダクト１４
内に配設されているダンパー３９は開（水平状態）の位
置になっているので、タービン６からの枯ガスはバイパ
スダクト３４側にはほとんど流れない。そして、この通
常運転時に熱供給に余剰が牛した時には、ダンパー３９
を、図のように傾斜させてタービン６からの排ガスの一
部をバイパスダクト３４に導入して水素吸蔵合金熱交換
器２０に流入させて水素吸蔵合金３８を加熱する。そし
て、水素バルブ２３を開にして、水素吸蔵合金熱交換器
２０の水素吸蔵合金３８に吸蔵されている水素を水素貯
蔵タンク２１に移動させる。
そして、この状態から電力需要が増大した時には、水素
バルブ２３を開にして水素貯蔵タンク２１から水素吸蔵
合金熱交換器２０の水素吸蔵合金３８に水素を移動させ
る。この時、水素吸蔵合金３８は水素を吸蔵して熱を発
生し、この熱で排熱回収熱交換器３から水配管２６を通
して内管３７内に供給される水を加熱して水蒸気を発生
させる。
バルブ２３を開にして水素貯蔵タンク２１から水素吸蔵
合金熱交換器２０の水素吸蔵合金３８に水素を移動させ
る。この時、水素吸蔵合金３８は水素を吸蔵して熱を発
生し、この熱で排熱回収熱交換器３から水配管２６を通
して内管３７内に供給される水を加熱して水蒸気を発生
させる。
そして、この水蒸気は、水蒸気噴射系１３の水蒸気噴射
バルブ１２を開にすることにより水蒸気供給管１１を通
して燃焼器５に燃料供給管８を通して供給される燃料と
其に噴射され、発電機２から供給される電力の量を増加
させることができる。
バルブ１２を開にすることにより水蒸気供給管１１を通
して燃焼器５に燃料供給管８を通して供給される燃料と
其に噴射され、発電機２から供給される電力の量を増加
させることができる。
このように、本実施例においては電力の需要が増加した
場合には、それに応じて電力の供給量を増加させること
ができる。
場合には、それに応じて電力の供給量を増加させること
ができる。
〈実施例４〉
第５図は、本発明の第４実施例に係るコジェネレーショ
ンシステムの構成を示す概略図である。
ンシステムの構成を示す概略図である。
本実施例においては、第３実施例に示したコジェネレー
ションシステム（第３図参照）の水蒸気供給管１１と排
熱回収熱交換器３との間に、切替えバルブ３１ｃを介し
て排熱回収熱交換器３にも水蒸気を供給するための水蒸
気供給管１１ａを接続した構成であり、他の構成および
動ｆ１は第３実施例と同様である。
ションシステム（第３図参照）の水蒸気供給管１１と排
熱回収熱交換器３との間に、切替えバルブ３１ｃを介し
て排熱回収熱交換器３にも水蒸気を供給するための水蒸
気供給管１１ａを接続した構成であり、他の構成および
動ｆ１は第３実施例と同様である。
このように、本実施例においては、水素吸蔵合金熱交換
器２０で発生した水蒸気を切替えバルブ３１ｃを介して
燃焼器５と排熱回収熱交換器３のいずれか一方に供給す
ることができるので、電力あるいは熱の需要が増加した
場合でも、それに応して電力あるいは熱の供給量を増加
させることができる。
器２０で発生した水蒸気を切替えバルブ３１ｃを介して
燃焼器５と排熱回収熱交換器３のいずれか一方に供給す
ることができるので、電力あるいは熱の需要が増加した
場合でも、それに応して電力あるいは熱の供給量を増加
させることができる。
また、前記した第１．第２実施例においては、水蒸気噴
射系１３は排熱回収熱交換器３から飽和水蒸気を導いて
燃焼器５に噴射する例を示したが、前記飽和水蒸気をさ
らに加熱して過熱水蒸気を燃焼器５に噴射する構成も可
能である。
射系１３は排熱回収熱交換器３から飽和水蒸気を導いて
燃焼器５に噴射する例を示したが、前記飽和水蒸気をさ
らに加熱して過熱水蒸気を燃焼器５に噴射する構成も可
能である。
また、前記した第１〜第４実施例において、水素吸蔵合
金熱交換器２０に接続される水素貯蔵タンク２１は、単
なる容器であってもよいし、水素吸蔵合金を充填した容
器であってもよい。
金熱交換器２０に接続される水素貯蔵タンク２１は、単
なる容器であってもよいし、水素吸蔵合金を充填した容
器であってもよい。
［発明の効果］
以上、実施例に基づいて具体的に説明したように本発明
によれば、通常運転時に電力あるいは、熱、あるいはそ
の両方に余剰が生じた場合にそのエネルギーを蓄えてお
くことができ、電力あるいは熱、あるいはその両方の需
要が増加した時に、蓄えていたエネルギーを需要に応じ
た形で放出することができるので、常に効率のよい状態
で運転を行うことができる。
によれば、通常運転時に電力あるいは、熱、あるいはそ
の両方に余剰が生じた場合にそのエネルギーを蓄えてお
くことができ、電力あるいは熱、あるいはその両方の需
要が増加した時に、蓄えていたエネルギーを需要に応じ
た形で放出することができるので、常に効率のよい状態
で運転を行うことができる。
また、通常運転時に蓄えておいたエネルギーで電力ある
いは熱、あるいはその両方の需要の増加時（ピーク需要
時）に対処できるので、ピーク需要に対応して設備容量
を設定しなくてすみ、コストの低減を図ることができる
。
いは熱、あるいはその両方の需要の増加時（ピーク需要
時）に対処できるので、ピーク需要に対応して設備容量
を設定しなくてすみ、コストの低減を図ることができる
。
第１図は、本発明の第１実施例に係るコジェネレーショ
ンシステムの構成を示す概略図、第２図は、本発明の第
２実施例に係るコジェネレーションシステムの構成を示
す概略図、第３図は、本発明の第３実施例に係るコジェ
ネレーションシステムの構成を示す概略図、第４図は、
同コジェネレーションシステムの水素吸蔵合金熱交換器
を示す斜視図、第５図は、本発明の第４実施例に係るコ
ジェネレーションシステムの構成を示す概略図、第６図
は、従来のコジェネレーションシステムの構成を示す概
略図である。 １・・・ガスタービン ２・・・発電機３・・・排
熱回収熱交換器（排熱回収ボイラ）４・・・圧縮機
５・・燃焼器６・・・タービン １０・・・燃料供給系 １１．１．１ａ・・・水蒸気供給管 １２・・・水蒸気噴射バルブ １３・・・水蒸気噴射系 １４・・・排ガスダクト ２０・・・水素吸蔵合金熱交換器 ２１・・・水素貯蔵タンク ２２・・・水素コンプレッサ ２３・・・水素バルブ ２４ａ、２４ｂ・・・水素配管 ２６．３３８・・・水配管 ２７・・・補助ボイラ ２８・・・排ガス熱交換器 ２９・・・熱媒体配管 ３１ａ、３１ｂ、３１ｃｍ・・切替えバルブ３３ｂ・・
・水蒸気配管 ３４・・・バイパスダクト ３５・・・ハイフィン ３６・・・外管 ３７・・・内管３８・・・
水素吸蔵合金 ３９・・・ダンパー 第２図
ンシステムの構成を示す概略図、第２図は、本発明の第
２実施例に係るコジェネレーションシステムの構成を示
す概略図、第３図は、本発明の第３実施例に係るコジェ
ネレーションシステムの構成を示す概略図、第４図は、
同コジェネレーションシステムの水素吸蔵合金熱交換器
を示す斜視図、第５図は、本発明の第４実施例に係るコ
ジェネレーションシステムの構成を示す概略図、第６図
は、従来のコジェネレーションシステムの構成を示す概
略図である。 １・・・ガスタービン ２・・・発電機３・・・排
熱回収熱交換器（排熱回収ボイラ）４・・・圧縮機
５・・燃焼器６・・・タービン １０・・・燃料供給系 １１．１．１ａ・・・水蒸気供給管 １２・・・水蒸気噴射バルブ １３・・・水蒸気噴射系 １４・・・排ガスダクト ２０・・・水素吸蔵合金熱交換器 ２１・・・水素貯蔵タンク ２２・・・水素コンプレッサ ２３・・・水素バルブ ２４ａ、２４ｂ・・・水素配管 ２６．３３８・・・水配管 ２７・・・補助ボイラ ２８・・・排ガス熱交換器 ２９・・・熱媒体配管 ３１ａ、３１ｂ、３１ｃｍ・・切替えバルブ３３ｂ・・
・水蒸気配管 ３４・・・バイパスダクト ３５・・・ハイフィン ３６・・・外管 ３７・・・内管３８・・・
水素吸蔵合金 ３９・・・ダンパー 第２図
Claims (2)
- （１）ガスタービンと、該ガスタービンで駆動される発
電機と、前記ガスタービンから排出される排ガスを熱源
とする排熱回収熱交換器とを有し、前記発電機で電力を
供給すると共に前記排熱回収熱交換器で熱を供給するコ
ジェネレーションシステムにおいて、水素貯蔵タンクに
接続され前記水素貯蔵タンクとの間で水素を自在に移動
できる水素吸蔵合金熱交換器を、前記排熱回収熱交換器
に熱的に結合したことを特徴とするコジェネレーション
システム。 - （２）ガスタービンと、該ガスタービンで駆動される発
電機と、前記ガスタービンから排出される排ガスを熱源
とする排熱回収熱交換器と、前記ガスタービンの燃焼器
に水蒸気を噴射する水蒸気噴射系とを有し、前記発電機
で電力を供給すると共に前記排熱回収熱交換器で熱を供
給するコジェネレーションシステムにおいて、水素貯蔵
タンクに接続され前記水素貯蔵タンクとの間で水素を自
在に移動できる水素吸蔵合金熱交換器を、前記水蒸気噴
射系との間に介在したことを特徴とするコジェネレーシ
ョンシステム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22540890A JPH04109036A (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | コジェネレーションシステム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22540890A JPH04109036A (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | コジェネレーションシステム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04109036A true JPH04109036A (ja) | 1992-04-10 |
Family
ID=16828903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22540890A Pending JPH04109036A (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | コジェネレーションシステム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04109036A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002038907A (ja) * | 2000-07-28 | 2002-02-06 | Toshiba Corp | コンバインドサイクル発電プラント |
| WO2017060111A1 (de) * | 2015-10-07 | 2017-04-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum betreiben eines gas-und-dampf-kombinationskraftwerks |
| WO2017060112A1 (de) * | 2015-10-07 | 2017-04-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum betreiben eines gas-und-dampf-kombinationskraftwerks sowie gas-und-dampf-kombinationskraftwerk |
-
1990
- 1990-08-29 JP JP22540890A patent/JPH04109036A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002038907A (ja) * | 2000-07-28 | 2002-02-06 | Toshiba Corp | コンバインドサイクル発電プラント |
| WO2017060111A1 (de) * | 2015-10-07 | 2017-04-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum betreiben eines gas-und-dampf-kombinationskraftwerks |
| WO2017060112A1 (de) * | 2015-10-07 | 2017-04-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum betreiben eines gas-und-dampf-kombinationskraftwerks sowie gas-und-dampf-kombinationskraftwerk |
| US11015490B2 (en) | 2015-10-07 | 2021-05-25 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Method for operating a combined gas and steam power plant with steam heated by an exothermic chemical reaction |
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