JPH0373937A - 背面投射形立体映像プロジェクションテレビ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、背面投射形立体映像プロジェクションテレビ
に係り、特に立体映像の消失や異和感の防止に好適な背
面投射形立体映像プロジェクションテレビに関する。

〔従来の技術〕

この種の従来技術としては、特開昭６３−３１６０３７
号公報に示されているように、前面投射形プロジェクシ
ョンテレビの光学系を図示した第９図の如く、映像投射
光源部１１にて右廻り円偏光１２ａ（以下、右円偏光と
呼ぶ）と左廻り円偏光１２ｂ（以下、左円偏光と呼ぶ）
の映像がそれぞれ射出され、スクリーン１３に投射され
る。

スクリーンに投射された右円偏光と左円偏光の映像を右
円偏光板と左円偏光板を左右に設けた円偏光めがね１４
を透して見ると立体映像として鑑賞することができる。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記、従来技術は前面投射形立体映像プロジェクショク
テレビに関するもので、スクリーン１３の光学歪、即ち
スクリーンの製造において生じる応力に起因する複屈折
（光位相差）による映像光の偏光ずれについて配慮する
必要がなかった。

しかし、本発明に係る背面投射形立体映像プロジェクシ
ョンテレビおよびスクリーンの光学系の構成は第１０図
に示すようになっており、スクリーン１３’の光学歪が
問題となる。フレネルレンズシート２やレンチキュラー
レンズシート１の平面内の光学歪（複屈折）を極めて小
さくしても、映像光が斜入射するフレネルレンズシート
２の板厚断面内の複屈折（光位相差）は通常Δｎ＝−７
００Ｘ１０””と大きく、その複屈折によって映像光の
偏光が乱されることになり、入射角度の大きいフレネル
レンズシート２の外周部では映像の立体感が消失したり
、立体像の異和感が生じるという問題があった。

そこで本発明の目的は、上記従来の問題点を解消し、円
偏光あるいは直線偏光後の映像光の偏光状態を乱さない
ようにフレネルレンズシートの複屈折を適正化し映像の
立体感に優れた改良された背面投射形立体映像プロジェ
クションテレビを提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

背面投射形プロジェクションテレビにおいて、偏光を利
用して立体映像を鑑賞する方式としては第１表に示す方
式が考えられる。即ち、第１表に示すように光源部より
投射される映像光の偏光状態（円偏光、直線偏光）に応
じて光学歪の光位相差δおよび光学主軸を設定すること
により、スクリーンから射出される映像光の偏光状態は
円偏光あるいは直線偏光となる。従って、テレビ鑑賞者
はその偏光状態に応じて右・左円偏光めがね、あるいは
水平・垂直偏光めがねをかけることにより立体映像を観
ることができる。

第　　　ｌ　　　表 ｎ＝ｏ、±ｌ、±２、±３・・・・・・ここで、第１表
のＡとＣの方式でｎ＝ｏの場合を考える。つまり、スク
リーンを含む光学歪において、光学歪（複屈折、光位相
差）がない場合である。スクリーンを構成するレンチキ
ュラーレンズシート１については第２図の光学系断面図
に示すように光入射角度θ２は、最大でも２〜３°程度
と極めて小さく、平面内複屈折を小さくすることを考え
れば良いが、フレネルレンズシート２では第２図に示す
ようにプロジェクションテレビの大きさによって異なる
が、最外周の光入射角度θは約３５°と大きく、フレネ
ルレンズシート材料の屈折率ｎを１．５とするとフレネ
ルレンズシート２内での屈折角θ１は約２２．５°とな
り、フレネルレンズシートの平面内複屈折を如何に小さ
くしても板厚断面の複屈折の影響をうけ、映像光の偏光
状態が乱れる。そのため入射する映像光の偏光状態が乱
れないようフレネルレンズシートの板厚断面の複屈折を
規定し、立体感の優れる映像を得るようにしたものであ
る。

すなわち、本発明の上記目的は、（１）、背面投射形プ
ロジェクションテレビにおいて、フレネルレンズシート
の厚みをｔ、該フレネルレンズシート内を透過する光の
波長をλ、眩光のフレネルレンズシートへの入射後の屈
折角を０１としたとき、該フレネルレンズシートの板厚
断面内の平均複屈折をΔｎとすれば、 を満足するフレネルレンズシートを用いて成る背面投射
式立体映像プロジェクションテレビにより、また、好ま
しくは（２）、背面投射形プロジェクションテレビにお
いて、フレネルレンズシートの板厚断面内の複屈折Δｎ
を相殺する光位相差補償板を、前記フレネルレンズシー
トに隣接して設けて成る背面投射式立体映像プロジェク
ションテレビにより、さらに好ましくは（３）、背面投
射形プロジェクションテレビにおいて、２枚のシリンド
リカルフレネルレンズシートを直交するように重合せ、
該２枚のシリンドリカルフレネルレンズシートの板厚断
面内の複屈折の和を相殺する光位相差補償板を、前記レ
ンズシートに隣接して設けて成る背面投射式立体映像プ
ロジェクションテレビにより、達成される。

〔作　　　用〕

先ず、立体映像を得るための光学歪（複屈折、光位相差
）の規定について説明する。

実験データから映像を立体像として鑑賞可能なのは、目
に入ってくる左、右の映像光の強度比がｉ：１０（コン
トラスト比１０）以上必要である。

さらに異和感のない品位のある立体像を得るには、コン
トラスト比３０以上が望ましく、さらに人間の目で完全
な立体像として感するためには５０以上必要である。

円偏光状態において光学部品の先位相差誤差（許容範囲
）をδとすると、そのときの出射映像光の強度（１１）
ｃは次式で示される。

δ （１，）ｃ＝ａ”ｓｕｎ”　　（）　　　　　　　　　
・・−・　（１）ま ただし、ａは出射映像光の振幅 この円偏光と逆廻り（π／２の位相ずれ）の出射映像光
の強度（Ｉｓ）ｃは次式で示される。

従って、コントラスト比（工８／工、）ｃは、δ　　　
π となる、この関係を第８図に示す。つまり、この図は先
位相差誤差と映像コントラスト比との関係を示したもの
である。（３）式および第８図より、コントラスト比を
１０以上にするにはδは０．２π以下、コントラスト比
３０以上にするにはδは０．１１π以下、さらにコント
ラスト比５０以上にするにはδは０．０９７Ｃ以下にす
る必要のあることがわかる。従って１円偏光を利用した
立体プロジェクションテレビにおいて、光学系の先位相
差誤差（許容範囲）を０．２π以下にしておけば立体映
像を得ることができる。

次に、直線偏光状態において、光学部品の先位相差誤差
（許容範囲）をδとし、この光学部品の光学主軸と直線
偏光とのなす角をφとするとそのときの出射映像光の強
度（Ｉ　、）＋１は次式で示される。

（Ｉ　Ｌ）ｌＬ＝　ａ　”ｓｉｎ”　（２ψ）　ｓｉｎ
”（）　　　−（４）この直線偏光と直交する投射映像
光の強度（Ｉ−）ｉは次式で示される。

δ （１，）ａ＝　ａ”（ｌ−ｓｉｎ”（２φ）ｓｉｎ２（
−））（５） 従って、直線偏光状態のコントラスト比は、ここで、φ
の影響を無視するためにｓｉｎ”　２φが最大となるφ
＝π／４としてδの影響を検討すると、となり、先の（
３）式と同じ式になる。それ故、コントラスト比を１０
以上にするにはδは０．２寓以下、コントラスト比３０
以上にするにはδは０．１１π以下、さらにコントラス
ト比５０以上にするにはδは０．０９％以下にすれば良
い、従って、直線偏光を利用した立体プロジェクション
テレビにおいて、光学系の先位相差誤差（許容範囲）を
０．２π以下にしておけばφの値如何によらず立体映像
を得ることができる。

一方、フレネルレンズシートの板厚断面の複屈折によっ
て生じる映像光の偏光ずれ、即ち光位相差ずれδにつき
、再び第２図を用いて述べる。

図示の如く、フレネルレンズシート２の板厚をｔ、屈折
角を０１、光の波長をλとし、平面内複屈折が板厚断面
円複屈折に比べて無視できるとするとフレネルレンズシ
ート２の板厚断面内の板厚方向平均複屈折Δｎによる光
位相差δｆは次式で示される。

従って、先に述べた゛立体映像を得るために規定すべき
光位相差δから、フレネルレンズシートの板厚断面内の
板厚方向平均複屈折Δｎが定まる。

立体映像を得るための必要条件となるδ≦０．２πを（
８）式に代入すると、 となる。また、立体感の優れる映像を得る条件としては
δ≦０．１１７ｃが望ましく、これを（８）式に代入す
ると、 さらに、はぼ完全な立体映像を得る条件としてδ≦０．
０９πを（８）式に代入すると。

となる。

このように、（９）〜（１１）式に示したΔｎをもつフ
レネルレンズシートを用いることが品位の優れる立体映
像を得る背面投射形プロジェクションテレビを実現する
ための必要条件となる。尚、板厚断面内の板厚方向平均
′Ｍｉ屈折Δｎは次式で定義する。

ここで、Δｎ（ｔ）は板厚的任意の点の板厚断面内の複
屈折率である。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１〜７図により説明する。

なお１本実施例では、４６′背面投射形プロジェクショ
ンテレビを代表例として述べるが、本発明はプロジェク
ションテレビの大きさに規定されるものではない。また
、各実施例は、第１表のＡおよびＣのｎ＝ｏの場合を代
表例として述べるが、その他の場合も同様の趣旨で実施
可能であることは云うまでもない。

実施例　１゜ 第１図は本発明による背面投射形プロジェクションテレ
ビのスクリーン構成の斜視図を示したものである。レン
チキュラレンズシート１は、形状の特殊性から通常アク
リル樹脂の押出し・ロール成形によって製造される。そ
のため、平面内の複屈折Δ”　ｘｙ　（”　ｎ　Ｘ−ｎ
　ｙ）ならびに板厚断面内の複屈折Δｎｘｚ　（＝ｎｘ
　　ｎｚ）　、Δｎｙｚ（＝ｎｙ−ｎｚは１通常それぞ
れ３００Ｘ１０−”　　１５０Ｘ１０−’　　１５ＸＩ
Ｑ−’とＸ方向に延伸されたことを裏付ける複屈折が存
在する。

先に述べたように、ブレネルレンズシート２から出射さ
れた映像光３がレンチキュラレンズシート１に入射する
角度θ２は、第２図の断面図に示すように約２〜３″で
極めて小さい。そのため、本発明で対象としている板厚
断面円複屈折はほとんど問題とならない、従って、レン
チキュラレンズシート１の複屈折の相殺法としては、平
面内複屈折を相殺するもので良く、つまり単純にはレン
チキュラレンズシート１と同様の樹脂で同様の製造法で
背整形された透明シートを位相差補償板４としてレンチ
キュラレンズシートと延伸方向（ロール方向）が直交す
るように設置すれば良い。

次に、フレネルレンズシート２については映像光の入射
角θが外周部で大きく、平面内複屈折は勿論のこと板厚
断面円複屈折によって映像光の偏光状態に影響を与える
。第２図において４６′サイズの場合、映像光のフレネ
ルレンズシート２への最大入射角θは、通常の設計では
約３６．７゜である。ここで、フレネルレンズシート材
料の屈折率ｎ＝１．４９とすると、屈折角θ１は２３．
６’　となる。従って、フレネルレンズシート２の板厚
ｔを３．３ｍ＋とじて、立体映像が得られる条件である
コントラスト比１０の場合の光位相差δを０．２π、λ
＝５８９ｎｍとし、平面内複屈折が無視できるほど小さ
い場合（ｎｘ４ｎｙ）の（９）式にてフレネルレンズシ
ート２の板厚断面内の複屈折Δｎ（＝　　ｎつ２＋Δｎ
ケ２）を求めると、１Δｎｌ≦１１２Ｘ１０−＠となる
。

従って、ｎｘ”Ｆｎｙ、１Δｎ１≦１１２Ｘ１０−’の
フレネルシートを得るために、低歪成形が可能である紫
外線硬化性樹脂を用いた、いわゆる２Ｐ法（ｐｈｏｔｏ
　ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ法）を採用し、そのベ
ース基板には低歪のアクリル樹脂の加熱重合注型板を用
いた。

このベース基板の複屈折については、ｎｘ”；ｎｙで、
平面内複屈折は認められない程小さく（ｎｘｙ”＝Ｏ）
、断面円複屈折１Δｎ１は４５Ｘ１０−’であった。

２ｐ法に用いる紫外線硬化性樹脂も複屈折を小さくする
ために、光弾性係数Ｃの小さい脂環式骨格を有するアク
リレート樹脂を主成分とする樹脂を用いた（Ｃ＝　１０
　Ｘ　１０−”ボ／Ｎ）。

上記したベース基板と紫外線硬化性樹脂を用いて２Ｐ法
によりフレネルレンズシート２を成形した。その形成原
理手順について、第３〜５図の工程図を用いて簡単に説
明する。フレネルレンズシート金型５とベース基板６と
の間に紫外線硬化性樹脂７を配し、ベース基板６側から
紫外線８（λ＝３６０ｎｍ）を照射して、この紫外線硬
化性樹脂７を硬化させる。その時、紫外線硬化性樹脂７
の硬化収縮によって成形残留応力（複屈折の発生原因と
なる）が生じる。そのため、この紫外線硬化性樹脂７の
平面内収縮Ｃｘ、ｙ方向収縮）を淳み方向（２方向）の
収縮で吸収する、即ちこの樹脂の体積収縮量を全て厚み
方向変位で相殺する必要があり、この樹脂の硬化中にベ
ース基板６に押圧を負荷することが望ましい、この紫外
線硬化性樹脂７を硬化した後、フレネルレンズシート金
型５より離型して、第５図に示すフレネルレンズシート
２−１を得る。

このようにして得たフレネルレンズシート２−１の複屈
折を調べると、平面内複屈折はベース基板６と同様にほ
とんど認められず（ｎｘ”’；ｎｙ、即ちｎｘｙ４０）
、一方、板厚断面の複屈折については■ベース基板６に
は成形前と変らす４５×１０−６、■紫外線硬化性樹脂
７によるフレネルレンズ部のプリズム部（最大厚み０．
３ｍｍ）は、最大で５０Ｘ１０−’であった。この板厚
断面円複屈折による光位相差δｆを（８）式により計算
すると、次のようになる。ここで、波長λを５８９ｎｍ
とした。

ま０．０９π このδ、＝ｏ、ｏ９πの値は、先に述べたコントラスト
比５０の場合に相当する光位相差０．０９πを満足し、
極めて良好な立体映像を得られる可能性のあるフレネル
レンズシートである。

実施例　２゜ 実施例１では、フレネルレンズシート２の機械的特性、
耐溶剤性など信頼性を考慮して、２ｐ成形におけるベー
ス基板６として架橋重合度が高くなる（分子量が大きく
なり化学的に安定する）注型・加熱重合のアクリル板を
用いた。

しかし、ベース基板６の生産性および紫外線硬化性樹脂
７との密着性（溶剤膨潤性）の改良の点から、この実施
例ではメチルアクリレート（ＭＡ）とエチルアクリレー
ト（ＥＡ）の共重合体で押出成形された板を用いた。押
出成形では、一般にロール延伸による残留応力が生じ、
平面内および断面内に大きい複屈折が存在するのが普通
である。

しかし、対象樹脂が光弾性係数の小さい（ｃ４−４０　
Ｘ　１０−”ボ／Ｎ）アクリル樹脂であることと、延伸
を押え且つ急冷を避けた成形法により、この複屈折を極
めて小さく抑えることができる。

ここで用いたＭＡ−ＥＡ共重合アクリル樹脂の押出板（
厚み３−）は、平面内複屈折ｎ　ｘｙ　’９０で、しか
も板厚断面的複屈折ｎ　ｘｚ”　　１．　ＯＸ　Ｌ　Ｏ
−”ｉｌ、、＝　　５　Ｘ　１０−”　　ｌΔｎ＋＝１
１Ｘ１０−’と極めて複屈折の小さいものである。この
アクリル押出板を２ｐ成形のベース基板として用い、実
施例１に示した２ｐ成形にしてフレネルレンズシート２
−１を製造した。

このようにして得られたフレネルレンズシート２−１の
複屈折を調べると、平面内複屈折はベース基板６と同様
にほとんど認められず（ｎｘｙ”ＴＯ）一方、板厚断面
内の複屈折Δｎについては■ベース基板６には成形前と
同様のｌｌＸｌ０−”、■紫外線硬化性樹脂７によるフ
レネルレンズ部のプリズム部（最大厚み０．３ｍ）は最
大で５０Ｘ１０−６であった。この板厚断面円複屈折に
よる光位相差δｆを実施例１と同様の方法で計算すると
、δｆ”Ｆｏ、０３ｇとなる。この光位相差δｆ”＝０
．０３πは、先に述べたコントラスト比では約１００に
相当するものであり、このフレネルレンズシートは極め
て良好な立体映像が得られるものである。

実施例　３゜ この実施例では、フレネルレンズシート成形において、
先に述べた２ｐ法によって成形する場合に、ベース基板
６としてポリスチレン樹脂の注型板を用いる。このポリ
スチレン樹脂の注型板は、注型であるため平面内の複屈
折はほとんど認められない程度に成形されるが、板厚方
向には板厚方向の拘束等に起因する成形収縮による応力
が生じ複屈折が生じる。ポリスチレン樹脂の光弾性係数
は約−４０００Ｘ１０””ボ／Ｎで、通常の注型条件で
はｎ　ｘｚ＝ｎ　ｘｙ＝　　２００　Ｘ　１０−＠でΔ
ｎ＝−２８０Ｘ１０−’の複屈折が生じている。このポ
リスチレン樹脂のベース基板（厚み３閣）を用いて、実
施例１で用いた紫外線硬化性樹脂（厚み０．３＋ｍ）に
よる２ｐ法で成形したフレネルレンズシート２−２の板
厚断面円複屈折はベース基板とほぼ同じの一２８０Ｘ１
０−”程度である。この複屈折−２８０Ｘ１０−’では
、４６′サイズのフレネルレンズシートの例では、外周
部でδｆ’＝０．５ｚの光位相差を与えることになり、
この外周部では立体映像を得ることはできない。

そこで、この板厚断面複屈折を相殺する位相差補償板４
−１を、第６図の光学系斜視図に示す位置に設けた。こ
の位相差補償板４−１は、先のフレネルレンズシートの
ベース基板６の材料であるポリスチレン樹脂の光弾性係
数Ｃの符号が逆の樹脂で、ベース基板と同様の成形法で
形成すれば良い。そこで、ポリスチレン樹脂と符号が逆
で、大きさがほぼ等しいポリカーボネート樹脂を採用し
た。ポリカーボネート樹脂の光弾性係数Ｃは５３００Ｘ
１０−”ボ／Ｎである。ポリカーボネート樹脂の注型に
よって得られた平板の板厚断面の複屈折ｎＸＺ、ｎｙＸ
は約３００Ｘ１０−’で、Δｎ＝４２０ｘｌ□−”であ
った。従って、このフレネルレンズシートの板厚断面複
屈折約−２８０Ｘ１０−６を相殺させるためには、この
ポリカーボネート樹脂注型板の厚みを調整する（約２＋
ｍ）ことにより、位相差補償板４−１とした。

上記の場合、フレネルレンズシート２−２のベース基板
６の材料をポリスチレン樹脂１位相差補償板４−１をポ
リカーボネートとしたが、その逆であっても良い。また
、フレネルレンズシート２−２をアクリル・スチレン共
重合体で、位相差補償板４−１がポリカーボネート樹脂
であっても、互いに位相差相殺効果がある。

また、位相差補償板４−１を映像光出射レンズ部で口先
した直後に設置しても良い。

実施例　４゜ 上記した実施例１〜３では、フレネルレンズシート２を
同芯内状に回折格子を構成したサーキュラ−ブレネルレ
ンズを対象としたものであった。

ここでは、リニア（シリンドリカル）フレネルレンズを
対象にしたものについて述べる。

アクリル・スチレン共重合樹脂の押出し・ロール成形に
て第７図に示すような厚み１．５ｍのリニアフレネルレ
ンズシート１０−ｌ、１０−２を製造する。このように
製造されたリニアフレネルレンズシート１０−１，１０
−２には、押出し・ロール延伸結果として平面内複屈折
ΔｎＸｙが約−２００Ｘ１０−＠、板厚断面円複屈折に
ついてはΔｎＸＺとしては約−１５０Ｘ１０−９、Δｎ
ア２は約−ＩＯＸＩＯ””が生じ、その結果Δｎとして
は約−１５０ｘｌＯ−’の複屈折が生じている。

そこで、第７図に示すように２枚のりニアフレネルレン
ズシート１０−１．１０−２を直交させて配置すること
により、サーキュラフレネルレンズと同様の機能が発生
するとともに、平面内複屈折ΔｎＸｙを相殺することに
なりサーキュラレンズとして平面内複屈折のないものが
構成されたことになる。しかし、板厚断面内複屈折ｎＸ
□、ｎ、ｙｚとして一１６０Ｘ１０−’が存在している
。

そのため、この板厚断面円複屈折を相殺する位相差補償
板４−２が必要である。そこで、その位相差補償板４−
２として、実施例３で用いたポリカーボネート樹脂注型
板を採用した。そして、２枚のリニアフレネルレンズシ
ートの板厚断面円複屈折を相殺するために、簡単な計算
によりこの位相差補償板の厚みを１．２ｍに調整してい
る。

尚、実施例３で述べたように、リニアフレネルレンズシ
ート１０をポリカーボネート樹脂で成形し、位相差補償
板４−２はポリスチレン系樹脂品を用いても良い。また
、位相差補償板４−２を映像光出射レンズ部で偏光した
直後に設置しても良し）６ 実施例１では光位相差δｆを０．０９π、実施例２．３
でも位相差補償板の板厚ＷＡｌｌによってδｆ＜０．０
９πを満足することができた。製造コストを低減する意
味から、ベース基板の複屈折管理、位相差補償板の位相
差調整管理を緩和させ。

コントラスト比３０に相当するδ＝Ｏ１１π、コントラ
スト比１０に相当するδ＝０．２πに設定することは容
易である。

また、実施例１〜３のフレネルレンズ部（プリズム部）
を形成する紫外線硬化性樹脂７において、屈折率を高め
るためにベンゼン環骨格を有するアクリレート樹脂を有
する紫外線硬化性樹脂（光弾性係数Ｃ＝　ｌ　ＯＸ　１
０−ｚｚボ／Ｎ）を用いても、光位相差δｔく０．２π
を十分満たすことができる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、背面投射形プロジェクションテレビに
用いるスクリーンを構成するフレネルレンズシートの板
厚断面内に存在する複屈折によって生じる、既偏光化し
た映像光の偏光ずれを位相差δとして０．２π以下に抑
えることができるので、立体映像を得るために右・左円
偏光あるいは水平・垂直偏光化した映像光をスクリーン
（レンチキュラレンズシートのテレビ鑑賞者側表面）に
投射でき、テレビ鑑賞者はスクリーンの全域にわたって
立体感の優れる映像を観ることができる。

示す斜視図、第２図は第１図の光学系の断面図、第３図
、第４図及び第５図はそれぞれ本発明の一実施例となる
フレネルレンズシート製造法の工程を示す断面図、第８
図は先位相差誤差と映像コントラスト比の関係を示す特
性曲線図、第９図は従来技術の前面投射形プロジェクシ
ョンテレビの光学系を示す斜視図、そして第１０図は本
発明に係る背面投射形プロジェクションテレビの光学系
を示す斜視図である。

（・・・レンチキュラレンズシート ２．２−１．２−２・・・フレネルレンズシート３・・
・映像光 ４．４−１．４−２・・・位相差補償板５・・・フレネ
ルレンズシート金型 ６・・・透明基板 ７．７′・・・紫外線硬化性樹脂 ８・・・紫外線 １０・・・リニアフレネルレンズシート１１・・・映像
投射光源部 １２ａ、１２ｂ・・・円偏光映像光源光１３．１３′・
・・スクリーン １４・・・偏光めがね

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、背面投射形プロジェクションテレビにおいて、フレ
   ネルレンズシートの厚みをｔ、該フレネルレンズシート
   内を透過する光の波長をλ、該光のフレネルレンズシー
   トへの入射後の屈折角をθ＿１としたとき、該フレネル
   レンズシートの板厚断面内の平均複屈折をΔｎとすれば
   、 ▲数式、化学式、表等があります▼ を満足するフレネルレンズシートを用いて成る背面投射
   形立体映像プロジェクションテレビ。 ２、背面投射形プロジェクションテレビにおいて、フレ
   ネルレンズシートの板厚断面内の複屈折Δｎを相殺する
   光位相差補償板を、前記フレネルレンズシートに隣接し
   て設けて成る請求項１記載の背面投射形立体映像プロジ
   ェクションテレビ。 ３、背面投射形プロジェクションテレビにおいて、２枚
   のシリンドリカルフレネルレンズシートを直交するよう
   に重合せ、該２枚のシリンドリカルフレネルレンズシー
   トの板厚断面内の複屈折の和を相殺する光位相差補償板
   を、前記レンズシートに隣接して設けて成る請求項１記
   載の背面投射形立体映像プロジェクションテレビ。