JPH0366978B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 この発明は鍛造、特に２つの異質、非溶接性材
料の構成部品の製造法に関する。特に、本発明は
鍛造されたチタン部材と異質金属製部材間のバイ
メタルの機械的接合をつくる鍛造法に関する。

〔従来技術〕

航空宇宙産業においては、異質金属から作られ
た複合部品がしばしば使用される。代表的な例は
硬化鋼シヤフトに装着したチタンのタービン・ホ
イール・デイスクである。一般にそのチタンのデ
イスクは鋼シヤフフトにボルト締めされる。チタ
ン・デイスク中心部の穴はその構造的完全さを低
下させるため、デイスクの厚さを厚くして動作圧
力を許容水準に維持しなければならない。チタン
と鋼のように異質金属を溶接する最近の技術状態
では脆い接合をもたらし、それはめつたに構造的
に役立たず、適度の荷重に耐えることができな
い。周知の技術は、２つの異質金属間の機械的接
合を作るのに比較的軟質の冷間加工性材料と比較
的硬質の材料を使用すること、または合わせる両
方の部品が硬質の場合には変形すべき部品を加熱
することを教示している。後者の場合、合わせる
２つの部品の合わせ部分は精密な公差に機械加工
する必要があり、従つて加熱される部品の変形は
最小にする必要がある。

〔発明の概要〕

従つて、本発明の目的は、２つの異質金属部品
の１方の鍛造中に作られる、異質金属間接合を提
供することである。変形された部品は、接合され
た部品間のゆるみを回避するために非変形部品内
で機械的に固定されたままでなければならない。
接合部が作られたとき非変形部品は変形した部品
と共にあるから、２つの部品の合わせ面は、異質
金属の腐食を抑制または防ぎ、部品の耐用期間中
に問題を起さない物質を含むことが大切である。

一方、接合を形成するチタンおよび他の活性金
属での鍛造加工中に生じる酸化を回避する工程を
採ることが大切である。また、接合部の大きさが
先行技術のものより小さく、接合部におけるさら
に別の係止技術の必要が少なくなる。チタンと異
質金属間の接合を提供する必要がある。

本発明は、類似した硬さを有する２つの異質金
属間に機械的接合部を片方の部品の鍛造中につく
る機械的接合の製造法に関する。特に、本発明は
チタンと、異質金属、例えば鋼やアルミニウムと
の結合に関し、異質金属は接合部の一部分として
成形される。異質金属はチタンを被鍛造形状に鍛
造するために使用する鍛造ダイの部分として使用
される。鍛造工程の完了時に、チタンは異質金属
の形状と一致し、継ぎ目の異質金属部分の形状を
含む。異質金属が継ぎ目におけるチタンの加工寸
法と一致する相対的寸法を保持するために、異種
金属は高温での膨張を補償し、しかも鍛造加工中
に異質金属による実質的変形を回避するのに十分
低い温度に加熱される。

２つの部品間の合わせ面におけるチタンと異質
金属の酸化を防ぐために、鍛造中の酸化を防ぎ２
つの部品間に摩耗面を形成しない潤滑剤を選ぶ。
異種金属の腐食は、鍛造前に継ぎ目の部品の片方
をめつきすることによつてさらに防止される。

〔実施例〕

第１図には、本発明によつて成形したバイメタ
ルのタービン・ホイール１１をその中心軸Ａ−Ａ
に沿つた断面で示す。軸Ａ−Ａの右側にタービ
ン・ホイール１１の機械加工されたものを示し、
最初の鍛造の輪郭を点線で示す。中心軸Ａ−Ａの
左側にタービン・ホイール１１の最終機械加工前
における最初の鍛造のままを示す。タービン・ホ
イール１１は、チタン・デイスク１３とシヤフト
１４からなる。シヤフトは、鋼製が望ましいが、
第８族の金属の合金にすることができるる。デイ
スク１３とシヤフト１４は、合わせ面１６で密接
し接触している。合わせ面１６は、デイスク１３
がシヤフト１４から軸分離するのを防ぐべく適当
な曲面となつている。デイスク１３をシヤフト１
４に、回転整合に固定するために、合わせ面１６
におけるシヤフト１４の内周部に複数のキー溝１
８があり、デイスク１３が合わせ面１６のキー溝
１８に合致する。この配列で、デイスク１３は、
締結具または結合技術の助けなしに、シヤフト１
４へ固定される。

図面から理解されるように、タービン・ホイー
ル１１の外側部分の最終機械加工は鍛造後に行
う。従つて、デイスク１３およびシヤフト１４の
外形は、鍛造加工後に決まる。合わせ面１６の形
は、デイスク１３の鍛造中に決まり、タービン・
ホイール１１の鍛造前のシヤフト１４への機械加
工によつて決まる。

本明細書においては、タービン・ホイールの
「鍛造」は、デイスク１３がシヤフト１４上に鍛
造される鍛造加工を意味する。多くの場合にシヤ
フト１４は鍛造によつても成形されるようである
が、この成形は機械加工の前に行われ、本発明を
構成しない。このため、鍛造加工の記載はデイス
ク１３をシヤフト１４上に鍛造する操作のみを指
す。

第２図は下部の鍛造ダイ型２０に置かれたシヤ
フト１４を示す。シヤフト１４は下部ダイ型２０
の受け入れ空洞部２１に合わせ面を外に向けて置
かれている。チタンのビレツト２３は、それがデ
イスク１３内へ鍛造され得るように、シヤフト１
４上で下部ダイ型２０に置かれている。シヤフト
１４は、合わせ面１６の成形およびキー溝１８の
平滑化前に、キー溝１８の穴あけを含む合わせ面
１６での完全機械加工によつて、調製されてい
る。通気口２５がシヤフト１４に設けられてお
り、下部ダイ型２０の対応する通気口２６に通じ
ている。

チタン・デイスク１３を鋼シヤフト１４上に鍛
造するために、鋼シヤフト１４を実質的に変形さ
せることなくチタン・ビレツト２３が変形するよ
うに、材料を適当な温度に加熱しなければならな
い。合わせ面１６の形は、タービン・ホイール１
１の使用時にデイスク１３をシヤフト１４上に保
持するために重要であるから、鋼シヤフト１４の
形状を維持できる能力が特に重要である。

デイスク１３とシヤフト１４を一緒に鍛造する
ために、チタン・ビレツト２３として提供される
材料は塑性状態で提供されて、下部ダイ２０上に
置かれる。ビレツト２３は、ダイによつてデイス
ク１３に鍛造されるべく十分可鍛性にするため
に、塑性温度に加熱する。鋼シヤフト１４は鍛造
時ほゞその最終形状にあるから、シヤフト１４は
鍛造加工中に著しく変形しないために塑性温度以
下の温度でなければならない。望ましい実施態様
におけるビレツト２３は、鍛造前に約1100℃（約
2000〓）の温度に加熱される。もちろん、鍛造温
度はタービン・ホイール１１の動作温度より高
い。その結果、タービン・ホイール１１は、鍛造
時よりも収縮した寸法のデイスク１３で運転され
る。タービン・デイスク１３の寸法が合わせ面１
６において重要であるから、寸法の収縮はデイス
ク１３をシヤフト１４からゆるめる傾向をもつこ
とになる。このゆるみのいくらかはシヤフト１４
の外周部に適当な固定用表面を形成することによ
つて補うことができるけれども、固定手段として
の合わせ面１６の内側部分２７の効果が少なくな
る。これに対して、本発明の望ましい実施例は、
合わせ面１６の内側部分２７におけるデイスク１
３とシヤフト１４間のはめあいを精密なしまりば
めにする。これを達成するために、シヤフト１４
は、鍛造中にシヤフト１４が高温に保たれるよう
に鍛造前に高温に予備加熱される。

前述のように、シヤフト１４は塑性温度以下で
なければならない。望ましい実施例におけるシヤ
フト１４は650℃（1200〓）に加熱される。合わ
せ面１６におけるシヤフト１４の変形を回避する
ためにデイスク１３の鍛造中シヤフト１４の温度
は約815℃（約1500〓）以下にする必要があるけ
れども、前記650℃なる温度は変えることができ
る。シヤフトの変形は、デイスク１３とシヤフト
１４の間の締結の完全性がそこなわれるものであ
つてはならない。650℃に加熱されたシヤフト１
４でタービン・ホイール・アセンブリ１１を鍛造
することによつて、デイスク１３の鍛造後にター
ビン・ホイール１１を冷却したとき、シヤフト１
４は収縮する。従つて、シヤフト１４のこの収縮
によつて、デイスク１３が収縮しても、合わせ面
１６の内側部分２７におけるデイスク１３とシヤ
フト１４間にしまりばめが確実に存在する。ま
た、これはチタン・デイスク１３ではなくてむし
ろ鋼シヤフト１４に引張応力を与える。

冶金技術者には周知のように、シヤフト１４と
デイスク１３を形成する材料は鍛造加工のために
加熱されたときかなり酸化する傾向にある。これ
は鋼シヤフト１４の場合には余り問題にならない
が、この酸化の問題は塑性温度に加熱されるチタ
ンの場合には重要である。このため、一般にダイ
潤滑剤を使用する。ダイ潤滑剤の主たる作用は酸
化防止と、ダイによる被鍛造材の溶融防止であ
る。チタンの場合の適当な潤滑剤は、アペツク
ス・プレコート（Apex Precoat）2000（米国フ
イラデルフイア州、Apex Alkali Products社の
製品）。これはセラミツクのプレコーテイングで
あつて、通常浸漬によつて塗布して、炉加熱サイ
クル前に乾燥する。鋼シヤフト１４も適当なダイ
潤滑剤で保護される。前記アペツクス社のアペツ
クス・プレコート306化合物が、この目的に望ま
しい物質であるが、このプレコートはもとはチタ
ンの保護用に考案されたものである。アペツク
ス・プレコート306は樹脂およびコロイド状黒鉛
の液体浸漬塗料である。残念ながら、アペツク
ス・プレコート2000もアペツクス・プレコート
306も固体物質が後に残るので合わせ面１６に使
用するのは不適当ある。特に、アペツクス・プレ
コート2000はセラミツク残留物を残し、それが合
わせ面１６における摩耗をもたらす。アペツクス
306の黒鉛残留物は問題の発生は少ないけれども、
そのような物質は合わせ面１６における異質金属
の腐食を増加させる可能性を有する。本発明で
は、デイスク１３の合わせ面１６に対応すビレツ
ト２３の底面３０に非セラミツク・ダイ潤滑剤を
コーテイングする。鋼シヤフト１４の合わせ面１
６にセラミツクおよび黒鉛潤滑剤の使用は避けた
方が望ましい。非セラミツク・ダイ潤滑剤はビレ
ツト２３の底面３０に塗布する。望ましい実施例
における非セラミツク・ダイ潤滑剤は無機結合剤
中のエアゾル・スプレーとして米国のカーボンダ
ム社（Carbondum Company，Graphite
Product Division，New York）販売の窒化ホ
ウ素（BN）塗料である。その窒化ホウ素は空気
のない吹付け装置や他の方法でも塗布することが
できる。これは、グラフアイトに類似の六方晶系
結晶構造であるが、誘電体と考えられる。

窒化ホウ素塗料は酸化雰囲気中で加熱されるる
と約700℃（約1300〓）で酸化または変化するこ
とがわかつている。変化後、窒化ホウ素塗料は薄
片状ではげ落ちやすくなるので、窒化ホウ素を塗
布した金属表面の保護用には適さない。窒化ホウ
素を不活性雰囲気中で925℃（1700〓）に20分間
加熱することによつて、窒化ホウ素塗料は変性
し、その後は劣化することなく鍛造に備えて酸化
雰囲気中で加熱することがわかつた。ぼろぼろに
なる代りに、鍛造に備えて金属部品に最初塗布し
たとき白色であつた窒化ホウ素塗料は、黒色の仕
上りに変わつて、薄片状になることはない。

不活性雰囲気中で予備加熱した後の窒化ホウ素
は、不活性雰囲気中で予備加熱されて出現したま
まであつて、その後鍛造前に酸化雰囲気中で予備
加熱されるとき薄片状にならない。窒化ホウ素塗
料は700℃以上で酸化する傾向にあるから、ほゞ
その温度で窒化ホウ素に変態が生じて、この変化
が窒化ホウ素塗料を不活性雰囲気中で加熱したと
きに白色から黒色に変化させると考えられる。そ
の黒色の窒化ホウ素仕上げ塗りは予備加熱された
ときにもはや薄片状にならず、従つて、鍛造温度
で薄片状ではげ落ちやすくなる変化を防ぐ限りに
おいてそのコーテイングが永久的なものとなる何
らかの変態が生じのであると信じられる。

望ましい実施例においては、窒化ホウ素塗料を
塗布した後の金属部品は、アルゴンガスの不活性
雰囲気中で20分間加熱される。現在最も望ましい
温度範囲は925〜955℃（1700〜1750〓）である。
不活性雰囲気中で材料を加熱しなければならない
最低温度は600℃（1050〓）以上または約700℃と
考えれる。窒化ホウ素塗料を塗布したチタンのビ
レツトを不活性雰囲気中で加熱する望ましい最高
温度は1150℃以下であ、この温度でチタンは再結
晶して脆くなる。望ましい実施例では不活性雰囲
気用いられるけれども、窒化ホウ素塗料を白色状
態から黒色状態に変えるべく窒化ホウ素塗料を塗
布したビレツトを加熱するために還元雰囲気も使
用可能なことが予想され。その塗料を白色から黒
色に変える工程は鍛造前の予備加熱工程と組合せ
可能なことも予想される。

鋼シヤフト１４はその合わせ面１６を金属めつ
きによつて保護すことが望ましい。現在、無電解
のニツケルめつきが採用されている、金属学的試
験または顕微鏡検査が合わせ面１６の腐食が問題
となることを示す場合には他のめつき法が必要で
あろう。鋼シヤフト１４に用いる特定のめつきと
は無関係に、コーテイング１３とシヤフト１４間
の強固で耐久性ある接合を提供すために、底面３
０への非セラミツク・コーテイングとシヤフト１
４の合わせ面部分のめつきとを併用する。めつき
は、合わせ面１６における異質金属の腐食を少な
くすることも意図している。

前述のように、チタンのビレツト２３を鍛造の
ために加熱する望ましい温度は、1100℃である。
約1150℃（2100〓）の温度でチタンは脆くなるこ
とがわかつた。925℃（1700〓）以下の温度では、
チタンは、適切な鍛造部を構成するのに十分な塑
性をもたない。従つて、望ましい温度範囲は、
980〜1100℃（1800〜2000〓）であ。前述のよう
に、シヤフト１４は約650℃に加熱するることが
望ましい。鍛造加工中にかなり変形が生じる温度
は約815℃である。チタンのビレツト２３はより
高い温度にあるので、シヤフト１４の温度は、最
初は変形しない最高温度より低くしなければなら
ない。シヤフト１４の最低温度は、シヤフトを予
備加熱しないとき前述の相対的膨張および収縮の
問題が不安定な接合をもたらすけれども、周囲温
度である。

ビレツト２３をデイスクに鍛造した後、得られ
たタービン・ホイール１１は、次に第１図の右側
に示すように機掛加工される。デイスク１３の鍛
造後にシヤフト１４を最終機械加工することは、
シヤフトは、機械加工前はより多くの材料を有す
るので、鍛造の際構造的により強い剛性をもち、
また、鍛造加工がシヤフト１４の表面に与える影
響をなくする。得られた形状から、最終の機械加
工品に余分な材料の使用を避けていることがわか
る。締め具が使用された場合には、余分な材料が
通常デイスク１３をシヤフト１４に固定するため
に必要になる。

第３図には、アルミニウムの中心管３５がチタ
ンのダイアフラム・パツク３６に連結されている
動力伝達シヤフト３３を示す。ダイアフラム・パ
ツク３６は中間リング３７によつて中心管３５へ
連結される。外側の部品４０はアルミニウム製で
あつて、チタンの中心部品４１に接合される。中
心管３５は外側部品において適当な溶接法で中間
リング３７に溶接される。同様に、ダイアフラ
ム・パツク３６はチタンの内側部品４１において
中間リング３７に溶接され、従つて溶接された継
ぎ目は２つの類似金属の間にある。

中間リング３７を成形するために、外側の部品
４０を先ず鍛造によつて成形する。次に、内およ
び外側部品４１，４０の合わせ面４３となる内面
が機械加工され、固定用キー溝４５が合わせ面４
３の表面に沿つて穴あけされる。合わせ面４３を
除き外側部品４０はアペツクス・プレコート306
でコーテイングされる。合わせ面４３は窒化ホウ
素で被覆される。チタンのビレツト（図示せず）
は、合わせ面４３に現われる表面を窒化ホウ素で
コーテイングする。チタン・ビレツトの残りの表
面は、アペツクス・プレコート2000をコーテイン
グする。

前述のように、窒化ホウ素の被膜は、それを白
色から、黒色状態に変えるために、不活性雰囲気
中で予備加熱する。

外側部品４０は約150℃（300〓）に予備加熱す
る。チタンのビレツトは約1100℃（2000〓）に加
熱して、下部ダイ型（図示せず）に挿入する。チ
タンのビレツトは、下部ダイ型の上に置かれてい
ると、外側部品４０の合わせ面部分４３がビレツ
トに向く状態で外側部品４０によつて囲まれる。
ビレツトは次に鍛造されて内側部品４１に成形さ
れることによつて、外側部品４０へ固定されて中
間リング３７となる。中間リング３７は次にその
最終形状に機械加工される。機械加工後、中間リ
ングは図示のように中心管３５とダイアフラム・
パツク３６へ溶接される。

内側部品４１を形成するチタン・ビレツトの温
度範囲は、タービン・ホイール１１におけるデイ
スク１３を形成するビレツト２３の温度範囲と同
一である。アルミニウムの外側部品４０の温度範
囲は、鋼シヤフト４１の温度範囲とは異なるが、
それは同一の規準によつて決まる。換言すると、
アルミニウム外側部品４０の理想的な温度範囲
は、動作温度において十分な締りばめを保証する
のに必要な最低温度と、アルミニウムがその構造
的完全さを維持できる最高温度によつて決定され
る。中間リング３７の構造から、アルミニウム外
側部品４０にはフープ応力が生じ、それが強固な
接合を保証し、しかも中間リング３７のトルク伝
達能力を余り低下させない。所定のはめあいに対
して構成部品の適当な温度が推定されるが、鍛造
加工中に材料が周囲に熱を伝える特性の計算は困
難であるので、最終温度は経験的に決めなければ
ならない。アルミニウムの外側部品４０は150℃
（300〓）に加熱することが望ましい。従つて、ア
ルミニウムの望ましい温度範囲は環境温度から
230℃（450〓）までである。アルミニウム部品に
対する温度は550℃（1020〓）までにできること
が予想される。

以上は例として挙げた製品に応用した本発明法
の例である。本発明の精神を逸脱することなく、
ここに説明した工程には多くの変形が可能なこと
は明らかである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に従つて成形されたバイメタ
ル・タービン・ホイールの軸断面図であつて、左
側は鍛造状態そして右側は完成状態を示す。第２
図は第１図のタービン・ホイールの鍛造前におけ
る下部鍛造ダイ上のビレツトの配置を示す図であ
る。第３図は動力伝達シヤフトをたわみ性ダイア
フラムに結合するために使用される本発明によつ
て成形されたバイメタル中間リングを示す図であ
る。 １１…タービン・ホイール、１３…チタン・デ
イスク、１４…シヤフト、１６…合わせ面、１８
…キー溝、２０…下部鍛造ダイ型、２３…ビレツ
ト、２５…通気孔、３３…動力伝達シヤフト、３
５…中心管、３６…ダイアフラム・パツク、３７
…中間リング、４０…外側部品、４１…内側部
品。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ (a) 所定形状の第１の金属部品１４を提供
   し、 (b) 第１の金属部品１４と第２の金属部品１３と
   の合わせ面１６を決め、 (c) 第１の金属部品１４の合わせ面１６を最終形
   状に機械加工し、 (d) 第１の金属部品１４の合わせ面１６に異質金
   属腐食を抑制する性質を有するめつき材料をめ
   つきし、 (e) 第１の金属部品１４を鍛造加工中に塑性変形
   させるのに必要な温度以下の温度に加熱し、 (f) 第２の金属部品１３に形成される金属ビレツ
   ト２３を鍛造温度に予備加熱し、 (g) 第１の金属部品１４を鍛造ダイ２０内の所定
   の位置に配置し、 (h) ビレツト２３を鍛造ダイ２０内の第２の所定
   位置に配置し、 (i) ビレツト２３が所望状態の第２の金属部品１
   ３に鍛造成形され、合わせ面１６で第１の金属
   部品１４に接合されるようにビレツト２３に鍛
   造圧力を加え、 (j) 接合された部品１３，１４を機械加工する ことを特徴とする２つの異質金属間の剛性の接合
   部１６を有する部材の鍛造加工方法。 ２ 前記めつき材料がニツケルであつて、該ニツ
   ケルを無電解めつき工程によつてコーテイングす
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
   の方法。 ３ 前記第１の金属部品１４を所定温度に加熱す
   る工程が、前記部材１１が動作温度に冷却される
   とき、合わせ面１６における２つの部品１３，１
   ４が、接合部が安定性を維持し合わせ面１６にお
   ける過剰の圧力のために部品が破壊しないように
   合わせ面１６における部品１３，１４間に所望量
   の圧力が加わるように互に嵌合するように、２つ
   の部品１３，１４の相対的な膨張係数によつて決
   定されることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   に記載の方法。 ４ (a) 前記第１の金属部品１４が主として第８
   族の金属からなる合金製であり、 (b) 前記第２の金属部品１３が主としてチタンか
   らなる金属製であることを特徴とする特許請求
   の範囲第１項に記載の方法。 ５ (a) 第１の金属部品１４が主として鋼からな
   り、 (b) 第２の金属部品１３が主としてチタンからな
   り、 (c) 第１の金属部品１４が前記鍛造圧力を加える
   前に815℃以下の温度に加熱され、 (d) 第２の金属部品１３が980〜1100℃の温度に
   加熱されることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項に加熱されることを特徴とする特許請求の
   範囲囲第１項に記載の方法。 ６ ビレツト２３が前記鍛造圧力を受けるとき合
   わせ面１６と接触する部分において、第２の金属
   部品１３が窒化ホウ素でコーテイングされ、該窒
   化ホウ素被覆部品１３を非酸化雰囲気中で600℃
   以上の温度において加熱することを特徴とする特
   許請求の範囲第１項に記載の方法。 ７ (a) 所定形状の第１の金属部品１４を提供
   し、 (b) 第１の金属部品１４と第２の金属部品１３と
   の合わせ面１６を決め、 (c) 第１の金属部品１４の合わせ面１６を最終形
   状に機械加工し、 (d) 鍛造中に酸化を抑制する性質を有し、部材の
   使用時に合わせ面１６に残存する性質の第１の
   コーテイング材料を第１の金属部品１４の合わ
   せ面１６に被覆し、 (e) 第１の金属部品１４を鍛造加工中に塑性変形
   させるのに必要な温度以下に加熱し、 (f) 第２の金属部品１３に成形されるチタンのビ
   レツト２３を鍛造温度に予備加熱し、 (g) 第１の金属部品１４を鍛造ダイ２０内の所定
   の位置に配置し、 (h) ビレツト２３を鍛造ダイ２０内の第２の所定
   位置に配置し、 (i) ビレツト２３が所望形状の第２の金属部品１
   ３に鍛造成形され、合わせ面１６で第１の金属
   部品１４に接合されるようにビレツト２３に鍛
   造圧力を加え、 (J) 接合された部品１３，１４を機械加工する ことを特徴とする第１の金属部品１４とチタン製
   の第２の金属部品１３間に剛性の接合部を有する
   部材の鍛造加工方法。 ８ 前記めつき材料がニツケルであつて、該ニツ
   ケルを無電解めつき工程によつてコーテイングす
   ることを特徴とす特許請求の範囲第７項に記載の
   方法。 ９ 前記第１の金属部品１４を所定温度に加熱す
   る工程が、前記部材１１が動作温度に冷却される
   とき、合わせ面１６における２つの部品１３，１
   ４が、接合部が安定性を維持し合わせ面１６にお
   ける過剰の圧力のために部品が破壊しないように
   合わせ面１６における部品１３，１４間に所望量
   の圧力が加わるように互に嵌合するように、２つ
   の部品１３，１４の相対的な膨張係数によつて決
   定されることを特徴とする特許請求の範囲第７項
   に記載の方法。 １０ (a) 前記第１の金属部品１４が主として第
   ８族の金属からなる合金製であり、 (b) 前記第２の金属部品１３が主としてチタンか
   らなる金属製であることを特徴とする特許請求
   の範囲第７項に記載の方法。 １１ (a) 第１の金属部品１４が主として鋼から
   なり、 (b) 第２の金属部品１３が主としてチタンからな
   り、 (c) 第１の金属部品１４が前記鍛造圧力を加える
   前に815℃以下の温度に加熱され、 (d) 第２の金属部品１３が980〜1100℃の温度に
   加熱されることを特徴とする特許請求の範囲第
   ７項に記載の方法。 １２ ビレツト２３が前記鍛造圧力を受けるとき
   合わせ面１６と接触する部分において、第２の金
   属部品１３が窒化ホウ素でコーテイングされ、該
   窒化ホウ素被覆部品１３を非酸化雰囲気中で600
   ℃以上の温度において加熱することを特徴とする
   特許請求の範囲第７項に記載の方法。 １３ 前記第１の金属部品１４が主としてアルミ
   ニウムであることを特徴とする特許請求の範囲第
   ７項に記載の方法。 １４ 第１の金属部品１４が前記鍛造圧力を加え
   る前に230℃以下の温度に加熱され、 チタン部品１３が980〜1100℃の温度に加熱さ
   れることを特徴とする特許請求の範囲第１３項に
   記載の方法。 １５ (a) 所定形状の第１の金属部品１４を提供
   し、 (b) 第１の金属部品１４と第２の金属部品１３と
   の合わせ面１６を決め、 (c) 第１の金属部品１４の合わせ面１６を最終形
   状に機械加工し、 (d) 第１の金属部品１４の合わせ面１６に鍛造加
   工中に酸化を抑制する性質を有する非セラミツ
   ク・コーテイング材料をコーテイングし、 (e) 第２の金属部品１３が成形される金属のビレ
   ツト２３を提供し、 (f) 合わせ面１６に対応するビレツト２３の表面
   ３０に非セラミツク・ダイ潤滑剤をコーテイン
   グし、 (g) ビレツト２３の残りの表面にダイ潤滑剤をコ
   ーテイングし、 (h) 第１の金属部品１４を鍛造加工中に塑性変形
   させるのに必要な温度以下に加熱し、 (i) ビレツト２３を鍛造温度に予備加熱し、 (j) 第１の金属部品１４を鍛造ダイ２０内の所定
   位置に配置し、 (k) ビレツト２３を鍛造ダイ２０内の第２の所定
   位置に配置し、 (l) ビレツト２３が所望形状の第２の金属部品１
   ３に鍛造成形され、合わせ面１６で第１の金属
   部品１３に接合されるようにビレツト２３に鍛
   造圧力を加え、 （ｍ） 接合された部品を機械加工する ことを特徴とする２つの異質金属間の剛性の接合
   部を有する部材の鍛造加工方法。 １６ 前記めつき材料がニツケルであつて、該ニ
   ツケルを無電解めつき工程によつてコーテイング
   することを特徴とする特許請求の範囲第１５項に
   記載の方法。 １７ 前記第１の金属部品１４を所定温度に加熱
   する工程が、前記部材１１が動作温度に冷却され
   るとき、合わせ面１６における２つの部品１３，
   １４が、接合部が安定性を維持し合わせ面１６に
   おける過剰の圧力のために部品が破壊しないよう
   に合わせ面１６における部品１３，１４間に所望
   量の圧力が加わるように互に嵌合するように、２
   つの部品１３，１４の相対的な膨張係数によつて
   決定されることを特徴とする特許請求の範囲第１
   ５項に記載の方法。 １８ (a) 前記第１の金属部品１４が主として第
   ８族の金属からなる合金製であり、 (b) 前記第２の金属部品１３が主としてチタンか
   らなる金属製であることを特徴とする特許請求
   の範囲第１５項に記載の方法。 １９ (a) 第１金属部品１４が主として鋼からな
   り、 (b) 第２の金属部品１３が主としてチタンからな
   り、 (c) 第１の金属部品１４が前記鍛造圧力を加える
   前に815℃以下の温度に加熱され、 (d) 第２の金属部品１３が980〜1100℃の温度に
   加熱されることを特徴とする特許請求の範囲第
   １５項に記載の方法。