JPH0345788B2 - - Google Patents
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- JPH0345788B2 JPH0345788B2 JP58207652A JP20765283A JPH0345788B2 JP H0345788 B2 JPH0345788 B2 JP H0345788B2 JP 58207652 A JP58207652 A JP 58207652A JP 20765283 A JP20765283 A JP 20765283A JP H0345788 B2 JPH0345788 B2 JP H0345788B2
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- conversion device
- energy conversion
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- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 46
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 34
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 13
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000004590 computer program Methods 0.000 description 1
- 238000012885 constant function Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- -1 steam Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K17/00—Measuring quantity of heat
- G01K17/06—Measuring quantity of heat conveyed by flowing media, e.g. in heating systems e.g. the quantity of heat in a transporting medium, delivered to or consumed in an expenditure device
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
- Testing Or Calibration Of Command Recording Devices (AREA)
- Testing And Monitoring For Control Systems (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Feedback Control In General (AREA)
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、エネルギー変換装置の性能を決定乃
至測定する為のシステムに関するものであり、特
には定関数ブロツクによつてこうした変換装置の
特定の性能パラメータを測定するシステムに関係
する。
至測定する為のシステムに関するものであり、特
には定関数ブロツクによつてこうした変換装置の
特定の性能パラメータを測定するシステムに関係
する。
代表的に、エネルギー変換装置の性能パラメー
タは、大がかりな、骨の折れる計算により決定さ
れる。多くの場合、そのような計算はそれを迅速
に達成する為にコンピユータを必要とする。この
ようなコンピユータはハードウエア及びソフトウ
エアを必要としまたその操作に熟練した操作員を
必要とするので購入及び保守に多大の費用を要す
る。これら計算を達成するのにアナログ装置のよ
うな他の装置の使用は、これら装置が必要とされ
る精度と融通性を持たず従つて性能パラメータ計
算システム全体の質を低落化するので実用的でな
い。
タは、大がかりな、骨の折れる計算により決定さ
れる。多くの場合、そのような計算はそれを迅速
に達成する為にコンピユータを必要とする。この
ようなコンピユータはハードウエア及びソフトウ
エアを必要としまたその操作に熟練した操作員を
必要とするので購入及び保守に多大の費用を要す
る。これら計算を達成するのにアナログ装置のよ
うな他の装置の使用は、これら装置が必要とされ
る精度と融通性を持たず従つて性能パラメータ計
算システム全体の質を低落化するので実用的でな
い。
上記の理由により、コンピユータ或いはアナロ
グ装置の使用なく、エネルギー変換装置の特定の
性能パラメータを容易に且つ精確に測定する為の
システムを開発することが所望されている。
グ装置の使用なく、エネルギー変換装置の特定の
性能パラメータを容易に且つ精確に測定する為の
システムを開発することが所望されている。
本発明は、先行技術と関連する上記問題を、一
般にはコンピユータプログラムアルゴリズムを通
してのみ得られる計算特性を与える為に定関数関
係を有する関数ブロツクを使用することにより解
決する。エネルギー変換装置への供給流体のエン
タルピー及びエントロビー、エネルギー変換装置
の理想（等エントロピー）膨脹下のエンタルピー
並びに変換装置の各ステージ（段：タービンの場
合の動翼とそれに続く静翼のように、エンタルピ
ーに変化をもたらす基本単位を構成する段を云
う）から取出される流体のエンタルピーが適当な
測定装置により測定される。上記測定値は、他の
操作データと共に、特定の論理配列において配列
される。関数ブロツクを内臓する複数のモジユー
ルへの入力として選択的に使用される。この態様
で、モジユールは、そこに供給される測定値及び
データを処理することにより、探知されているエ
ネルギー変換装置の操作性能を表す出力信号を選
択的に発生する。
般にはコンピユータプログラムアルゴリズムを通
してのみ得られる計算特性を与える為に定関数関
係を有する関数ブロツクを使用することにより解
決する。エネルギー変換装置への供給流体のエン
タルピー及びエントロビー、エネルギー変換装置
の理想（等エントロピー）膨脹下のエンタルピー
並びに変換装置の各ステージ（段：タービンの場
合の動翼とそれに続く静翼のように、エンタルピ
ーに変化をもたらす基本単位を構成する段を云
う）から取出される流体のエンタルピーが適当な
測定装置により測定される。上記測定値は、他の
操作データと共に、特定の論理配列において配列
される。関数ブロツクを内臓する複数のモジユー
ルへの入力として選択的に使用される。この態様
で、モジユールは、そこに供給される測定値及び
データを処理することにより、探知されているエ
ネルギー変換装置の操作性能を表す出力信号を選
択的に発生する。
ここで、本発明の具体例を示す図面を参照して
説明する。第１図は、探知されているエネルギー
変換装置１２の性能特性を測定する為の論理回路
図である。エネルギー変換装置１２は、タービ
ン、発電機、熱発生器或いはエネルギーを変換す
るのに使用されるその他の任意の装置でありう
る。
説明する。第１図は、探知されているエネルギー
変換装置１２の性能特性を測定する為の論理回路
図である。エネルギー変換装置１２は、タービ
ン、発電機、熱発生器或いはエネルギーを変換す
るのに使用されるその他の任意の装置でありう
る。
第１図は、水、スチーム、ガス等の流体をエネ
ルギー変換装置１２への入口に流す導管１４を示
す。流体の圧力、温度及び流量が、圧力伝送器１
６、温度伝送器１８及び流量伝送器２０それぞれ
により測定される。圧力伝送器１６及び温度伝送
器１８は、エンタルピー測定装置２２及びエント
ロピー測定装置２４への入力として使用される。
エンタルピー測定装置２２は米国特許第4244216
号に開示されるようなものであり、導管１４内の
流体の圧力及び温度に関しての上記情報を処理し
てその出力端においてエンタルピーを表す出力信
号hinを発生する。エントロピー測定装置２４も
またエネルギー変換装置１２の入力側に流れる流
体の圧力及び温度に関しての上記情報を処理しそ
してその出力側でエントロピーを表す信号Sinを
発生する。このエントロピー（Sin）出力信号は、
エネルギー変換装置１２の第１ステージから抽出
されている流体の圧力を測定する圧力伝送器２６
の出力と共に、また別のエンタルピー測定装置２
８への入力として使用される。このエンタルピー
測定装置２８もまた、温度ではなくエントロピー
（Sin）出力信号がそこへの入力として使用される
点を除いて、米国特許第4244216号と開示される
ものと同様である。エンタルピー測定装置２８は
上記エントロピー測定値及び第１ステージ流体取
出圧力情報を処理してその出力側で理想（等エン
トロピー）膨脹を表す信号1を発生する。また別
のエンタルピー測定装置３０は、エネルギー変換
装置１２の第１ステージから抽出される流体の圧
力に関して圧力伝送器２６から情報を受取ると共
に温度伝送器３２からその温度についての情報を
受取る。このエンタルピー測定装置３０もまた米
国特許第4244216号に開示されるものと同様であ
り、そして上記圧力及び温度情報を処理してエネ
ルギー変換装置１２の第１ステージから抽出され
る流体のエンタルピーh1を表す出力信号を発生す
る。斯くして、上記論理回路は、入来流体のエネ
ルギー含量（hin）、エネルギー変換装置の第１ス
テージを理想（等エントロピー）条件の下で離れ
る流体のエネルギー含量（1）、及びエネルギー
変換装置の第１ステージを実際の条件下で離れる
流体のエネルギー含量（h1）を測定乃至決定す
る。
ルギー変換装置１２への入口に流す導管１４を示
す。流体の圧力、温度及び流量が、圧力伝送器１
６、温度伝送器１８及び流量伝送器２０それぞれ
により測定される。圧力伝送器１６及び温度伝送
器１８は、エンタルピー測定装置２２及びエント
ロピー測定装置２４への入力として使用される。
エンタルピー測定装置２２は米国特許第4244216
号に開示されるようなものであり、導管１４内の
流体の圧力及び温度に関しての上記情報を処理し
てその出力端においてエンタルピーを表す出力信
号hinを発生する。エントロピー測定装置２４も
またエネルギー変換装置１２の入力側に流れる流
体の圧力及び温度に関しての上記情報を処理しそ
してその出力側でエントロピーを表す信号Sinを
発生する。このエントロピー（Sin）出力信号は、
エネルギー変換装置１２の第１ステージから抽出
されている流体の圧力を測定する圧力伝送器２６
の出力と共に、また別のエンタルピー測定装置２
８への入力として使用される。このエンタルピー
測定装置２８もまた、温度ではなくエントロピー
（Sin）出力信号がそこへの入力として使用される
点を除いて、米国特許第4244216号と開示される
ものと同様である。エンタルピー測定装置２８は
上記エントロピー測定値及び第１ステージ流体取
出圧力情報を処理してその出力側で理想（等エン
トロピー）膨脹を表す信号1を発生する。また別
のエンタルピー測定装置３０は、エネルギー変換
装置１２の第１ステージから抽出される流体の圧
力に関して圧力伝送器２６から情報を受取ると共
に温度伝送器３２からその温度についての情報を
受取る。このエンタルピー測定装置３０もまた米
国特許第4244216号に開示されるものと同様であ
り、そして上記圧力及び温度情報を処理してエネ
ルギー変換装置１２の第１ステージから抽出され
る流体のエンタルピーh1を表す出力信号を発生す
る。斯くして、上記論理回路は、入来流体のエネ
ルギー含量（hin）、エネルギー変換装置の第１ス
テージを理想（等エントロピー）条件の下で離れ
る流体のエネルギー含量（1）、及びエネルギー
変換装置の第１ステージを実際の条件下で離れる
流体のエネルギー含量（h1）を測定乃至決定す
る。
hin、1及びh1を表す上記パラメータはステー
ジ効率モジユール３４への入力として使用され、
ここでエネルギー変換装置１２の各ステージの効
率が決定されうる。モジユール３４への他の入力
は、エネルギー変換装置の第２及び第３ステージ
から抽出された流体の実際の条件下でのエンタル
ピーh2及びh3並びに上記抽出流体の理想（等エン
トロピー）条件下でのエンタルピー2及び3を含
む。ステージ効率モジユール３４を構成する関数
ブロツクは第２図に例示されている。第２図にお
いて、入力エンタルピーhinは減算ブロツク３６
及び３８両方への入力として使用される。減算ブ
ロツク３６への第２の入力は第１ステージ実測エ
ンタルピーh1であり、他方減算ブロツク３８への
第２の入力は第１ステージ理想（等エントロピ
ー）膨脹エンタルピー1である。これら入力によ
り、減算ブロツク３６はその出力側においてhin
−h1を表す信号を発生し、そして減算ブロツク３
８はhin−1を表す信号を発生する。ブロツク３
６からの出力信号は乗算ブロツク４０への入力と
して使用され、ここで100倍される。ブロツク４
０の出力はブロツク３８の出力と共に割算ブロツ
ク４２への入力として使用され、割算ブロツク４
２は次の式 η1＝hin−h1／hin−1 に従つて第一ステージ効率を表す出力信号η1を発
生する。エネルギー変換装置の第２、第３等任意
のステージの効率η2，η3…が同様にして決定され
うることを銘記されたい。
ジ効率モジユール３４への入力として使用され、
ここでエネルギー変換装置１２の各ステージの効
率が決定されうる。モジユール３４への他の入力
は、エネルギー変換装置の第２及び第３ステージ
から抽出された流体の実際の条件下でのエンタル
ピーh2及びh3並びに上記抽出流体の理想（等エン
トロピー）条件下でのエンタルピー2及び3を含
む。ステージ効率モジユール３４を構成する関数
ブロツクは第２図に例示されている。第２図にお
いて、入力エンタルピーhinは減算ブロツク３６
及び３８両方への入力として使用される。減算ブ
ロツク３６への第２の入力は第１ステージ実測エ
ンタルピーh1であり、他方減算ブロツク３８への
第２の入力は第１ステージ理想（等エントロピ
ー）膨脹エンタルピー1である。これら入力によ
り、減算ブロツク３６はその出力側においてhin
−h1を表す信号を発生し、そして減算ブロツク３
８はhin−1を表す信号を発生する。ブロツク３
６からの出力信号は乗算ブロツク４０への入力と
して使用され、ここで100倍される。ブロツク４
０の出力はブロツク３８の出力と共に割算ブロツ
ク４２への入力として使用され、割算ブロツク４
２は次の式 η1＝hin−h1／hin−1 に従つて第一ステージ効率を表す出力信号η1を発
生する。エネルギー変換装置の第２、第３等任意
のステージの効率η2，η3…が同様にして決定され
うることを銘記されたい。
再度第１図を参照すると、エネルギー変換装置
１２の動力（パワー）出力（Ｗ）が出力伝送器４
４により測定され、その出力が熱率モジユール４
６への実際条件に対する入力として使用される。
モジユール４６へのまた別の入力はエネルギー変
換装置１２の第１ステージから抽出された流体の
流量F1である。この流体流量F1は流量伝送器４
８により測定される。他のステージからの流量
F2，F3もまた同様の伝送器（図示なし）により
測定されそしてこのモジユール４６への入力とし
て使用される。モジユール４６への他の入力は、
投入エンタルピーhin並びにエネルギー変換装置
の各ステージから抽出された流体の実際の条件下
でのエンタルピーh1，h2及びh3である。実測熱率
モジユール４６を構成する関数ブロツクが第３図
に例示されている。第３図において、流体流量
F1，F2及びF3が加算ブロツク５０への入力とし
て使用され、加算ブロツク５０はエネルギー変換
装置のステージから抽出された総流体流量を表す
出力信号を発生する。エネルギー変換装置１２へ
の流体流量もまた流量F1，F2及びF3の和に等し
いことを銘記されたい。ブロツク５０からの出力
信号は投入エンタルピー信号hinと共に乗算ブロ
ツク５２への入力として使用される。乗算ブロツ
ク５２はエネルギー変換装置へのエネルギー流入
量を表す出力信号を発生する。エネルギー変換装
置を離れる流れのエネルギー流出量を決定する為
に、乗算ブロツク５４，５６及び５８が設けら
れ、ここで変換装置の各ステージからの流体流量
F1，F2及びF3がそれぞれのエンタルピー含量と
掛合される。即ちブロツク５４においてF1×h1
が、ブロツク５６においてF2×h2がそしてブロツ
ク５８においてF3×h3が計算される。乗算ブロツ
ク５４，５６及び５８の出力は加算ブロツク６０
への入力として使用され、加算ブロツク６０はエ
ネルギー変換装置１２を離れるエネルギー流出量
を表す出力信号を発生する。この信号は、乗算ブ
ロツク５２の出力と共に減算ブロツク６２への入
力として使用され、ここでブロツク６０からの出
力がブロツク５２の出力から差引かれてエネルギ
ー変換装置により消費されたエネルギーの割合を
表す出力信号を発生する。この出力信号と出力信
号（Ｗ）とが割算ブロツク６４への入力として使
用され、ここでブロツク６２の出力がＷで割られ
て、エネルギー変換装置に投入されたエネルギー
を表す出力信号Ｈを発生する。信号Ｈはエネルギ
ー出力の一単位である。
１２の動力（パワー）出力（Ｗ）が出力伝送器４
４により測定され、その出力が熱率モジユール４
６への実際条件に対する入力として使用される。
モジユール４６へのまた別の入力はエネルギー変
換装置１２の第１ステージから抽出された流体の
流量F1である。この流体流量F1は流量伝送器４
８により測定される。他のステージからの流量
F2，F3もまた同様の伝送器（図示なし）により
測定されそしてこのモジユール４６への入力とし
て使用される。モジユール４６への他の入力は、
投入エンタルピーhin並びにエネルギー変換装置
の各ステージから抽出された流体の実際の条件下
でのエンタルピーh1，h2及びh3である。実測熱率
モジユール４６を構成する関数ブロツクが第３図
に例示されている。第３図において、流体流量
F1，F2及びF3が加算ブロツク５０への入力とし
て使用され、加算ブロツク５０はエネルギー変換
装置のステージから抽出された総流体流量を表す
出力信号を発生する。エネルギー変換装置１２へ
の流体流量もまた流量F1，F2及びF3の和に等し
いことを銘記されたい。ブロツク５０からの出力
信号は投入エンタルピー信号hinと共に乗算ブロ
ツク５２への入力として使用される。乗算ブロツ
ク５２はエネルギー変換装置へのエネルギー流入
量を表す出力信号を発生する。エネルギー変換装
置を離れる流れのエネルギー流出量を決定する為
に、乗算ブロツク５４，５６及び５８が設けら
れ、ここで変換装置の各ステージからの流体流量
F1，F2及びF3がそれぞれのエンタルピー含量と
掛合される。即ちブロツク５４においてF1×h1
が、ブロツク５６においてF2×h2がそしてブロツ
ク５８においてF3×h3が計算される。乗算ブロツ
ク５４，５６及び５８の出力は加算ブロツク６０
への入力として使用され、加算ブロツク６０はエ
ネルギー変換装置１２を離れるエネルギー流出量
を表す出力信号を発生する。この信号は、乗算ブ
ロツク５２の出力と共に減算ブロツク６２への入
力として使用され、ここでブロツク６０からの出
力がブロツク５２の出力から差引かれてエネルギ
ー変換装置により消費されたエネルギーの割合を
表す出力信号を発生する。この出力信号と出力信
号（Ｗ）とが割算ブロツク６４への入力として使
用され、ここでブロツク６２の出力がＷで割られ
て、エネルギー変換装置に投入されたエネルギー
を表す出力信号Ｈを発生する。信号Ｈはエネルギ
ー出力の一単位である。
第１図に戻つて、エネルギー変換装置１２の出
力（Ｗ）、その各ステージから抽出された流体の
流量F1，F2，F3、投入エンタルピーhin並びに理
想条件下での各ステージから抽出された流体のエ
ンタルピー1，2，3が理想条件用熱率モジユー
ル６６に入力される。これら入力信号が第４図に
例示される演算ブロツクに適用される。第４図に
おいて使用される論理回路は実測エンタルピー
h1，h2，h3が理想エンタルピー1，2，3に置換
えられた点を除いて第３図に使用されたものと同
等である。モジユール６６により発生される出力
信号は、理想（等エンタルピー）条件下でのエ
ネルギー出力の一単位を発生するべくエネルギー
変換装置へ入力されるエネルギーを表す。
力（Ｗ）、その各ステージから抽出された流体の
流量F1，F2，F3、投入エンタルピーhin並びに理
想条件下での各ステージから抽出された流体のエ
ンタルピー1，2，3が理想条件用熱率モジユー
ル６６に入力される。これら入力信号が第４図に
例示される演算ブロツクに適用される。第４図に
おいて使用される論理回路は実測エンタルピー
h1，h2，h3が理想エンタルピー1，2，3に置換
えられた点を除いて第３図に使用されたものと同
等である。モジユール６６により発生される出力
信号は、理想（等エンタルピー）条件下でのエ
ネルギー出力の一単位を発生するべくエネルギー
変換装置へ入力されるエネルギーを表す。
エネルギー変換装置１２の効率は第１図に例示
される総合効率モジユール６８により決定され
る。この場合、実測及び理条件に対応する熱率Ｈ
ととがモジユール６８への入力でありそして第
５図に示す演算ブロツクに適用される。このモジ
ユール６８への他の入力は3412.7（100）に等しい
定数である。第５図において、実測熱率Ｈと定数
3412.7（100）は割算ブロツク70への入力として使
用され、ここで定数3412.7（100）はＨで割算され
て、エネルギー変換装置の機械的効率ηmを表す
出力信号を発生する。加えて、実測熱率Ｈと理想
熱率とは割算ブロツク７２への入力として使用
されて、ここでＨがで割られて乗算ブロツク７
４への入力として使用される出力信号を発生す
る。乗算ブロツク７４では、上記入力が100倍さ
れてエネルギー変換装置の結合ステージ効率ηc
を表す出力信号を発生する。この出力信号ηcは
前述した出力信号ηmと共に乗算ブロツク７６へ
の入力として使用される。ブロツク７６の出力は
割算ブロツク７８において100で割算される。ブ
ロツク７８はエネルギー変換装置の総合効率ηtを
表す出力信号を発生する。
される総合効率モジユール６８により決定され
る。この場合、実測及び理条件に対応する熱率Ｈ
ととがモジユール６８への入力でありそして第
５図に示す演算ブロツクに適用される。このモジ
ユール６８への他の入力は3412.7（100）に等しい
定数である。第５図において、実測熱率Ｈと定数
3412.7（100）は割算ブロツク70への入力として使
用され、ここで定数3412.7（100）はＨで割算され
て、エネルギー変換装置の機械的効率ηmを表す
出力信号を発生する。加えて、実測熱率Ｈと理想
熱率とは割算ブロツク７２への入力として使用
されて、ここでＨがで割られて乗算ブロツク７
４への入力として使用される出力信号を発生す
る。乗算ブロツク７４では、上記入力が100倍さ
れてエネルギー変換装置の結合ステージ効率ηc
を表す出力信号を発生する。この出力信号ηcは
前述した出力信号ηmと共に乗算ブロツク７６へ
の入力として使用される。ブロツク７６の出力は
割算ブロツク７８において100で割算される。ブ
ロツク７８はエネルギー変換装置の総合効率ηtを
表す出力信号を発生する。
スチームコストもまた第１図に例示した論理回
路により計算しえそしてこのような計算は発生コ
ストモジユール８０により達成される。このモジ
ユール８０は、第１及び第２抽出ステージ（第３
抽出ステージはこのステージから抽出されたエネ
ルギーは有用性（利用価値）を持たないから排除
される）に対応するエンタルピーh1及びh2並びに
それぞれの流体流量F1及びF2、エネルギー変換
装置への投入流量Fin及び投入エンタルピーhin、
出力（Ｗ）、エネルギー変換装置に流入する流体
のコストCsを入力として使用する。これら入力
は第６図に示される演算ブロツクに適用される。
第６図において、h1及びh2とF1及びF2が乗算ブロ
ツク８２及び８４それぞれへの入力である。ブロ
ツク８２及び８４の各々の加算ブロツク８６への
入力である出力信号を発生し、加算ブロツク８６
はエネルギー変換装置をその第１及び第２ステー
ジを通して離れるエネルギー流出率を表す出力信
号を発生する。エネルギー変換装置へのエネルギ
ー流入率を計算する為に、乗算ブロツクにおいて
投入エンタルピーhinが投入流量Finと掛合され
て、エネルギー流入率を表す出力信号を発生す
る。この出力信号は、ブロツク８６からの出力信
号と共に、減算ブロツク９０への入力として使用
され、ここでブロツク８６からの出力信号がブロ
ツク８８からの出力信号から差引かれる。この差
引信号は乗算ブロツク９２において流体コスト
Csと掛合されてエネルギー変換装置への流入コ
ストFeを表す出力信号を発生する。Fe及びＷが
割算ブロツク９４への入力として使用され、ここ
でエネルギー出力のコストCeを表す出力信号を
発生する。
路により計算しえそしてこのような計算は発生コ
ストモジユール８０により達成される。このモジ
ユール８０は、第１及び第２抽出ステージ（第３
抽出ステージはこのステージから抽出されたエネ
ルギーは有用性（利用価値）を持たないから排除
される）に対応するエンタルピーh1及びh2並びに
それぞれの流体流量F1及びF2、エネルギー変換
装置への投入流量Fin及び投入エンタルピーhin、
出力（Ｗ）、エネルギー変換装置に流入する流体
のコストCsを入力として使用する。これら入力
は第６図に示される演算ブロツクに適用される。
第６図において、h1及びh2とF1及びF2が乗算ブロ
ツク８２及び８４それぞれへの入力である。ブロ
ツク８２及び８４の各々の加算ブロツク８６への
入力である出力信号を発生し、加算ブロツク８６
はエネルギー変換装置をその第１及び第２ステー
ジを通して離れるエネルギー流出率を表す出力信
号を発生する。エネルギー変換装置へのエネルギ
ー流入率を計算する為に、乗算ブロツクにおいて
投入エンタルピーhinが投入流量Finと掛合され
て、エネルギー流入率を表す出力信号を発生す
る。この出力信号は、ブロツク８６からの出力信
号と共に、減算ブロツク９０への入力として使用
され、ここでブロツク８６からの出力信号がブロ
ツク８８からの出力信号から差引かれる。この差
引信号は乗算ブロツク９２において流体コスト
Csと掛合されてエネルギー変換装置への流入コ
ストFeを表す出力信号を発生する。Fe及びＷが
割算ブロツク９４への入力として使用され、ここ
でエネルギー出力のコストCeを表す出力信号を
発生する。
第１図を再度参照すると、エネルギー変換装置
の各ステージの抽出効率が抽出効率モジユール９
６により決定される。このモジユール９６への入
力は、エネルギー変換装置の機械的効率ηmとス
テージ効率η1，η2及びη3である。これら入力は第
７図に示すようにこのモジユール９６を構成する
演算ブロツクに入力される。ηmとη1とは乗算ブ
ロツク９８に入力されて、エネルギー変換装置の
第１ステージの抽出効率ηt1を表す出力信号を発
生する。第２及び第３ステージに対する抽出効率
ηt2及びηt3も同等に得られる。
の各ステージの抽出効率が抽出効率モジユール９
６により決定される。このモジユール９６への入
力は、エネルギー変換装置の機械的効率ηmとス
テージ効率η1，η2及びη3である。これら入力は第
７図に示すようにこのモジユール９６を構成する
演算ブロツクに入力される。ηmとη1とは乗算ブ
ロツク９８に入力されて、エネルギー変換装置の
第１ステージの抽出効率ηt1を表す出力信号を発
生する。第２及び第３ステージに対する抽出効率
ηt2及びηt3も同等に得られる。
本発明の精神内で多くの改善を為しうることを
銘記されたい。
銘記されたい。
第１図は本発明により使用される論理回路の概
略全体図であり、第２図は第１図中のステージ効
率モジユールを構成する演算ブロツク図であり、
第３図は第１図中の実測熱率モジユールの演算ブ
ロツク図であり、第４図は理想条件熱率モジユー
ルの演算ブロツク図であり、第５図は第１図の総
合効率モジユールの演算ブロツク図であり、第６
図は第１図の発生コストモジユールの演算ブロツ
ク図であり、そして第７図は第１図の抽出効率モ
ジユールの演算ブロツク図である。
略全体図であり、第２図は第１図中のステージ効
率モジユールを構成する演算ブロツク図であり、
第３図は第１図中の実測熱率モジユールの演算ブ
ロツク図であり、第４図は理想条件熱率モジユー
ルの演算ブロツク図であり、第５図は第１図の総
合効率モジユールの演算ブロツク図であり、第６
図は第１図の発生コストモジユールの演算ブロツ
ク図であり、そして第７図は第１図の抽出効率モ
ジユールの演算ブロツク図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 一段以上の出力段を有するエネルギー変換装
置の性能パラメータを測定するための装置であつ
て、 (a) 前記エネルギー変換装置に流入する流体の圧
力、温度及び流量値を測定するための手段と、 (b) 前記エネルギー変換装置から流出する流体の
圧力、温度及び流量値を測定するための手段
と、 (c) 前記エネルギー変換装置に流入する流体のエ
ンタルピー（hio）値を発生するためのエンタ
ルピー測定装置と、 (d) 前記エネルギー変換装置の各段から流出する
流体のエンタルピー（ho）値を発生するための
エンタルピー発生装置と、 (e) 前記エネルギー変換装置に流入する流体のエ
ントロピー（Sio）値を発生するためのエント
ロピー測定装置と、 (f) 前記エントロピー（Sio）値を使用して前記
エネルギー変換装置の各段から流出する流体の
等エントロピー膨張下でのエンタルピー（ho）
値を発生するための等エントロピー膨張エンタ
ルピー測定装置と、 (g) 前記エネルギー変換装置の出力（Ｗ）値を発
生するための出力伝送器と、 (h) 前記(a)〜（ｇ）の値を使用して所定の演算式
に基づいて段効率、実測熱率、理想熱率、総合
効率、エネルギー出力コスト及び抽出効率から
選択される性能パラメータの少なくとも一つを
演算する論理回路を有する固定関数ブロツクと を包含するエネルギー変換装置の性能パラメータ
を測定するための装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US43995382A | 1982-11-08 | 1982-11-08 | |
| US439953 | 1995-05-12 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59132347A JPS59132347A (ja) | 1984-07-30 |
| JPH0345788B2 true JPH0345788B2 (ja) | 1991-07-12 |
Family
ID=23746799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58207652A Granted JPS59132347A (ja) | 1982-11-08 | 1983-11-07 | エネルギー変換装置の性能パラメータを測定するための装置 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0113170A3 (ja) |
| JP (1) | JPS59132347A (ja) |
| KR (1) | KR890001935B1 (ja) |
| AU (1) | AU563547B2 (ja) |
| BR (1) | BR8306281A (ja) |
| CA (1) | CA1214554A (ja) |
| ES (1) | ES527073A0 (ja) |
| IN (1) | IN162845B (ja) |
| MX (1) | MX159239A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4574626A (en) * | 1984-03-23 | 1986-03-11 | The Babcock & Wilcox Company | Enthalpy measurement for two phase substance |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5392540A (en) * | 1977-01-24 | 1978-08-14 | Toshiba Corp | Control device for cooling using outdoor air |
| JPS55142241A (en) * | 1979-04-24 | 1980-11-06 | Daikin Ind Ltd | Device for measuring degree of dryness of liquid-gas mixed coolant in refrigerator |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4244216A (en) * | 1979-01-08 | 1981-01-13 | The Babcock & Wilcox Company | Heat flow meter |
-
1983
- 1983-10-29 IN IN1331/CAL/83A patent/IN162845B/en unknown
- 1983-10-31 EP EP83306626A patent/EP0113170A3/en not_active Ceased
- 1983-11-04 KR KR1019830005243A patent/KR890001935B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1983-11-04 AU AU20993/83A patent/AU563547B2/en not_active Ceased
- 1983-11-07 ES ES527073A patent/ES527073A0/es active Granted
- 1983-11-07 JP JP58207652A patent/JPS59132347A/ja active Granted
- 1983-11-07 CA CA000440578A patent/CA1214554A/en not_active Expired
- 1983-11-08 BR BR8306281A patent/BR8306281A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-11-08 MX MX199335A patent/MX159239A/es unknown
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5392540A (en) * | 1977-01-24 | 1978-08-14 | Toshiba Corp | Control device for cooling using outdoor air |
| JPS55142241A (en) * | 1979-04-24 | 1980-11-06 | Daikin Ind Ltd | Device for measuring degree of dryness of liquid-gas mixed coolant in refrigerator |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0113170A2 (en) | 1984-07-11 |
| IN162845B (ja) | 1988-07-16 |
| ES8504386A1 (es) | 1985-04-01 |
| KR840006697A (ko) | 1984-12-01 |
| ES527073A0 (es) | 1985-04-01 |
| KR890001935B1 (ko) | 1989-05-31 |
| JPS59132347A (ja) | 1984-07-30 |
| CA1214554A (en) | 1986-11-25 |
| MX159239A (es) | 1989-05-08 |
| EP0113170A3 (en) | 1984-09-26 |
| BR8306281A (pt) | 1984-06-19 |
| AU2099383A (en) | 1984-05-17 |
| AU563547B2 (en) | 1987-07-16 |
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