JPH0340917A - 多孔質球状アルミナ粒子の製造方法 - Google Patents
多孔質球状アルミナ粒子の製造方法Info
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Landscapes
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は多孔質球状アルミナ粒子の製造方法に係り、特
に、触媒担体、液体クロマトグラフ用充填材等として有
用な、微細孔を有し、かつ、真珠に近い形状を有するア
ルミナ微粒子を提供する多孔質球状アルミナ粒子の製造
方法に関する。
に、触媒担体、液体クロマトグラフ用充填材等として有
用な、微細孔を有し、かつ、真珠に近い形状を有するア
ルミナ微粒子を提供する多孔質球状アルミナ粒子の製造
方法に関する。
[従来の技術]
多孔質の粒子は、触媒担体、液体クロマトグラフ用充填
材等に広く使用されている。中でも、最近は分取用高速
液体クロマトグラフィの充填材用に用途が広がっており
、この分野に好適なものとして、数10OAから数to
ooAまでの細孔径を有する多孔質粒子が望まれている
。
材等に広く使用されている。中でも、最近は分取用高速
液体クロマトグラフィの充填材用に用途が広がっており
、この分野に好適なものとして、数10OAから数to
ooAまでの細孔径を有する多孔質粒子が望まれている
。
従来、触媒担体、液体クロマトグラフ用充填材等として
用いられる多孔質球状粒子、とりわけ多孔質球状微粒子
の製造には、金属アルコキシドを原料として、その加水
分解液をキシレン、ヘキサン等の有機溶剤中に分散させ
て球状にゲル化させる方法(特願昭59−34877)
等が知られている。
用いられる多孔質球状粒子、とりわけ多孔質球状微粒子
の製造には、金属アルコキシドを原料として、その加水
分解液をキシレン、ヘキサン等の有機溶剤中に分散させ
て球状にゲル化させる方法(特願昭59−34877)
等が知られている。
[発明が解決しようとする課題]
しかしながら、上述のような従来法では、近年その需要
が高められている数100A以上の細孔径を有する多孔
質微粒子を得ることは困難である。
が高められている数100A以上の細孔径を有する多孔
質微粒子を得ることは困難である。
本発明は上記従来の問題点を解決し、細孔径数100A
〜数toooAの範囲の細孔を有する多孔質球状アルミ
ナ粒子を製造する方法を提供することを目的とする。
〜数toooAの範囲の細孔を有する多孔質球状アルミ
ナ粒子を製造する方法を提供することを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明の多孔質球状アルミナ粒子の製造方法は、アルミ
ニウム塩0.01〜0.2moJll/角濃度と加水解
離剤0.04〜0.4mall/fl濃度とを含む原料
溶液を、80〜98℃の範囲で選択された温度T’Cに
対して±1℃の範囲内で加熱して得られた球状アルミナ
永和物粒子をi oo。
ニウム塩0.01〜0.2moJll/角濃度と加水解
離剤0.04〜0.4mall/fl濃度とを含む原料
溶液を、80〜98℃の範囲で選択された温度T’Cに
対して±1℃の範囲内で加熱して得られた球状アルミナ
永和物粒子をi oo。
〜1800℃の温度で熱処理することを特徴とする。
以下に本発明の詳細な説明する。
本発明の方法においては、まず、所定濃度のアルミニウ
ム塩と加水解離剤とを含む原料溶液を加熱して、球状ア
ルミナ水和物粒子を製造する6本発明において、アルミ
ニウム塩としては硫酸アルミニウム(AlI3 (SO
4)3 )に硝酸アルくニウム(AfL(NOz )3
)、塩化アルミニウム(A、IZCJZs )等を一
部混合して用いることができるが、特に硫酸アルミニウ
ムが好適である。硫酸アルミニウム等のアルミニウム塩
は、0.01〜0.2molL/It、特に0101〜
(1,1mo℃/角濃度で原料溶液中に溶解される。ア
ルミニウム塩濃度が0.01mof/j2未満でも、0
.2mof/Jlを超えても、良好な球状アルミナ永和
物粒子を得ることができない。
ム塩と加水解離剤とを含む原料溶液を加熱して、球状ア
ルミナ水和物粒子を製造する6本発明において、アルミ
ニウム塩としては硫酸アルミニウム(AlI3 (SO
4)3 )に硝酸アルくニウム(AfL(NOz )3
)、塩化アルミニウム(A、IZCJZs )等を一
部混合して用いることができるが、特に硫酸アルミニウ
ムが好適である。硫酸アルミニウム等のアルミニウム塩
は、0.01〜0.2molL/It、特に0101〜
(1,1mo℃/角濃度で原料溶液中に溶解される。ア
ルミニウム塩濃度が0.01mof/j2未満でも、0
.2mof/Jlを超えても、良好な球状アルミナ永和
物粒子を得ることができない。
また、沈殿剤として用いる加水解離剤としては、尿素(
(NH2)2 Co)、アセトアミド、ヘキサメチレン
テトラミン等の加水解離によりアルカリを生成するもの
が用いられるが、好ましくは尿素が用いられる。その濃
度は、0.04〜0.4moIl/itとなるように原
料溶液中に溶解される。
(NH2)2 Co)、アセトアミド、ヘキサメチレン
テトラミン等の加水解離によりアルカリを生成するもの
が用いられるが、好ましくは尿素が用いられる。その濃
度は、0.04〜0.4moIl/itとなるように原
料溶液中に溶解される。
本発明において、原料の硫酸アルミニウムと尿素との割
合(モル比)は、1:3〜30の範囲で選択できるが、
好ましくは、この割合は1:3〜10とするのが好適で
ある。
合(モル比)は、1:3〜30の範囲で選択できるが、
好ましくは、この割合は1:3〜10とするのが好適で
ある。
本発明において、原料溶液を調製するには、所定濃度の
硫酸アルミニウム等のアルミニウム塩水溶液と、尿素等
の加水解離剤の水溶液とを、所定割合で混合しても良く
、また、容器内の硫酸アルミニウムと尿素に水を添加し
て所定濃度の原判溶7夜としても良い。なお、水溶液同
志を混合する場合、各々の水溶液は予め混合前に50〜
90℃程度に加熱しておくのが望ましい。
硫酸アルミニウム等のアルミニウム塩水溶液と、尿素等
の加水解離剤の水溶液とを、所定割合で混合しても良く
、また、容器内の硫酸アルミニウムと尿素に水を添加し
て所定濃度の原判溶7夜としても良い。なお、水溶液同
志を混合する場合、各々の水溶液は予め混合前に50〜
90℃程度に加熱しておくのが望ましい。
本発明においては、このようにして得られた原料溶液が
均一な混合状態とされたところで加熱して反応させる。
均一な混合状態とされたところで加熱して反応させる。
加熱は80〜98℃、好ましくは90〜98℃の温度に
て設定した温度T℃に対して±1℃の変動範囲、好まし
くは±0.3℃の変動範囲となる、変動幅の非常に少な
い反応温度にて行なう。
て設定した温度T℃に対して±1℃の変動範囲、好まし
くは±0.3℃の変動範囲となる、変動幅の非常に少な
い反応温度にて行なう。
このような変動幅の非常に少ない反応温度となるように
加熱反応を行なうためには、溶液からの熱の放出をでき
るだけ少なくする目的で、反応容器の全方向より加熱す
るのが好ましい。例えば、蓋状部を有する反応容器の全
表面をヒーター等の加P^体で覆うか、反応容器を定温
高温相内に設置するか、或いは反応容器をウォーターバ
ス中に浸漬するなどの方法を採用することができる。更
に、反応容器を適当な保温材で被覆するのが好ましい。
加熱反応を行なうためには、溶液からの熱の放出をでき
るだけ少なくする目的で、反応容器の全方向より加熱す
るのが好ましい。例えば、蓋状部を有する反応容器の全
表面をヒーター等の加P^体で覆うか、反応容器を定温
高温相内に設置するか、或いは反応容器をウォーターバ
ス中に浸漬するなどの方法を採用することができる。更
に、反応容器を適当な保温材で被覆するのが好ましい。
反応時間は、通常の場合、4〜24時間程度である。
このような反応により球状のアルミナ永和物粒子が沈殿
する。この沈殿物を分離することにより容易に球状アル
ミナ永和物粒子を回収することができる。
する。この沈殿物を分離することにより容易に球状アル
ミナ永和物粒子を回収することができる。
得られる球状アルミナ永和物粒子の粒径は、原料fa液
中のアルミニウム塩濃度等によっても異なるが、一般に
は平均粒径0.8〜15μmといった小径から比較的大
径のものまで様々な粒径を有し、かつ、真珠に近い良好
な球状アルミナ水和物粒子が合成される。
中のアルミニウム塩濃度等によっても異なるが、一般に
は平均粒径0.8〜15μmといった小径から比較的大
径のものまで様々な粒径を有し、かつ、真珠に近い良好
な球状アルミナ水和物粒子が合成される。
このようにして製造された球状アルミナ永和物粒子は、
90〜120℃にて好ましくは絶乾まで乾燥した後、1
000〜1600℃の温度で熱処理する。熱処理温度は
得られる5孔質球状アルミナ粒子の細孔径の大きさに影
響し、熱処理温度が低く 1000℃程度であると10
0〜数100Aの細孔径が得られ、熱処理温度が高<
1500〜1600℃程度であると数1000Aの細孔
径が得られる。従って、熱処理温度は、目的とする細孔
径に応じて、1000〜1600℃の範囲で適宜選定す
る。
90〜120℃にて好ましくは絶乾まで乾燥した後、1
000〜1600℃の温度で熱処理する。熱処理温度は
得られる5孔質球状アルミナ粒子の細孔径の大きさに影
響し、熱処理温度が低く 1000℃程度であると10
0〜数100Aの細孔径が得られ、熱処理温度が高<
1500〜1600℃程度であると数1000Aの細孔
径が得られる。従って、熱処理温度は、目的とする細孔
径に応じて、1000〜1600℃の範囲で適宜選定す
る。
このような熱処理により、アル尖す水和物粒子は球状の
アルミナ粒子集合体となるが、これは軽い粉砕(解砕)
を行なうことにより容易にxiすることができ、多孔質
の球状アルよす粒子が得られる。この多孔質球状アルミ
ナ粒子の粒径は、前述の球状アルミナ水和物粒子の製造
条件や分級手段(温式分級、気流分級等)を選定するこ
とにより、数μm〜数10μmまでの範囲に任意に調整
することができる。
アルミナ粒子集合体となるが、これは軽い粉砕(解砕)
を行なうことにより容易にxiすることができ、多孔質
の球状アルよす粒子が得られる。この多孔質球状アルミ
ナ粒子の粒径は、前述の球状アルミナ水和物粒子の製造
条件や分級手段(温式分級、気流分級等)を選定するこ
とにより、数μm〜数10μmまでの範囲に任意に調整
することができる。
[作用コ
従来の金属アルコシキトの加水分解で得られたアルミナ
永和物球状粒子は、i ooo℃までの熱fi Elに
より安定なアルミナとなるが、この間に、水和物の脱水
や残存する未反応の硫酸根の分解、ガス化によると思わ
れる気孔が生じる。この程度の熱処理温度では、粒子間
の付着は殆どないが、その細孔径は高々100A程度ま
でである。
永和物球状粒子は、i ooo℃までの熱fi Elに
より安定なアルミナとなるが、この間に、水和物の脱水
や残存する未反応の硫酸根の分解、ガス化によると思わ
れる気孔が生じる。この程度の熱処理温度では、粒子間
の付着は殆どないが、その細孔径は高々100A程度ま
でである。
これ以上の細孔径を得ようと、更に高温で熱処理すると
、通常、粒子内と粒子間で焼結が進み、粒子間は強固に
結合し2粒子内は緻密になり、数10OA以上の細孔径
をもつ単一の多孔質粒子は従来法では得られないと判断
される。
、通常、粒子内と粒子間で焼結が進み、粒子間は強固に
結合し2粒子内は緻密になり、数10OA以上の細孔径
をもつ単一の多孔質粒子は従来法では得られないと判断
される。
これに対して、本発明の方法に従って、所定濃度のアル
ミニウム塩と加水解離剤とを含む原料溶液を、所定の温
度にて、±1℃以内の極めて少ない温度変動範囲にて均
一加熱して反応させることにより得られた球状アルミナ
永和物粒子を用いることにより、1600℃に達する高
温の熱処理によっても、粒子間での焼結は進行せず、個
々の球状粒子に容易に!#離でき、しかも粒子内では熱
処理温度の上昇に従って、気孔が成長し、数100A〜
数100OAの細孔を有する多孔質球状アルミナ粒子を
容易に得ることができる。
ミニウム塩と加水解離剤とを含む原料溶液を、所定の温
度にて、±1℃以内の極めて少ない温度変動範囲にて均
一加熱して反応させることにより得られた球状アルミナ
永和物粒子を用いることにより、1600℃に達する高
温の熱処理によっても、粒子間での焼結は進行せず、個
々の球状粒子に容易に!#離でき、しかも粒子内では熱
処理温度の上昇に従って、気孔が成長し、数100A〜
数100OAの細孔を有する多孔質球状アルミナ粒子を
容易に得ることができる。
即ち、本発明方法で採用する均一沈殿法により製造され
た真球形状アルミナ水和物は、■ かなりの高温までの
熱fi埋において球状粒子間の焼結が殆ど進まず、粒子
間は軽い粉砕(解砕)で容易に個々の粒子に単離できる
くらいの付着力しか持たない。
た真球形状アルミナ水和物は、■ かなりの高温までの
熱fi埋において球状粒子間の焼結が殆ど進まず、粒子
間は軽い粉砕(解砕)で容易に個々の粒子に単離できる
くらいの付着力しか持たない。
■ 粒子内においては、逆に熱処理温度が高くなるに従
って焼結が進むが、気孔も同時に生成する。
って焼結が進むが、気孔も同時に生成する。
という特性を有する。
この理由については、定かでないが次の事が考えられる
。
。
熱処理のために充填された球状粒子は、真球形状のため
にお互いの接触が点接触であり粒子間の接触が小さく、
他形状の粒子のように接触面積の大きいものはみられな
い。その結果、特に良好な真球形状を有する本発明に係
る粒状アルミナ永和物粒子では、粒子間の接触が著しく
小さいため、高温度の熱処理によっても、接触面積に比
例すると思われる粒子間の焼結が進みにくい。
にお互いの接触が点接触であり粒子間の接触が小さく、
他形状の粒子のように接触面積の大きいものはみられな
い。その結果、特に良好な真球形状を有する本発明に係
る粒状アルミナ永和物粒子では、粒子間の接触が著しく
小さいため、高温度の熱処理によっても、接触面積に比
例すると思われる粒子間の焼結が進みにくい。
一方、球状粒子自体では、熱処理によるα−アJレミナ
化までの過程で水和物の脱水や残存する未反応の硫酸根
等の分解ガス化等による微粒子化とその再配列による密
集化が生じ、密接な凝集粒になっていると思われた。そ
こで粒子間と粒子内の焼結性を比較すると、密集化によ
り密接に微粒子が集合している粒子内での焼結がより速
く進むと考えられる。特に、焼結が粒子表面より内部に
向かっていると仮定すると、他場所に比べて粒子表面は
いち速く安定となり、その焼結力も減少し、粒子間の焼
結は益々進みにくくなる。
化までの過程で水和物の脱水や残存する未反応の硫酸根
等の分解ガス化等による微粒子化とその再配列による密
集化が生じ、密接な凝集粒になっていると思われた。そ
こで粒子間と粒子内の焼結性を比較すると、密集化によ
り密接に微粒子が集合している粒子内での焼結がより速
く進むと考えられる。特に、焼結が粒子表面より内部に
向かっていると仮定すると、他場所に比べて粒子表面は
いち速く安定となり、その焼結力も減少し、粒子間の焼
結は益々進みにくくなる。
更に、球状粒子自体の内部に気孔を成長させながら進む
焼結についても、粒子表面より内部に向って進んでおれ
ば、焼結による強度の付与も粒子表面で、いち速く進み
強固になり、その為に、その後の内部での焼結の進行に
伴う粒子自体の収縮を妨げる。その結果、収縮により粒
子の外に気孔が追い出されることなく残存するものと考
えられる。
焼結についても、粒子表面より内部に向って進んでおれ
ば、焼結による強度の付与も粒子表面で、いち速く進み
強固になり、その為に、その後の内部での焼結の進行に
伴う粒子自体の収縮を妨げる。その結果、収縮により粒
子の外に気孔が追い出されることなく残存するものと考
えられる。
即ち、球状粒子内部の焼結は、構成する微粒子同志が焼
結により互いに合一し、微粒子間に存在する空隙を追い
出すが、この焼結による合一を繰り返すことにより、微
粒子は粒成長して大きくなる。この粒成長に比例して追
い出される微粒子間に存在する空隙も増え、球状粒子が
収縮すれば粒子の外に出て行くが、収縮できない場合は
、その空隙は気孔として粒子内に残る。
結により互いに合一し、微粒子間に存在する空隙を追い
出すが、この焼結による合一を繰り返すことにより、微
粒子は粒成長して大きくなる。この粒成長に比例して追
い出される微粒子間に存在する空隙も増え、球状粒子が
収縮すれば粒子の外に出て行くが、収縮できない場合は
、その空隙は気孔として粒子内に残る。
このような焼結による粒成長は加熱条件により制御可能
であり、その結果、それに伴う気孔の成長(細孔径の大
きさ)も同様に制御可能であると思われる。
であり、その結果、それに伴う気孔の成長(細孔径の大
きさ)も同様に制御可能であると思われる。
なお、本発明においては、1000〜1600℃といっ
た高温での熱処理を行なうため、得られる多孔質球状ア
ルミナ粒子が高強度であるという効果も奏される。
た高温での熱処理を行なうため、得られる多孔質球状ア
ルミナ粒子が高強度であるという効果も奏される。
[実施例]
以下に実施例及び比較例を挙げて、本発明をより具体的
に説明する。
に説明する。
実施例1
試薬特級硫酸アルよニウム14〜16水塩13gと試薬
特級尿素4.8gとをビーカーに計量し、容積200m
J2まで純水を加えて攪拌溶解後、樹脂フィルムにて蓋
をして90f0.3℃の高温定温槽中に24時間静置し
た。その結果、真球形状の粒子が沈殿物として得られ、
その平均粒子径は約10μmであった。これを、濾過し
120℃にて絶乾まで乾燥後、白金ルツボに採り大気中
1200℃の電気炉中に2時装置いて熱処理した後、取
り出した。熱処理後も粒子は真球形状を有し、粒子同志
の付着はなかった。このものは、X線回折の結果、α−
アルミナであることが確認された(第3図)。この粒子
の細孔径を水銀圧入法にてポロシメータで測定したとこ
ろ、細孔径分布は第1図に示す通りであり、100A付
近に細孔径を有するととが確認された。
特級尿素4.8gとをビーカーに計量し、容積200m
J2まで純水を加えて攪拌溶解後、樹脂フィルムにて蓋
をして90f0.3℃の高温定温槽中に24時間静置し
た。その結果、真球形状の粒子が沈殿物として得られ、
その平均粒子径は約10μmであった。これを、濾過し
120℃にて絶乾まで乾燥後、白金ルツボに採り大気中
1200℃の電気炉中に2時装置いて熱処理した後、取
り出した。熱処理後も粒子は真球形状を有し、粒子同志
の付着はなかった。このものは、X線回折の結果、α−
アルミナであることが確認された(第3図)。この粒子
の細孔径を水銀圧入法にてポロシメータで測定したとこ
ろ、細孔径分布は第1図に示す通りであり、100A付
近に細孔径を有するととが確認された。
実施例2
実施例1と同様にして硫酸アルミニウムと尿素との反応
を行なって得られた平均粒子径約10μmの真球形状の
粒子を、dJし120℃にて絶乾まで乾燥後、高純度ア
ルミナルツボに採り大気中1550℃のカンタルスーパ
ー炉中に2 時間ftいて熱処理した後、取り出した。
を行なって得られた平均粒子径約10μmの真球形状の
粒子を、dJし120℃にて絶乾まで乾燥後、高純度ア
ルミナルツボに採り大気中1550℃のカンタルスーパ
ー炉中に2 時間ftいて熱処理した後、取り出した。
熱処理物は僅かに粒子同志の付着がみられた。これはジ
ェットミルにて容易にもとの真球形状粒子に単離できた
。
ェットミルにて容易にもとの真球形状粒子に単離できた
。
この粒子の細孔径を実施例1と同様にして測定したとこ
ろ、細孔径分布は第1図に示す通りであり、数1000
A付近に細孔径を有することが確認された。なお、得ら
れた粒子のSEM写真(2000倍)を第2図に示す。
ろ、細孔径分布は第1図に示す通りであり、数1000
A付近に細孔径を有することが確認された。なお、得ら
れた粒子のSEM写真(2000倍)を第2図に示す。
以上の結果から、本発明の方法において、熱処理温度を
上げることにより、粒子内の細孔径が大きくなり、熱処
理温度を1000〜1600℃の範囲で選定することに
より、数100A〜数toooAの任意の細孔径を得る
ことができることが明らかである。
上げることにより、粒子内の細孔径が大きくなり、熱処
理温度を1000〜1600℃の範囲で選定することに
より、数100A〜数toooAの任意の細孔径を得る
ことができることが明らかである。
[発明の効果]
以上詳述した通り、本発明の多孔質球状アルミナ粒子の
製造方法によれば、従来法では得ることが困難であった
、触媒担体、液体クロマトグラフ用充填材等として有用
な細孔径数1ooA〜数100OAの範囲の細孔を有す
る、真球状の多孔質球状アルミナ粒子を容易かつ効率的
に製造することかできる。
製造方法によれば、従来法では得ることが困難であった
、触媒担体、液体クロマトグラフ用充填材等として有用
な細孔径数1ooA〜数100OAの範囲の細孔を有す
る、真球状の多孔質球状アルミナ粒子を容易かつ効率的
に製造することかできる。
しかも、本発明の方法によれば、
■ 熱処理温度を選定することにより、数100A〜数
1oooAの細孔径を任意に形成することができる。
1oooAの細孔径を任意に形成することができる。
■ 高温熱処理を行なうため、得られる粒子は安定かつ
高強度の粒子である。
高強度の粒子である。
■ 製造条件や分級手段を選択することにより、数μm
〜数100μmまでの範囲で任意の粒径分布のものを得
ることができる。
〜数100μmまでの範囲で任意の粒径分布のものを得
ることができる。
等の効果も奏され、工業的に極めて有利である。
第1図は実施例1及び実施例2で得られた多孔質球状ア
ルミナ粒子の細孔径分布を示すグラフ、第2図は実施例
2で得られた多孔質球状アルミナ粒子の粒子構造を示す
SEM写真、第3図は実施例1で得られた多孔質球状ア
ルミナ粒子のX線回折線図である。
ルミナ粒子の細孔径分布を示すグラフ、第2図は実施例
2で得られた多孔質球状アルミナ粒子の粒子構造を示す
SEM写真、第3図は実施例1で得られた多孔質球状ア
ルミナ粒子のX線回折線図である。
Claims (1)
- (1)アルミニウム塩0.01〜0.2mol/l濃度
と加水解離剤0.04〜0.4mol/l濃度とを含む
原料溶液を、80〜98℃の範囲で選択された温度T℃
に対して±1℃の範囲内で加熱して得られた球状アルミ
ナ水和物粒子を1000〜1600℃の温度で熱処理す
ることを特徴とする多孔質球状アルミナ粒子の製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1176483A JP2639114B2 (ja) | 1989-07-07 | 1989-07-07 | 多孔質球状アルミナ粒子の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1176483A JP2639114B2 (ja) | 1989-07-07 | 1989-07-07 | 多孔質球状アルミナ粒子の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0340917A true JPH0340917A (ja) | 1991-02-21 |
JP2639114B2 JP2639114B2 (ja) | 1997-08-06 |
Family
ID=16014457
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1176483A Expired - Lifetime JP2639114B2 (ja) | 1989-07-07 | 1989-07-07 | 多孔質球状アルミナ粒子の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2639114B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107500326A (zh) * | 2017-10-24 | 2017-12-22 | 福州阳光福斯新能源科技有限公司 | 一种零排放高纯氧化铝的制备方法 |
CN111484056A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-08-04 | 河南大学 | 一种形貌可控的中空氧化铝微球、其制备方法及应用 |
CN112374514A (zh) * | 2020-11-11 | 2021-02-19 | 广州大学 | 一种室温下双水解快速制备粒径均匀的拜尔石微球的方法 |
CN113233486A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-08-10 | 中铝山东有限公司 | 一种类球形氧化铝及其制备方法和应用 |
-
1989
- 1989-07-07 JP JP1176483A patent/JP2639114B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107500326A (zh) * | 2017-10-24 | 2017-12-22 | 福州阳光福斯新能源科技有限公司 | 一种零排放高纯氧化铝的制备方法 |
CN111484056A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-08-04 | 河南大学 | 一种形貌可控的中空氧化铝微球、其制备方法及应用 |
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CN112374514B (zh) * | 2020-11-11 | 2022-09-30 | 广州大学 | 一种室温下双水解快速制备粒径均匀的拜尔石微球的方法 |
CN113233486A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-08-10 | 中铝山东有限公司 | 一种类球形氧化铝及其制备方法和应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2639114B2 (ja) | 1997-08-06 |
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Legal Events
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