JPH0340203B2 - - Google Patents

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JPH0340203B2
JPH0340203B2 JP58169506A JP16950683A JPH0340203B2 JP H0340203 B2 JPH0340203 B2 JP H0340203B2 JP 58169506 A JP58169506 A JP 58169506A JP 16950683 A JP16950683 A JP 16950683A JP H0340203 B2 JPH0340203 B2 JP H0340203B2
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    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、タービンのロータの分解および再
組立用操作システムに関する。
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION This invention relates to an operating system for the disassembly and reassembly of a turbine rotor.

大型蒸気タービンのロータは、精密に加工され
た軸上にタービンバケツトを張出し結合した羽根
車を装着することによつて組立てられる。羽根車
の軸を強固に結合するために、一般に軸のはめ合
い表面上に羽根車の軸方向孔を焼ばめすることが
用いられる。製造時に、焼ばめは各羽根車を高温
に加熱することによつて達成され、これにより軸
方向の孔を含む羽根車を膨張し、次いで軸上に羽
根車をはめ合わせる。羽根車および軸が同一温度
に近づくと、孔は軸のはめ合い表面上に緊密には
め合い状態に収縮する。軸と羽根車との間の結合
は、1個又は2個以上のキーを用いてさらに改善
される。多段ロータにおいて、上記焼ばめ方法
は、軸上への各羽根車の装置ごとに反復される。
軸および予備組立られた羽根車は、装置される羽
根車よりも可成り低い温度に維持される。この低
温度は、例えば室温を用い、又は或る組立手順で
は、軸を室温以下に冷却するために軸に設けた空
洞を通して冷却流体を循環することもできる。
The rotor of a large steam turbine is assembled by mounting an impeller, to which a turbine bucket is extended and connected, on a precisely machined shaft. To firmly connect the impeller shaft, a shrink fit of the impeller axial hole onto the mating surface of the shaft is commonly used. During manufacturing, the shrink fit is achieved by heating each impeller to a high temperature, which expands the impeller including the axial hole and then snaps the impeller onto the shaft. As the impeller and shaft approach the same temperature, the holes contract into a tight fit on the mating surface of the shaft. The connection between the shaft and the impeller is further improved using one or more keys. In a multi-stage rotor, the above shrink fit method is repeated for each impeller installation on the shaft.
The shaft and preassembled impeller are maintained at a significantly lower temperature than the installed impeller. This lower temperature can be achieved, for example, by using room temperature or, in some assembly procedures, by circulating a cooling fluid through a cavity provided in the shaft to cool the shaft below room temperature.

例えば、大型蒸気タービンの中圧又は低圧ロー
ターのような組立済タービンロータは、100ton単
位程度の重量をもち、羽根車は20ton程度の重量
にもなる。このような大型で重い物体の取扱い
と、組立体を蒸気タービンの高速回転部分として
首尾よく運転するのに必要とする正確さをもつて
組立てることは、大きな問題である。工場環境に
おいて、ロータは垂直位置で軸と組立てられ、各
羽根車の軸は末端上方に持上げられてから所定位
置に卸される。下降および上昇方法は、すき間が
正に1000分の数inのオーダでありかつはめ合い表
面が精密に加工されていて破損し易いから極めて
重要である。羽根車の加熱が組立開始のために停
止されると、冷却し始めて、すき間が消滅し始め
るから、計画的な速度も重要なことになる。通常
の室温冷却速度においては、このすき間は毎分
1000゜の速さで減少する。さらに別の煩雑さは、
大型装置を操作できる重い陽扛クレーンの動きが
比較的緩徐なことである。タービンの組立作業は
時間との競争である。
For example, an assembled turbine rotor, such as a medium pressure or low pressure rotor of a large steam turbine, weighs on the order of 100 tons, and an impeller weighs on the order of 20 tons. Handling such large, heavy objects and assembling them with the precision necessary for successful operation as a high speed rotating part of a steam turbine is a major challenge. In a factory environment, the rotor is assembled with the shaft in a vertical position, and each impeller shaft is lifted distally upward and then lowered into position. The method of lowering and raising is extremely important because the clearance is on the order of just a few thousandths of an inch and the mating surfaces are precisely machined and easily damaged. Planned speed is also important because once impeller heating is stopped to begin assembly, it begins to cool and gaps begin to disappear. At normal room temperature cooling rates, this gap is
It decreases at a speed of 1000°. Another complication is that
The heavy lifting crane, which can operate large equipment, moves relatively slowly. Turbine assembly work is a race against time.

タービンロータが所定位置に納まると、通常非
破壊試験方法によつて検査される。加工または交
換のためにこのようなタービンロータの分解を必
要とするタービンロータ内のきずを発見すること
もあり得る。通常の場合、タービンロータの分解
は組立てたときと同じ垂直位置で実施されてい
る。分解作業中、取外すべき羽根車は一般にリン
グ状のガス火焔を用いてできる限り速かに加熱さ
れるが、この場合軸へは極力熱の伝達を少なくす
るように放射しながら羽根車の両側にガス火焔を
同時に施す。この加熱方法には若干の問題があ
る。ガス加熱は羽根車の材料に熱を進入される点
では比較的不十分である。そのうえ、羽根をガス
加熱することにより生ずる多量の燃焼生成物を含
む種々の環境は望ましくないものである。さら
に、焼ばめ程度が比較的高いときは、熱を、羽根
車の冶金学的変化を生ぜしめおよび/または羽根
車の材料の応力限界に達し又はこれを超える程度
に極めて接近した速度で材料内に送り込まなけれ
ばならない。羽根車上の点から点への表面温度を
制御することは、ガス加熱式では極めて困難であ
り、しばしば異常に高温になることがある。例え
ば、羽根車の本体材料内への比較的長い伝熱経路
を提供する薄肉部分は、肉厚部分が好適に加熱さ
れている間に過熱状態となる。さらに、多くの工
業環境内では多量の可燃性ガスは好ましくない。
Once the turbine rotor is in place, it is typically inspected using non-destructive testing methods. It is also possible to discover flaws in the turbine rotor that require disassembly of such turbine rotor for processing or replacement. Typically, disassembly of the turbine rotor is carried out in the same vertical position as when it was assembled. During disassembly, the impeller to be removed is generally heated as quickly as possible using a ring-shaped gas flame, which is heated on both sides of the impeller while radiating as much heat as possible to the shaft. Apply gas flame at the same time. This heating method has some problems. Gas heating is relatively poor at injecting heat into the impeller material. Moreover, the various environments containing large amounts of combustion products created by gas heating the blades are undesirable. Furthermore, when the degree of shrink fit is relatively high, the heat can be applied to the material at a rate very close to causing metallurgical changes in the impeller and/or reaching or exceeding the stress limits of the material of the impeller. must be sent inside. Controlling the point-to-point surface temperature on the impeller is extremely difficult with gas heating and often results in abnormally high temperatures. For example, thin walled sections that provide a relatively long heat transfer path into the impeller body material become overheated while thick walled sections are preferably heated. Furthermore, large amounts of flammable gases are undesirable within many industrial environments.

分解および修理のため工業に或るタービンロー
タを返却することが望ましくない理由が存在す
る。使用現場における分解、修理および再組立の
実施は、さらに付加的な困難性と同時に生産工場
に対し上記諸問題のすべてが生ずる。
There are reasons why it is undesirable to return certain turbine rotors to industry for disassembly and repair. Performing disassembly, repair, and reassembly in the field of use presents all of the above problems for the production plant, as well as additional difficulties.

動力工場における床面積および大きい空間は特
に商品価値は殆んどなく、一方蒸気タービンは保
守のために分解作業段階にある。このような保守
作業は他の作業員のサービス作業中に行われるか
も知れず、これには床面積が必要である。動力工
場が建設されるとき、管理面の経済上の決定は、
しばしば作業面積上方の大きい空間は、垂直位置
でのタービンロータを取卸し又は分解するのに必
要とする空間よりも狭く制限する。即ち、タービ
ンロータはその長さがほぼ35〜40ft(10.7〜12.2
m)で作業に必要な上部空間として吊上げ具を操
作できかつ軸の末端、特にこの末端からさらに離
れたタービン羽根車用の間隙として上記長さのほ
ぼ1倍半が必要である。
The floor space and large spaces in the power plants have little commercial value, while the steam turbines are in the disassembly stage for maintenance. Such maintenance work may be performed during service work by other personnel and requires floor space. When a power plant is built, the administrative economic decisions are
Often the large space above the working area is less restrictive than the space required to remove or disassemble the turbine rotor in a vertical position. That is, the length of the turbine rotor is approximately 35 to 40 feet (10.7 to 12.2
In m), approximately one and a half times the above-mentioned length is required as the necessary head space for operating the lifting equipment and as a clearance for the end of the shaft, in particular for the turbine impeller further away from this end.

そのうえ、ロータを転倒するには、ロータ長さ
のほぼ1倍半の高さに何100tonという荷重を揚扛
できる1基以上のクレーンが使用できなければな
らない。動力工場の設計に際し、管理面の経済的
決定は、所要量よりも低く使用クレーンの能力を
制限する。たとえこのようなクレーンが利用でき
ても、タービンロータはその操作に際し20回も持
上げかつ転倒されなければならず、この場合1回
の持上げ段階においてその準備、持上げ、旋回、
下降に8時間乃至10時間を要するから作業の進行
は緩徐になる。
Moreover, to overturn the rotor, one or more cranes must be available that can lift loads of hundreds of tons to a height approximately one and a half times the length of the rotor. In designing a power plant, administrative economic decisions limit the capacity of the cranes used below that required. Even if such a crane were available, the turbine rotor would have to be lifted and overturned as many as 20 times during its operation, with each lifting step requiring preparation, lifting, turning, and
The work progresses slowly as it takes 8 to 10 hours to descend.

経済上の観点から、所要の工場は通常購入エネ
ルギとその経済価値を置換しなければならないか
ら、大型蒸気タービンを使用状態に戻すには時間
を要することが必須である。発電機の駆動用大型
蒸気タービンの場合、発電機の運休中の非稼働に
よる電気的損失を置換するために、他の供給者か
ら電気を購入することが1日当り200000弗のオー
ダの費用となる。理想的には、タービンロータの
整備は、他の準備によつて止むなく強いられる運
休が長引かないように、工業における他の整備作
業に対する所要スケジユールの合間に実施されな
ければならない。これは再生工場における総所要
時間を定め、その一部分のみがロータの取卸しお
よび再組立に当てられる。
From an economic point of view, it is essential that large steam turbines take time to return to service, since the required plant usually has to replace the purchased energy with its economic value. In the case of large steam turbines driving generators, purchasing electricity from other suppliers to replace electrical losses due to non-operation during generator outages can cost on the order of 200,000 yen per day. . Ideally, turbine rotor servicing should be performed in-between the required schedules for other servicing operations in the industry to avoid prolonging the outages forced by other preparations. This determines the total time required at the remanufacturing plant, only a portion of which is devoted to rotor removal and reassembly.

使用工場における上部空間とクレーン能力の不
十分さは、水平位置でのロータの取卸しおよび再
組立の実施を魅力的にする。しかし、この水平位
置での操作の場合、大型装置に関しては、この方
法の実施が妨げられるという重要な問題に遭遇す
る。水平位置での操作の場合に分解作業において
生ずる問題は熱が高まるという傾向を伴うことで
ある。その軸線を水平にした状態で羽根車を過熱
する場合、羽根車の上半部は下半部よりも余分な
熱を受ける。よつて、上半部の金属はその冶金学
的限度および応力限界に到らしめられる反面、下
半部は過熱が不十分になる。よつて、羽根車の重
量は軸上で支持されるばかりでなく、引抜かれる
からこれによつて精密に加工された表面を損傷す
る。1つの羽根車はそれ自信のはめ合い面から外
れるまでに2ft(0.61m)以上の動かされなけれ
ばならず、かつそののち軸から外れるまでには数
ft以上移動することが必要であり、このような羽
根車の外側支持は一般に行われるよりも正確さを
必要とする。
Insufficient headspace and crane capacity in the operating factories make it attractive to carry out unloading and reassembly of the rotor in a horizontal position. However, in the case of operation in this horizontal position, significant problems are encountered that prevent the implementation of this method with regard to large devices. A problem that arises in disassembly operations when operating in a horizontal position is that there is a tendency for heat to build up. When an impeller is heated with its axis horizontal, the upper half of the impeller receives more heat than the lower half. Thus, the metal in the upper half is brought to its metallurgical and stress limits, while the lower half is insufficiently heated. Thus, the weight of the impeller is not only supported on the shaft, but is also pulled out, thereby damaging the precisely machined surface. An impeller must be moved more than 2 ft (0.61 m) before it dislodges from its own mating surface, and then several ft (0.61 m) before it dislodges from its shaft.
ft or more, and external support of such impellers requires more precision than is commonly done.

最後に、ひとたび羽根車が水平状態の軸から自
由になると、羽根車は、普通のクレーンおよび吊
具によつて操作ができるように、その垂直位置か
ら水平位置に回転又は転倒しなければならない。
Finally, once the impeller is free of the horizontal axis, it must be rotated or tipped from its vertical position to a horizontal position so that it can be manipulated by conventional cranes and lifting equipment.

軸を水平にした位置での再組立中、羽根車の支
持および移動の問題が残り、さらに、羽根車から
軸への熱電導の差異による軸の湾曲問題が、焼ば
め作業が完了したときは軸に好ましくない捩れを
与える。
During reassembly with the shaft in a horizontal position, impeller support and movement problems remain, and in addition, shaft curvature problems due to differences in heat conduction from the impeller to the shaft occur when the shrink fit operation is completed. gives an undesirable twist to the shaft.

既述のように、タービンロータの再生又はサー
ビス作業には時間がかかることが本質である。よ
つて、容易化又は簡易化できる各作業がこれを実
施する装置又は方法の価値を付加する。
As already mentioned, it is the nature of turbine rotor reconditioning or servicing that it is time consuming. Thus, each task that is facilitated or can be simplified adds value to the device or method that performs it.

従つて、この発明の目的は、従来技術の欠陥を
克服するタービンロータの分解、操作および再組
立装置を提供するにある。
SUMMARY OF THE INVENTION It is therefore an object of the present invention to provide a turbine rotor disassembly, operation and reassembly apparatus which overcomes the deficiencies of the prior art.

この発明の他の目的は、軸が水平位置にある状
態でタービンロータを取卸しおよび再組立用の装
置を提供するにある。
Another object of the invention is to provide an apparatus for removing and reassembling a turbine rotor with the shaft in a horizontal position.

この発明の別の目的は、はめ合い面を損傷せず
に分解が可能であるように、羽根車が収縮される
軸の膨張よりも十分に速い速度で羽根車の開口を
温度差を与えて膨張するために、ターバンロータ
の羽根車への熱入力を正確に制御する装置を提供
するにある。
Another object of this invention is to provide a temperature differential across the opening of the impeller at a rate sufficiently faster than the expansion of the shaft in which the impeller is contracted, so that disassembly is possible without damaging the mating surfaces. An object of the present invention is to provide a device for precisely controlling heat input to the impeller of a turban rotor for expansion.

この発明のさらに他の目的は、軸上に焼ばめら
れたタービンロータの羽根車を分解可能にするた
め制御された方法でタービンロータの羽根車を急
速に加熱するオーブンおよびそれ用の制御システ
ムを提供するにある。
Still another object of the invention is an oven and control system therefor for rapidly heating a turbine rotor impeller in a controlled manner to enable disassembly of the turbine rotor impeller shrink-fitted on the shaft. is to provide.

さらに他の目的は、水平状態の軸からタービン
羽根車を取外す間にタービン羽根車を支持する装
置を提供するにある。
Yet another object is to provide an apparatus for supporting a turbine impeller during removal of the turbine impeller from a horizontal shaft.

この発明のさらに別の目的は、軸上にタービン
ロータ羽根車を焼ばめする簡易化された装置を提
供するにある。
Yet another object of the invention is to provide a simplified apparatus for shrink fitting a turbine rotor impeller onto a shaft.

この発明の実施例によれば、軸および該軸上に
焼ばめされた少なくとも1つのタービン羽根車を
操作するシステムが提供され、該装置は、羽根車
上に取付可能なオーブンと、羽根車と軸との間の
焼ばめ状態が両者間に形成されたすき間によつて
弛められる程度の、軸の平均温度よりも十分に高
い温度を羽根車内の平均温度として生成するのに
十分な加熱速度をもつて羽根車を加熱するように
オーブンを制御する装置と、軸および羽根車の軸
線をほぼ水平にした状態で軸とは無関係にほぼ全
重量を支持する装置と、羽根車が軸上でその焼ば
め区域から少なくとも自由になるまで軸に沿つて
支持装置および羽根車を水平に移動する装置を含
む。
According to an embodiment of the invention, a system is provided for operating a shaft and at least one turbine impeller shrink-fitted on the shaft, the apparatus comprising: an oven mountable on the impeller; and the shaft is sufficient to generate an average temperature in the impeller that is sufficiently higher than the average temperature of the shaft such that the shrink fit between the two is loosened by the gap formed between them. A device for controlling an oven to heat an impeller at a heating rate, a device for supporting almost the entire weight independently of the shaft with the axes of the shaft and impeller substantially horizontal, and a device for controlling an oven so that the impeller is heated at a heating rate; a support device and a device for horizontally moving the impeller along the axis at least until free of its shrink fit area above.

この発明の第1態様によれば、タービンの軸が
その軸線を水平に配置した状態でタービンの軸に
沿つてタービン羽根車を移行する操作装置を提供
し、該装置はタービン羽根車の外側の軸を囲む用
に構成された操作スプールと、タービン羽根車に
操作スプールの第1端を取付ける装置と、操作ス
プールの第2端に設けられて軸の周縁面と案内接
触しかつ第2端用の支持を提供する案内装置と、
軸とは無関係にほぼ全重量を支持する装置と、軸
の軸線と平行に操作装置を移動する装置を含む。
According to a first aspect of the invention, there is provided an operating device for moving a turbine impeller along the axis of the turbine with the axis of the turbine horizontally disposed, the device an operating spool configured to surround the shaft; a means for attaching a first end of the operating spool to the turbine impeller; a guiding device providing support for;
It includes a device that supports substantially the entire weight independently of the shaft, and a device that moves the operating device parallel to the axis of the shaft.

この発明の第2態様によれば、軸上のすき間内
に輪体を半径方向に心出しする装置が提供され、
該装置は輪体と軸の1方に取付けられてその他方
の少なくとも1つの軸線に沿つた移動を指示する
装置と、指示装置が第1支持する第1接線接触点
から指示装置が第2支持接触点を提供する第1接
線接触点から180゜角度的に離隔した第2接線接触
点に、軸に対して少なくとも1つの軸線に沿つて
輪体を半径方向に移動する装置を含み、前記半径
方向に移動する装置が、第1と第2指示との中間
点を示す第3指示を示す第1と第2半径方向位置
の中間の半径方向位置に輪体を半径方向に移動す
る装置を含む。
According to a second aspect of the invention, there is provided an apparatus for radially centering a wheel within an axle gap;
The device includes a device attached to one of the wheel and the shaft for directing movement along at least one axis of the other, and a device for directing movement along at least one axis of the other; a second tangential contact point angularly spaced 180° from a first tangential contact point providing a contact point, including means for radially moving the wheel along at least one axis relative to the axis; the apparatus for moving in the direction includes apparatus for radially moving the hoop to a radial position intermediate the first and second radial positions indicating a third indication indicating an intermediate point between the first and second indications; .

この発明の第3態様によれば、少なくとも1つ
の半径方向軸線に沿つて軸上で輪体を半径方向に
心出しする方法が提供され、該方法は、輪体と軸
の間の第1接触位置へ半径方向軸線に沿つて輪体
を半径方向に移動し、半径方向軸線に沿つて輪体
と軸とが接触しかつ第1位置から角度的に180゜隔
たつた第2位置に輪体を半径方向に移動し、半径
方向軸線に沿つて第1と第2位置のほぼ中間の第
3位置に輪体を半径方向に移動する段階を含み、
これにより輪体が半径方向軸線に沿つて軸上で半
径方向に心出しされる。
According to a third aspect of the invention, there is provided a method for radially centering a wheel on a shaft along at least one radial axis, the method comprising: a first contact between the wheel and the shaft; radially moving the wheel along the radial axis to a position where the wheel and the shaft are in contact along the radial axis and moving the wheel to a second position angularly spaced 180° from the first position; radially moving the wheel to a third position approximately intermediate the first and second positions along the radial axis;
This causes the wheel to be centered radially on the shaft along the radial axis.

この発明の第4態様によれば、物体の加熱装置
が提供され、該装置は、物体の少なくとも実質部
分を囲うオーブンと、物体の加熱影響範囲内に配
置された複数の加熱装置と、物体の表面区域用の
主加熱源である少なくとも1つの加熱装置と、表
面区域の温度を測定しそれに応答して温度信号を
発生する温度測定装置と、物体に化学変化を起さ
せずかつ応力破損を生じさせずに、物体への熱入
力を最大にさせるプログラム内で少なくとも1つ
の加熱装置を制御する温度信号に応答する制御装
置を含む。
According to a fourth aspect of the invention, there is provided an apparatus for heating an object, the apparatus comprising: an oven surrounding at least a substantial portion of the object; a plurality of heating devices disposed within a heating influence area of the object; at least one heating device that is the primary heating source for the surface area; a temperature measurement device that measures the temperature of the surface area and generates a temperature signal in response; and a controller responsive to the temperature signal to control the at least one heating device in a program that maximizes heat input to the object without causing any heating.

この発明の第5態様によれば、軸上に加熱され
た輪体を焼ばめ中に、軸の加熱を均等化する方法
が提供され、該方法は、軸と輪体間の第1接触点
と、第2接触点との間で軸の少なくとも第1半径
方向軸線に沿つて輪体を周期的に移動し、第1お
よび第2位置が角度的に180゜隔たり、かつ少なく
とも第1および第2位置において軸の加熱を均等
化させる関連時間内に第1および第2位置におけ
る接触を周期的に維持する段階を含む。
According to a fifth aspect of the invention, there is provided a method for equalizing heating of a shaft during shrink fit of a heated wheel on a shaft, the method comprising: a first contact between the shaft and the wheel; and a second point of contact, the wheel is periodically moved along at least a first radial axis of the shaft between a point and a second point of contact, the first and second positions being angularly separated by 180 degrees, and periodically maintaining contact at the first and second positions for a relevant period of time to equalize heating of the shaft at the second position.

この発明の第6態様によれば、軸上に加熱され
た輪体を焼ばめ中に、軸の加熱を均等化する装置
が提供され、該装置は軸と輪体間の第1接触位置
と第2接触位置との間で軸の少なくとも1つの第
1半径方向軸線に沿つて輪体を周期的に移動する
装置、ここにおいて第1および第2位置が角度的
に180゜隔たり、および少なくとも第1および第2
位置において軸の加熱を均等化させる関連時間内
に第1および第2位置における接触を周期的に維
持する装置を含む。
According to a sixth aspect of the invention, there is provided an apparatus for equalizing the heating of a shaft during shrink fitting of a heated wheel on a shaft, the apparatus comprising: a first contact position between the shaft and the wheel; and a second contact position, wherein the first and second positions are angularly separated by 180°, and at least 1st and 2nd
Apparatus is included for periodically maintaining contact at the first and second locations for a relevant period of time to equalize heating of the shaft at the locations.

この発明の第7態様によれば、軸上でタービン
羽根車を加熱する電気オーブンが提供され、該オ
ーブンは、タービン羽根車の直径を超える第1直
径をもつ第1部分と、軸を貫通させるように第1
部分の中心に設けられた第1円形開口と、タービ
ン羽根車の第1表面に面する第1部分の第1表面
上の第1複数電気加熱要素と、第1寸法にほぼ等
しい第2寸法を持つ第4部分を形成するため適合
可能な第2および第3部分と、少なくとも軸を貫
通させるように第4部分に円形開口を形成するた
めに第2および第3部分それぞれに設けられた第
1および第2半円形切欠きと、タービン羽根車の
第2表面に面する第4部分の第2表面上の第2複
数電気加熱要素と、タービン羽根車のまわりに実
質的に囲われたオーブンを構成するために第1部
分と第2部分間のすき間に跨がる第1部分と第2
部分の1つに固定された環状壁を含む。
According to a seventh aspect of the invention, there is provided an electric oven for heating a turbine impeller on a shaft, the oven having a first portion extending through the shaft and having a first diameter that exceeds a diameter of the turbine impeller. like 1st
a first circular opening in the center of the section; a first plurality of electrical heating elements on a first surface of the first section facing a first surface of the turbine impeller; and a second dimension substantially equal to the first dimension. second and third portions that are adaptable to form a fourth portion having at least one shaft therethrough; and a second semicircular cutout and a second plurality of electrical heating elements on a second surface of the fourth portion facing the second surface of the turbine impeller; and an oven substantially enclosed about the turbine impeller. The first part and the second part span the gap between the first part and the second part to configure the first part and the second part.
It includes an annular wall fixed to one of the sections.

この発明の第8態様によれば、軸上に輪体を焼
ばめ中に、軸の加熱を均等化する方法が提供さ
れ、該方法において、輪体は軸の温度よりも実質
的に高い温度に前もつて加熱され、これにより輪
体に形成された軸方向孔が軸上のはめ合い直径よ
りも大きい直径に膨張され、該方法が、半径方向
軸線に沿つて輪体と軸との第1接触位置に輪体を
半径方向に移動し、第1位置を決定、半径方向軸
線に沿つて輪体と軸との第2接触位置に輪体を軸
方向に移動し、ここにおいて第2位置が第1位置
から角度的に180゜隔たり、第2位置を決定し、半
径方向軸線に沿つて第1および第2位置間にほぼ
中央の第3位置に輪体を半径方向に移動して輪体
が軸との接触を離れて軸上のすき間内で半径方向
に心出しされ、かつ輪体が冷却し焼ばめが実施さ
れる間第3位置に保持する段階を含む。
According to an eighth aspect of the invention, there is provided a method for equalizing heating of a shaft during shrink fit of a wheel on a shaft, wherein the wheel is at a temperature substantially higher than that of the shaft. the axial hole formed in the wheel is expanded to a diameter greater than the mating diameter on the shaft, and the method radially moving the wheel to a first contact position and determining the first position; moving the wheel axially along the radial axis to a second contact position between the wheel and the shaft, where a second determining a second position, the position being angularly spaced 180° from the first position, and radially moving the hoop to a third position approximately central between the first and second positions along the radial axis; The method includes the steps of radially centering the wheel out of contact with the shaft within a gap on the shaft and holding the wheel in a third position while the wheel cools and a shrink fit is performed.

要約すれば、この発明の1実施例において、冶
金学上又は応力限界を超えることなく、最大許容
熱量を羽根車に放射するようにプログラムを組ま
れた加熱要素が制御される区域をもつタービンロ
ータの1つの羽根車を取囲む電気オーブンが提供
される。さらに、軟式液圧システムを用いて操作
装置が羽根車を半径方向に支持し、かつロータ軸
と羽根車の両方の軸線をともに水平方向に整合さ
せた状態で、水平方向への羽根車の取外しを許
す。この操作装置はその一方の末端に柔軟シユー
をもつ操作スプールを用い、該シユーは軸と柔軟
に滑動接触しかつその他方の末端において羽根車
に固定される。この軟式液圧システムは、さらに
軸とその接触点まわりに小さい弧形を画いて羽根
車を回転する。すき間検出システムが、膨張され
た羽根車を軸まわりでそのすき間の中心に位置さ
せるように軟式液圧システムの作動を案内するた
めに設けられる。操作装置の一体部分として構成
された転倒装置が、ひとたび羽根車が、軸から自
由になつたときスプールと取付けられた羽根車を
水平軸線まわりに回転し、これにより羽根車は普
通の操作装置を用いて吊り離される。軸に対する
羽根車の振動又は軌道運動が組立中に実施され
て、軸と羽根車間のすき間が収縮しかつ消滅する
間、軸と羽根車を回転する必要を無くする。この
振動又は軌道運動は、加熱された羽根車からこれ
より低温の軸へ均等な熱を伝導して、軸の不均等
な膨張の焼ばめが完了したときに生ずる軸のゆが
みを防止する。
In summary, in one embodiment of the invention, a turbine rotor having a controlled area with a heating element programmed to radiate a maximum allowable amount of heat to the impeller without exceeding metallurgical or stress limits is provided. An electric oven is provided surrounding one impeller. In addition, using a soft hydraulic system, the impeller can be removed horizontally with the operating device radially supporting the impeller and with both rotor axis and impeller axes aligned horizontally. forgive. This operating device uses an operating spool with a flexible shoe at one end thereof, which is in flexible sliding contact with the shaft and fixed at the other end to the impeller. This soft hydraulic system also rotates the impeller in a small arc around the shaft and its point of contact. A gap detection system is provided to guide operation of the soft hydraulic system to center the inflated impeller about the axis in the gap. An overturning device, constructed as an integral part of the operating device, rotates the spool and attached impeller about a horizontal axis once the impeller is free of the shaft, so that the impeller is free from the normal operating device. It is suspended using Oscillating or orbital motion of the impeller relative to the shaft is implemented during assembly, eliminating the need for rotation of the shaft and impeller while the clearance between the shaft and impeller contracts and disappears. This oscillating or orbital motion conducts even heat from the heated impeller to the cooler shaft to prevent distortion of the shaft that occurs when the shrink fit of uneven expansion of the shaft is completed.

この発明の上記および他の目的、態様および利
点は、同一要素には類似の参照数字を付して示し
た附図を参照しての以下の説明から明らかになる
であろう。
These and other objects, aspects and advantages of the invention will become apparent from the following description, with reference to the accompanying drawings in which identical elements are designated by like reference numerals.

第1図に複流式中圧蒸気タービンロータ10の
左半部の上半部分を示す。その左上半部分を示す
軸12は、8つのタービン段14,16,18,
20,22,24,26,28と、ボルト結合さ
れた軸継手30を支持し、これらはすべて軸12
に焼ばめされかつそのうえ例えばキー(図示せ
ず)などのような連結装置を用いて固定される。
ロータ10の右端(図示せず)は第1図に示す形
状と鏡対称をなし、運転時には、蒸気が中央部に
導入されここで分離して矢印32の蒸気流により
反対方向に分流する。
FIG. 1 shows the upper half of the left half of a double flow intermediate pressure steam turbine rotor 10. As shown in FIG. The shaft 12, showing its upper left half, has eight turbine stages 14, 16, 18,
20, 22, 24, 26, 28 and a bolted shaft coupling 30, all of which are connected to shaft 12.
and is further secured using a coupling device, such as a key (not shown).
The right end (not shown) of the rotor 10 is mirror symmetrical to the shape shown in FIG. 1, and in operation, steam is introduced into the center where it separates and is diverted in opposite directions by the steam flow arrows 32.

ここで注目すべきことは、軸12の直径は、3
4で示す最大直径部分から次第にその直径35,
36,37,38,39,40,41を段階的に
減少し、最後に最小直径42に至る。ボルト結合
された軸継手30は、最小直径42部分に焼ばめ
される。羽根車44は、直径41部分に焼ばめさ
れ、該直径部分は最小直径42より僅かに大き
い。タービン段16,18,20,22,24,
26の羽根車46,48,50,52,54,5
6は、それぞれ順次に大直径40から35に焼ば
められる。最後に、タービン段28の羽根車58
が最大直径34部分に焼ばめされる。羽根車44
〜58は、例えばほぼ0.04in(0.1cm)程度の僅か
な距離を隔てて配設されることが好適である。
What should be noted here is that the diameter of the shaft 12 is 3
The diameter gradually increases from the maximum diameter portion indicated by 4 to 35,
36, 37, 38, 39, 40, and 41 are gradually decreased until the minimum diameter 42 is reached. The bolted joint 30 is a shrink fit to the minimum diameter 42 portion. The impeller 44 is shrink fit to a diameter 41 that is slightly larger than the minimum diameter 42 . Turbine stages 16, 18, 20, 22, 24,
26 impellers 46, 48, 50, 52, 54, 5
6 are sequentially shrink-fitted to the large diameters 40 to 35, respectively. Finally, the impeller 58 of the turbine stage 28
is shrink-fitted to the maximum diameter portion of 34. Impeller 44
58 are preferably arranged at a small distance, for example, approximately 0.04 inches (0.1 cm).

ロータ10を分解または解体するために、ボル
ト結合された軸継手30がこの特許には無関係の
手段を用いて取外され、次いで各羽根車44〜5
8が、軸継手表面における焼ばめ係合が弛められ
るように、軸12に対応する部分の加熱速度より
も十分に高い加熱速度をもつて順次に膨張され
る。次に、ひとたびすき間が羽根車と対応する軸
直径間に生じれば、羽根車は1in(2.5cm)または
それ以上小さい次の小直径上を通過するまで第1
図において左方へ移動される。この点において、
この羽根車は実質的に軸12から自由に取外すこ
とができる。加熱および取外し工程はすべての羽
根車が取外されるまで反復される。
To disassemble or disassemble the rotor 10, the bolted shaft coupling 30 is removed using means unrelated to this patent, and then each impeller 44-5
8 are sequentially expanded with a heating rate sufficiently higher than that of the corresponding portion of shaft 12 such that the shrink fit engagement at the joint surface is loosened. Then, once a gap is created between the impeller and the corresponding shaft diameter, the impeller will move forward until it passes over the next smaller diameter, 1 inch (2.5 cm) or smaller.
Moved to the left in the figure. In this regard,
This impeller is substantially freely removable from the shaft 12. The heating and removal process is repeated until all impellers are removed.

この発明によつて提出される5つの基本的な問
題領域があり、即ち、1.加熱、2.指示、3.牽引、
4.倒立、5.再組立である。
There are five basic problem areas posed by this invention: 1. Heating, 2. Direction, 3. Traction.
4. Handstand, 5. Reassembly.

ガスを用いてタービン羽根車を加熱する問題を
避けかつ加熱工程にわたつてさらに精密な制御を
維持するために、第2図において60で示す3点
式電気オーブンが用いられている。電気オーブン
60は第1および第2の180゜部分62および64
を含み、これらは普通のラツチ型締具(図示せ
ず)を用いてはめ合わされて360゜皿形組立体を形
成する。最終の皿形組立体の全体形状は、例えば
丸形、方形または他の正多角形のような任意便宜
な形状とすることができる。製造上からは、部分
62および64は、それによつて形成された皿形
組立体が八角形又は八辺形をなすように形成づけ
られる。部分62および64はそれぞれ周縁の唇
状部68によつて囲われた八辺形の鏡半部を形成
する。壁66および唇状部68は、金属内皮73
で覆われた適切な高温絶縁層72をもつて内張り
された金属外皮70で造られる。外皮70および
内皮73は、例えば高温不銹鋼のような任意好適
な材料で造ることができる。好適実施例におい
て、絶縁層72は、カオリン綿の層である。操作
部分62および64用の持上げフツクを取付ける
ために部分62および64のつり合い点の近くに
持上げアイ74および76が取付けられる。半円
形切込み80および82は、部分62および64
とが合体されると円形開口を形成して羽根車のハ
ブの上に、又は軸12の上にはめ合う。加熱器区
域84および86は、半円形切込み80および8
2から外方へ隔たつて位置する半円形区域を形成
する。部分62および64が合体されると、加熱
器区域84および86は半円形切込み80および
82に比較的接近して配置されたほぼ完全な円形
を形成して、ロータ羽根車内に熱を放射する。
To avoid the problems of heating the turbine impeller with gas and to maintain more precise control over the heating process, a three point electric oven, shown at 60 in FIG. 2, is used. The electric oven 60 has first and second 180° portions 62 and 64.
, which are fitted together using conventional latch-type fasteners (not shown) to form a 360° dish-shaped assembly. The overall shape of the final dish assembly can be any convenient shape, such as round, square, or other regular polygon. From a manufacturing perspective, sections 62 and 64 are formed such that the dish-shaped assembly formed thereby is octagonal or octagonal. Portions 62 and 64 each form an octagonal mirror half surrounded by a peripheral lip 68. The wall 66 and lip 68 are made of metal inner skin 73
It is constructed of a metal skin 70 lined with a suitable high temperature insulating layer 72 covered with. Outer skin 70 and inner skin 73 may be made of any suitable material, such as, for example, high temperature stainless steel. In a preferred embodiment, insulating layer 72 is a layer of kaolin cotton. Lifting eyes 74 and 76 are mounted near the points of balance of sections 62 and 64 to mount lifting hooks for operating sections 62 and 64. Semi-circular cuts 80 and 82 form sections 62 and 64
When brought together, they form a circular opening that fits over the hub of the impeller or over the shaft 12. Heater sections 84 and 86 have semicircular cuts 80 and 8
forming a semi-circular area spaced outwardly from 2; When portions 62 and 64 are combined, heater sections 84 and 86 form a substantially perfect circle disposed relatively close to semicircular cuts 80 and 82 to radiate heat into the rotor impeller.

加熱器区域84および86内に用いられた電気
式加熱器の詳細な形状および型式はこの発明には
重要なものではなく、従つてこれらの要素の詳細
については図示を省略する。好適実施例におい
て、露出抵抗線、セラミツク棒上にコイル巻きさ
れた露出抵抗線又は例えばカルロツド加熱器要素
のような被覆型加熱線を含む任意便宜な型式の電
熱器が用いられる。最も好適な実施例において
は、セラミツク棒上に巻かれた露出式加熱線が用
いられる。加熱器区域84および86は、それら
の区域内に区分線で示された別個の制御区域88
に分割される。これら個別に制御可能な区域88
は、羽根車への損傷の危険や加熱器要素の寿命を
不必要に短縮する危険を伴わずに、タービン羽根
車への熱の放射を精密に計画するように、後述す
る方法で制御される。任意数の区域88が用いら
れるが、図では各部分62および64それぞれに
6区域が示されている。好適実施例においては、
精密制御のために全部で24区域が用いられる。
The detailed shape and type of electric heaters used in heater sections 84 and 86 are not critical to this invention, and therefore the details of these elements are not shown. In the preferred embodiment, any convenient type of electric heater is used, including exposed resistance wire, exposed resistance wire coiled onto a ceramic bar, or coated heating wire, such as a calroded heater element. In the most preferred embodiment, an exposed heating wire wrapped on a ceramic rod is used. Heater zones 84 and 86 have separate control zones 88 indicated by dividing lines within those zones.
divided into These individually controllable areas 88
is controlled in the manner described below so as to precisely plan the radiation of heat to the turbine impeller without risking damage to the impeller or unnecessarily shortening the life of the heater elements. . Although any number of zones 88 may be used, six zones are shown in each section 62 and 64, respectively. In a preferred embodiment,
A total of 24 zones are used for precision control.

オーブン60の八辺形部分90は、説明のため
にその内側面を外方に面するように回転して図示
されている。八辺形部分90は、その中心に円形
開口94をもつ金属円板92を含む。例えば4in
(10.2cm)のカオリン綿層と金属内皮93で造ら
れる絶縁層96が締付区域98を除き円板92の
表面を覆い、前記締付区域は、後述するように使
用時に八辺形部分90を固定するのに用いられる
円形開口94を囲む。複数の締付用開口100,
102,104が後述するように取付システムの
部分として設けられる。
The octagonal portion 90 of the oven 60 is shown rotated so that its inner surface faces outward for purposes of illustration. Octagonal section 90 includes a metal disk 92 with a circular aperture 94 in its center. For example 4in
An insulating layer 96 made of a (10.2 cm) layer of kaolin cotton and a metal inner skin 93 covers the surface of the disc 92 except for a clamping area 98, which in use is separated from the octagonal portion 90 as described below. encloses a circular aperture 94 used to secure the . multiple tightening openings 100;
102, 104 are provided as part of a mounting system as described below.

もし八辺形部分90が単体の平坦金属シートで
造られれば、加熱中にゆがむ傾向を示す。この問
題を解決するために、八辺形部分90は複数の重
なり合う板(図示せず)で、それらの当接部分に
すべり継手を用いて形成される。加熱又は操作中
の変形に抗する方法で八辺形部分90を形成する
のに明白な技術が当業者によつて実施されるであ
ろう。
If the octagonal section 90 is constructed from a single flat sheet of metal, it will exhibit a tendency to warp during heating. To solve this problem, the octagonal section 90 is formed from a plurality of overlapping plates (not shown) using slip joints at their abutting areas. Obvious techniques will be practiced by those skilled in the art to form octagonal section 90 in a manner that resists deformation during heating or handling.

例えば円形のような任意適宜な形状をもつ加熱
器区域106が締付区域98を囲む。加熱器区域
106は独立に制御できる区域108に区分され
ることが好適である。加熱器区域106は部分6
2および64内の12部分に対応する12部分に区分
して示される。区域88と同数の区域108を有
することが便宜であるが、加熱器区域106の独
立制御は区域84および86における区分配列と
は異つた区分配列を必要とすることもあるから、
必ずしも同数である必要はない。八辺形部分90
は、これらの部分が皿形組立体に合体接合される
とき部分62および64が適合しかつその面を実
質的に密封する大きさをもつ。部分62および6
4を八辺形部分90に取付け又は締付けるため
に、普通の急速締具(図示せず)を用いることが
できる。
A heater section 106 having any suitable shape, such as circular, surrounds the clamping section 98. Preferably, the heater zone 106 is divided into zones 108 that can be independently controlled. Heater area 106 is part 6
It is shown divided into 12 parts corresponding to the 12 parts in 2 and 64. Although it is convenient to have the same number of zones 108 as zones 88, since independent control of heater zones 106 may require a different zone arrangement than that in zones 84 and 86;
It does not necessarily have to be the same number. Octagonal part 90
are sized so that portions 62 and 64 fit and substantially seal their surfaces when these portions are joined together into a dished assembly. parts 62 and 6
4 to the octagonal section 90, conventional quick-fasteners (not shown) can be used.

この発明の範囲から逸脱せず唇状部68が八辺
形部分90の部分として造られることが明らかで
ある。八辺形部分90はさらに剛性を付与するた
めに、リムをその周縁に設けることができる。リ
ムは、部分62と64の唇状部68と当接又はこ
れに介装される。
It will be apparent that lip 68 can be constructed as part of octagonal section 90 without departing from the scope of the invention. The octagonal portion 90 may be provided with a rim around its periphery to provide further stiffness. The rim abuts or is interposed between lips 68 of portions 62 and 64.

第2図の実施例はオーブン60の半径によつて
区分された扇形によつてあらわされた区域を示す
が、軸線にさらに接近しかつ軸線からさらに離反
する区域の独立制御を実施できるように、同心部
分を半径方向に造り得ることは当業者には明らか
であろう。
Although the embodiment of FIG. 2 shows areas represented by sectors delimited by the radius of oven 60, it is possible to implement independent control of areas closer to and further away from the axis. It will be clear to those skilled in the art that the concentric portions can be made radially.

次に第3図において、操作装置全体を110で
示す。操作装置110は、随意にプラツトフオー
ム112を含み、該プラツトフオーム112はそ
の表面116上に1つ以上の案内レール114を
含む。使用設備において、プラツトフオーム11
2は、ロータ羽根車および他の要素の操作に関し
て使用設備の本来の床があわらす表面よりもさら
に精密な表面116を提供するために、操作装置
10の部分として装備されることが有効である。
Next, in FIG. 3, the entire operating device is indicated at 110. Manipulating device 110 optionally includes a platform 112 that includes one or more guide rails 114 on a surface 116 thereof. Platform 11 is used in the equipment used.
2 is advantageously provided as part of the operating device 10 in order to provide a more precise surface 116 for the operation of the rotor impeller and other elements than that provided by the actual floor of the installation in use. .

操作トロリ118が複数の車輪120上で表面
116の上に支持される。1組以上の車輪120
が案内レール114と接触するためのV形溝をも
ち、或はこれとは別に、すべての車輪120は溝
をもたずに案内レール114が1つ以上の車輪1
20にまたがる1対以上の案内レール(図示せ
ず)を含む。車輪120と案内レール114の相
互作用は軸12の軸線と整合する両頭矢印122
で示されるZ軸線に沿つて操作装置110の線形
運動を提供する、好適実施例において、車輪12
0はそれぞれの周縁面にV形溝(図示せず)を含
み、かつ案内レール114はV形溝と係合する上
向きのV形頂部をもつV形レールである。
A handling trolley 118 is supported above surface 116 on a plurality of wheels 120. One or more sets of wheels 120
may have a V-shaped groove for contacting the guide rail 114, or alternatively, all wheels 120 may have no groove and the guide rail 114 may have a V-shaped groove for contacting the guide rail 114.
20 including one or more pairs of guide rails (not shown). The interaction of wheel 120 and guide rail 114 is indicated by double-headed arrow 122 aligned with the axis of shaft 12.
In a preferred embodiment, the wheels 12 provide linear movement of the operating device 110 along the Z-axis indicated by
0 includes a V-shaped groove (not shown) on each peripheral surface, and the guide rail 114 is a V-shaped rail with an upwardly facing V-shaped top that engages the V-shaped groove.

ロータ10の重量は支持部材124上に支持さ
れ、該支持部材は例えば組込み式の油圧ジヤツキ
を含み、該ジヤツキはこれを下げて支持部材12
4を引出された羽根車から隔たつた任意の隣接す
る車輪組間でフランジ区域126の下側で支持部
材124を移動するのを許し、次いでロータ10
の重量を支持するために上昇される。これとは別
に、第2ジヤツキ(図示せず)がロータ10を持
上げ、かつ支持部材124はロータの下方位置に
動かされてからロータ10を図示のように支持部
材上に下げる。支持部材124は表面116上に
支持された比較的広い安定台128およびフラン
ジ区域126を支持できる上端130を含む。上
端130は、例えばV形凹部を含む。ロータ10
の反対端(図示せず)は、支持部材124上に同
様に支持される。付加支持部材(図示せず)が、
支持部材124を図示のその使用位置から次の羽
根車を除去する準備のための新規作業位置に移動
するのに要求されることもある。好適実施例にお
いて、台128は普通の空気支持システムを具備
して無荷重のとき表面116に沿つて自由に運動
することができる。
The weight of the rotor 10 is supported on a support member 124, which includes, for example, a built-in hydraulic jack that lowers the support member 124.
4 is allowed to move the support member 124 under the flange area 126 between any adjacent wheel sets spaced apart from the drawn impeller, and then the rotor 10
is raised to support the weight of. Separately, a second jack (not shown) raises rotor 10 and support member 124 is moved to a position below the rotor before lowering rotor 10 onto the support member as shown. Support member 124 includes a relatively wide ballast 128 supported on surface 116 and an upper end 130 capable of supporting flange area 126 . Upper end 130 includes, for example, a V-shaped recess. Rotor 10
The opposite end (not shown) of is similarly supported on support member 124. Additional support members (not shown) include
It may also be required to move the support member 124 from its illustrated use position to a new working position in preparation for removing the next impeller. In a preferred embodiment, platform 128 is provided with a conventional air support system to allow free movement along surface 116 when unloaded.

操作装置110は、操作トロリ118上に取付
けられた支持構造体132を含む。支持構造体1
32は操作トロリ118の各側で対称的に複式に
形成される。反対側の構造は台3図において較正
部品によつて隠されているから図においては片側
の構造体132のみを示す。
Manipulation device 110 includes a support structure 132 mounted on manipulation trolley 118 . Support structure 1
32 are formed symmetrically and in duplicate on each side of the operating trolley 118. Only one side of the structure 132 is shown in the figure since the structure on the opposite side is obscured by the calibration component in Figure 3.

荷重支持脚134は、その下端において操作ト
ロリ118に剛接される。荷重支持脚134の上
端は球継手135に取付けられる。球継手135
はピストン137のピストン棒136に取付けら
れる。
The load support leg 134 is rigidly connected to the operating trolley 118 at its lower end. The upper end of the load support leg 134 is attached to a ball joint 135. Ball joint 135
is attached to the piston rod 136 of the piston 137.

軸12を囲む操作スプール138は、その軸線
を水平に配置して荷重支持脚134によつて支持
される。操作スプール138の前端において締付
板140は八辺形部分90の締付区域98と当接
する。締付区域98は好ましくはスクリユ又はボ
ルトのような適切な手段を用いて締付板140に
固定される。締付板140に固定されたアダプタ
リング142は円形開口94を貫通して羽根車4
4のハブ144と当接する。装置の他の部分を殆
んど変更せずにロータ10で別のサイズの羽根車
を操作することが必要な場合には、別のアダプタ
リング142およびハブ支持キーが用いられる。
An operating spool 138 surrounding the shaft 12 is supported by load-bearing legs 134 with its axis horizontally disposed. At the front end of the operating spool 138 the clamping plate 140 abuts the clamping area 98 of the octagonal section 90 . The clamping area 98 is preferably secured to the clamping plate 140 using suitable means such as screws or bolts. The adapter ring 142 fixed to the clamping plate 140 passes through the circular opening 94 and connects the impeller 4.
4 hub 144. Another adapter ring 142 and hub support key are used if it is necessary to operate a different size impeller on the rotor 10 with little modification to other parts of the device.

3つのシユー支持棒145が締付板140の後
面から等間隔に120゜ずつ隔たつて延びかつ軸12
を囲む。副板146が締付板140から隔たつて
配置される。
Three shoe support rods 145 extend from the rear surface of the clamping plate 140 at equal intervals of 120° and are attached to the shaft 12.
surround. A secondary plate 146 is spaced apart from the clamping plate 140.

シユー支持棒145は副板146を貫通しこれ
に溶接される。複数の羽根車フツク147がハブ
144の背後に溝148に係合する。羽根車フツ
ク147は締付用開口100,102,104、
および締付板140および副板146の整合した
孔を貫通する棒部材150によつて例えばナツト
151のような普通の手段を用いて緊締されてハ
ブ144をアダプタリング142と緊締係合させ
る。締付板140はこれをハブ144上に正確に
中心合わせするために適切な位置決めキー、或は
これとは別にクランプ、シム、ボス、フランジな
ど(図示せず)を含む。
The shoe support rod 145 passes through the sub-plate 146 and is welded thereto. A plurality of impeller hooks 147 engage grooves 148 behind hub 144. The impeller hook 147 has tightening openings 100, 102, 104,
The hub 144 is then tightened into tight engagement with the adapter ring 142 by a rod member 150 passing through aligned holes in the clamping plate 140 and the secondary plate 146 using conventional means such as nuts 151. The clamping plate 140 includes suitable positioning keys or alternative clamps, shims, bosses, flanges, etc. (not shown) to accurately center it on the hub 144.

他の羽根車はハブ144の背後に溝148の対
向部分は含まないことが判るであろう。例えば羽
根車46および48のように装着されていない羽
根車を操作するために、締付板140および副板
146は、適切に間隔を保つた付加孔を含み、こ
れによりボルト(図示せず)が蒸気孔又は他の孔
152を通して挿入されて各羽根車を操作スプー
ル138に固定する。当業者は孔152を用いて
アダプタリングに後続する羽根車を取付ける技術
については直ちに理解できるから、その詳細な構
成の記述は省略する。
It will be appreciated that other impellers do not include opposing portions of groove 148 behind hub 144. For operating unmounted impellers, such as impellers 46 and 48, clamping plate 140 and secondary plate 146 include additional appropriately spaced holes to allow bolts (not shown) are inserted through steam holes or other holes 152 to secure each impeller to the operating spool 138. Those skilled in the art will readily understand the technique of attaching a subsequent impeller to the adapter ring using the hole 152, so a detailed description of its construction will be omitted.

各シユー支持棒145に配設された調節型軟式
軸受組立体154はスプール138および例えば
羽根車44のような取付けられた羽根車を操作す
るための安定支持を提供する。次に第4図および
第5図について述べると、これらの図には調節型
軟式軸受組立体154の詳細が図示されている。
シユー支持棒145は軸12に面する第1面15
5および軸12から遠い方で第1面155と平行
な第2面156を含む。案内板157は、例えば
シユー支持棒145の孔159にねじ込まれる複
数のボルト158などを用いてシユー支持棒14
5に剛接される。第4図に示すように、調節型軟
式軸受組立体154の軸方向位置は、種々のサイ
ズの羽根車および/または軸直径段部の異なつた
関係に適合するために、所望に従つて変更できる
ようにシユー支持棒145に沿つて提供される。
An adjustable soft bearing assembly 154 disposed on each shoe support rod 145 provides stable support for operating the spool 138 and an attached impeller, such as impeller 44. 4 and 5, details of adjustable soft bearing assembly 154 are illustrated.
The shoe support rod 145 has a first surface 15 facing the shaft 12.
5 and a second surface 156 remote from axis 12 and parallel to first surface 155 . The guide plate 157 is connected to the shoe support rod 14 using, for example, a plurality of bolts 158 screwed into holes 159 of the shoe support rod 145.
It is rigidly connected to 5. As shown in FIG. 4, the axial position of the adjustable soft bearing assembly 154 can be varied as desired to accommodate different sizes of impellers and/or different relationships of shaft diameter steps. A similar configuration is provided along the shoe support rod 145.

案内板157を貫通する1例のボルト160が
スペーサ161を第1面155にその外側面16
2を第1面155と平行にして剛接される。同様
に、案内板157を貫通する1例のボルト163
が第2面156に、その外側面165を、第2面
156および第1面155と平行にして剛接され
る。同様な案内板およびスペーサがシユー支持棒
145の反対側に配置されるが第4図および第5
図においては他の要素に隠されて見えない。スペ
ーサ161および164は、好ましくはそれらの
厚さの総和が予め定めた一定価となるように選定
される。即ち、外側面162と165間の距離は
一定であることが好適である。例えば、スペーサ
164はスペーサ161よりも大きい厚さをもつ
ことである。もしスペーサ164および161が
互換されれば、外側面162と165間の距離は
不変であるがこれらのスペーサは軸12に向けて
内方へ移動される。これによつて1つの基本の軟
式軸受組立体154を後述するように広い範囲に
わたつて機能させることができる。
An example bolt 160 passing through the guide plate 157 connects the spacer 161 to the first surface 155 and its outer surface 16.
2 is rigidly connected to the first surface 155 in parallel with the first surface 155. Similarly, an example of a bolt 163 passing through the guide plate 157
is rigidly connected to the second surface 156 with its outer surface 165 parallel to the second surface 156 and the first surface 155. Similar guide plates and spacers are located on the opposite side of shoe support bar 145, but as shown in FIGS.
It cannot be seen in the diagram because it is hidden behind other elements. Spacers 161 and 164 are preferably selected such that the sum of their thicknesses is a predetermined constant value. That is, it is preferable that the distance between the outer surfaces 162 and 165 be constant. For example, spacer 164 may have a greater thickness than spacer 161. If spacers 164 and 161 are interchanged, the distance between outer surfaces 162 and 165 remains unchanged, but these spacers are moved inwardly toward axis 12. This allows one basic soft bearing assembly 154 to function over a wide range of functions as described below.

以下の説明において、シユー組立体168の両
側の対応する要素が第5図において見ることがで
きれば、それらは′を付した以外は第4図で見ら
れる側のものに付けられたものと同一参照番号が
与えられる。案内板157は、その両縁部に平行
な案内面166および167を含む。シユー組立
体168は、案内板157を跨いで配置された平
行な案内レール169および170を含む。案内
レール169および170は、双頭矢印153で
示すようにシユー組立体の運動を許すため案内面
166および167上を滑動可能にそれぞれ当接
する平行面171および172を含む。板173
および174は案内レール169および170間
に跨がり、かつ例えばボルト175を用いてこれ
らに剛接される。シユー支持棒145とほぼ同一
の厚さをもつスペーサ棒176(第5図参照)が
案内レール169,169′および案内レール1
70,170′間に配設される。加工面にきずを
付けたり又は破損したりせずに加工面と当接しか
つこの面上を滑動する強度が大きく、比較的軟質
の引掻き傷の付き難い材料の2つのシユーブロツ
ク177および177′が案内レール169,1
69′,170,170′、板173,173′お
よびスペーサ棒176によつて形成された長方形
開口内に保持される。シユーブロツク177,1
77′はシユー組立体168の残部を越えて小距
離を延び、軸12の周縁面と当接する。シユーブ
ロツク177,177′の当接面は軸12の表面
と接触面積を増大するために面取り又は形状づけ
られることが好適である。
In the following description, where corresponding elements on both sides of the shoe assembly 168 are visible in FIG. 5, they are referred to as identical references to those on the side seen in FIG. 4, except that they are marked with '. A number will be given. Guide plate 157 includes parallel guide surfaces 166 and 167 on both edges thereof. Shu assembly 168 includes parallel guide rails 169 and 170 disposed across guide plate 157 . Guide rails 169 and 170 include parallel surfaces 171 and 172 that slidably abut guide surfaces 166 and 167, respectively, to permit movement of the shoe assembly as shown by double-headed arrow 153. Board 173
and 174 span between guide rails 169 and 170 and are rigidly connected thereto using, for example, bolts 175. A spacer rod 176 (see FIG. 5) having approximately the same thickness as the shoe support rod 145 is connected to the guide rails 169, 169' and the guide rail 1.
70 and 170'. Guided by two shovels 177 and 177' made of strong, relatively soft, scratch-resistant material that abut and slide over the work surface without scratching or damaging the work surface. Rail 169,1
69', 170, 170', plates 173, 173' and spacer rods 176. Shu block 177,1
77' extends a small distance beyond the remainder of shoe assembly 168 and abuts the peripheral surface of shaft 12. The contact surfaces of the shoe blocks 177, 177' are preferably chamfered or shaped to increase the contact area with the surface of the shaft 12.

シユーブロツク177,177′用の好適材料
の1つは、登録商標Textoliteとして知られてい
る布と樹脂の構成物である。例えば好適な材料の
ブロツクのような引用した性質をもつ他の好適な
材料も使用できる。
One preferred material for the shoe blocks 177, 177' is a cloth and resin composition known as Textolite®. Other suitable materials with the recited properties can also be used, such as blocks of suitable materials.

第4図において破線で示されたスペーサ棒17
6の内側面178は楔180の傾斜面179上に
当接するため傾斜している。楔180の他の面1
81は、スペーサ161の外側面162上に滑動
当接する。類似のスペーサ棒182が内側面18
3を傾斜させて楔185の傾斜面184と当接さ
せてシユー組立体168の対向端に配置される。
楔180および185の1つが1方向に動かされ
かつその他方が他方向へ対応する距離へ動かされ
るときシユー組立体168が制御された方法で軸
12に向い又はこれら離反する方向に動かされる
ことは当業者には理解されるであろう。
Spacer rod 17 shown in broken lines in FIG.
The inner surface 178 of the wedge 180 is inclined to abut on the inclined surface 179 of the wedge 180. Other side 1 of wedge 180
81 slides into contact with the outer surface 162 of the spacer 161. A similar spacer bar 182 is attached to the inner surface 18.
3 are arranged at opposite ends of the shoe assembly 168 so as to abut the inclined surfaces 184 of the wedges 185.
When one of the wedges 180 and 185 is moved in one direction and the other is moved a corresponding distance in the other direction, the shoe assembly 168 is moved toward or away from the axis 12 in a controlled manner. It will be understood by those skilled in the art.

クランプ186が溶接が好ましく楔180の先
端187に取付けられる。1対の締付棒188,
188′が1端においてブロツク189に取付け
られ、該ブロツクは例えばボルト190を用いて
シユー組立体168に固定される。締付棒18
8,188′は楔180の傾斜面と一般に平行す
る角度をもつて傾斜している。締付棒188,1
88′はクランプ186の孔(図示せず)を貫通
する。クランプ186の孔の直径は、楔180の
調節位置が維持されるように、ボルト191,1
91′を用いて減少することができる。
A clamp 186, preferably welded, is attached to the tip 187 of the wedge 180. a pair of tightening rods 188,
188' is attached at one end to block 189, which is secured to shoe assembly 168 using, for example, bolts 190. Tightening rod 18
8,188' are sloped at an angle generally parallel to the sloped surface of wedge 180. Tightening rod 188,1
88' extends through a hole (not shown) in clamp 186. The diameter of the hole in clamp 186 is such that bolts 191,1
91'.

楔185用として類似の締付装置が提供され、
楔185は1つの調節位置において楔180を締
付ける装置と正確に対応するからこれ以上の説明
は省略する。
A similar tightening device is provided for wedge 185;
Wedge 185 corresponds exactly to the device for tightening wedge 180 in one adjustment position and will not be described further.

シユーブロツク177,177′等と軸12と
の間の6つの接触面(各シユー組立体につき2
つ)は、支点をあらわし、この支点まわりに操作
スプール138が回転されて、取外される1つの
羽根車に操作装置を取付け中および該操作の取外
し中に操作スプール138の心出しおよび回転位
置の調節を実施する。この羽根車がこれを外方へ
引出すことによつて取外されると、シユーブロツ
ク177,177′等は、操作スプール138の
内方部分が支持構造体132によつてプラツトフ
オーム112上に支持される間に、軸12の面上
を滑動する。後述するように、支持構造体132
は制御可能な揚扛装置を含み、これにより、操作
スプール138の外方端を3つの軟式軸受組立体
154上に支持させた状態で、例えば羽根車44
および電気オーブン60のような取付けられた任
意の負荷を含む操作スプール138の内方端は、
軟式軸受組立体154の軸12との接点まわりに
限定された垂直な弧形内で回転される。このよう
にして、羽根車44の所望の垂直位置が得られ
る。さらに、支持構造体132は、水平方向に限
定された移動を許す装置を含み、これにより操作
スプール138は軟式軸受組立体154のまわり
に限定された水平の弧形内で運動される。さら
に、軟式軸受組立体154内の調節楔の調節と、
揚扛装置の運動と組合せによつて、所望時に操作
スプール138の軸線を持上げ又は傾けることが
できる。操作スプール138およびこれに取付け
られた要素の角度および高さの調節手段は、操作
スプール138の軸線を軸12の軸線と精密に平
行となるように整合させることができる。
Six contact surfaces between shoe blocks 177, 177' etc. and shaft 12 (two for each shoe assembly)
1) represents a fulcrum about which the operating spool 138 is rotated to center and rotate the operating spool 138 during installation of the operating device on one impeller to be removed and during removal of the operating device. Make adjustments. When the impeller is removed by pulling it outwardly, the shrouds 177, 177', etc. are supported on the platform 112 by the support structure 132, with the inner portion of the operating spool 138 While being moved, it slides on the surface of the shaft 12. As described below, support structure 132
includes a controllable lifting device, such as the impeller 44, with the outer end of the operating spool 138 supported on three soft bearing assemblies 154.
and the inner end of the operating spool 138 containing any attached loads such as the electric oven 60.
The soft bearing assembly 154 is rotated within a defined vertical arc about its point of contact with the shaft 12. In this way, the desired vertical position of the impeller 44 is obtained. Additionally, support structure 132 includes a device that allows limited horizontal movement such that operating spool 138 is moved about soft bearing assembly 154 within a limited horizontal arc. Additionally, adjusting the adjustment wedge within the soft bearing assembly 154;
In combination with the movement of the lifting device, the axis of the operating spool 138 can be lifted or tilted as desired. The angle and height adjustment means of the operating spool 138 and the elements attached thereto enable the axis of the operating spool 138 to be aligned precisely parallel to the axis of the shaft 12.

再び第3図において、締付板140の後面に固
定されたブロツク192は、締付板140から外
方へ隔たつた旋回板193を支持する。旋回板1
93は軸受195の軸194上で旋回され、軸受
195はピストン137の上端に結合されてい
る。荷重支持脚134および球継手135によつ
て支持されたピストン137は、前記された揚扛
装置の部分を含む。
Referring again to FIG. 3, a block 192 secured to the rear surface of the clamping plate 140 supports a pivot plate 193 spaced outwardly from the clamping plate 140. Rotating plate 1
93 is pivoted on the shaft 194 of a bearing 195, which is connected to the upper end of the piston 137. A piston 137 supported by a load-bearing leg 134 and a ball joint 135 comprises part of the lifting device described above.

球継手135は、締付板140の後面に配設さ
れる。副板146の全面に固定されたリテーナ板
196は、球継手135をこの位置に保持する。
1つ以上のガセツト板197がリテーナ板196
を強化するために設けられる。その機能について
は後述する横支柱198が締付板140と副板1
46間にわたつて配置される。
Ball joint 135 is arranged on the rear surface of tightening plate 140. A retainer plate 196 fixed to the entire surface of the secondary plate 146 holds the ball joint 135 in this position.
One or more gusset plates 197 connect retainer plates 196
established to strengthen the As for its function, the horizontal support 198, which will be described later,
It is arranged over 46 spaces.

転倒用液圧シリンダ200の下端が操作トロリ
118への旋回軸201において枢着される。転
倒用液圧シリンダ200のピストン棒202の上
端が蝶版203において、副板146の外側面に
結合される。
The lower end of the overturning hydraulic cylinder 200 is pivoted at a pivot 201 to the operating trolley 118 . The upper end of the piston rod 202 of the overturning hydraulic cylinder 200 is coupled to the outer surface of the sub-plate 146 at the butterfly plate 203 .

次に第6図において、これまでの図面において
は隠れてあらわされていない対応する要素が同一
参照数字に′を付して示され、軸204は球継手
135および135′の共通枢軸となる。U形シ
ヤツクル206,206′が荷重支持脚134,
134′それぞれに取付けられ、かつ例えばピン
205,205′のような普通の手段によつて固
定された軸204を担持する。
Referring now to FIG. 6, corresponding elements not shown hidden in the previous figures are shown with the same reference numerals and a suffix ', and axis 204 becomes the common axis of ball joints 135 and 135'. The U-shaped shackle 206, 206' is connected to the load support leg 134,
134' respectively and carry an axle 204 secured by conventional means such as, for example, pins 205, 205'.

各横支柱198,198′を通して1対のジヤ
ツキスクリユ208,208′がねじ込まれる。
ジヤツキスクリユ208,208′は軸204末
端と当接するように調節される。ジヤツキスクリ
ユ208,208′が調節されると、運動の可成
りの横方向自由度が球継手135,135′およ
び195,195′において許されるから、操作
スプール138は、双頭矢印で示されたX軸線に
沿つて横方向に移動される。この運動は例えばジ
ヤツキスクリユ208,208′の一方を弛めか
つ他方を緊締することによつて生ぜしめられる。
ひとたび所望の横方向位置が操作スプール138
に対して発見されると、ジヤツキスクリユ20
8,208′は軸204の両端に対して緊締され
るから、横方向の遊びは実質的に無くされる。
A pair of jack screws 208, 208' are threaded through each transverse strut 198, 198'.
The jack screws 208, 208' are adjusted to abut the distal end of the shaft 204. When the jack screws 208, 208' are adjusted, the operating spool 138 is moved along the is moved laterally along. This movement is produced, for example, by loosening one of the jack screws 208, 208' and tightening the other.
Once the desired lateral position is reached, the operating spool 138
When discovered against
8,208' are tightened against both ends of the shaft 204, so that lateral play is substantially eliminated.

液圧ピストン137,137′内の流体圧力を
適切に増減することにより、締付板140および
これに取付けられた要素は、双頭矢印によつて示
されたY軸線に沿つて上下に移動される。
By suitably increasing or decreasing the fluid pressure within the hydraulic pistons 137, 137', the clamping plate 140 and the elements attached thereto are moved up or down along the Y axis indicated by the double-headed arrow. .

もしピストン137,137′が上下方向に移
動されれば、操作スプール138はその軸線まわ
りに回転を伴わずに上下方向に動かされる。これ
とは別に、もしピストン137,137′が異な
る方向に作動されれば、操作スプール138は、
その軸線まわりに回転される。この回転は、取付
けられたタービン羽根車上のキー溝のような介装
部材を軸上の類似の要素と整合させるためにター
ビンロータの再組立中に特に有効である。
If the pistons 137, 137' are moved up and down, the operating spool 138 is moved up and down without rotation about its axis. Apart from this, if the pistons 137, 137' are actuated in different directions, the operating spool 138
rotated about its axis. This rotation is particularly useful during reassembly of the turbine rotor to align intervening elements such as keyways on the installed turbine impeller with similar elements on the shaft.

第3図に戻り、任意の普通型引張装置220が
操作スプール138およびこれに取付けられた要
素を第3図において左方へ押動するのに用いら
れ、これにより例えば羽根車44のような取付け
られた羽根車を軸12のはめ合い直径から自由に
させる。引張装置220は、1つ以上の液圧要
素、又は図示のように、駆動機構226における
ナツト(図示せず)のような普通の装置によつて
右向きの力を発生させられる軸12の端部224
と接触するスクリユ222を用いることができ
る。駆動機構226は、例えばボルト233又は
ピンを用いる棒230などによつてジユー支持棒
の外端のクレビス228に調節可能に結合され
る。スクリユ222が端部224に対して右向き
の力を発生するように回転されると、棒230は
操作スプール138に左向きの力を作用し、これ
により表面116上を転動する操作トロリ118
上に支持された操作スプール138および羽根車
44を左方向へ移動する。羽根車44の軸線が軸
12上のそのはめ合い面から離れかつ軸12の小
直径部分の上に到つて羽根車44が軸12上に緊
縮するおそれが無くなると直ちに、この組立体の
左方への運動は停止しかつオーブン部分62およ
び64は除去される。さらに、引張装置220
は、この時点又は都合によりこの時点より僅かに
遅れて取外される。ひとたにオーブン部分62,
64および引張装置220が除去されると、羽根
車44は、軸12から自由に移動され後述するよ
うに転倒することができる。
Returning to FIG. 3, an optional conventional tensioning device 220 is used to force the operating spool 138 and elements attached thereto to the left in FIG. to free the fitted impeller from the mating diameter of the shaft 12. Tensioning device 220 is an end of shaft 12 that is capable of generating a rightward force by one or more hydraulic elements or, as shown, a conventional device such as a nut (not shown) in drive mechanism 226. 224
A screw 222 in contact with can be used. The drive mechanism 226 is adjustably coupled to the clevis 228 at the outer end of the ju support rod, such as by a rod 230 using a bolt 233 or pin. When the screw 222 is rotated to create a rightward force against the end 224, the rod 230 exerts a leftward force on the handling spool 138, causing the handling trolley 118 to roll over the surface 116.
The operating spool 138 and impeller 44 supported above are moved to the left. As soon as the axis of the impeller 44 leaves its mating surface on the shaft 12 and is above the small diameter portion of the shaft 12 so that there is no risk of the impeller 44 tightening on the shaft 12, the left side of this assembly Movement to is stopped and oven sections 62 and 64 are removed. Furthermore, tension device 220
is removed at this time or, if convenient, slightly later than this time. One oven part 62,
64 and tensioning device 220 are removed, impeller 44 is free to move from shaft 12 and can overturn as described below.

転倒操作を述べるに先だつて、羽根車44の過
熱、整合および移動方法の若干の付加的な詳細に
ついて述べる。加熱器区域84,86および10
6における加熱器は、多重の熱量を例えば極力短
い時間内で羽根車44内に放射するように求めら
れる。これは、この発明において、加熱器を可能
な限り羽根車に接近させ、ある場合には1/4in
(0.63cm)位まで近づけ、同時に慎重に加熱器が
羽根車と実際に接触しないように維持しながら位
置させることによつて達成される。このようにし
て、放射熱伝導は優れた加熱様態となる。例えば
羽根232のような羽根はその位置に残され、又
は加熱前に取外される。もし羽根232がその位
置に残される場合には、羽根232はこのような
長い時間の羽根車44への熱流経路にさらされる
と羽根車44の加熱処理中に過熱される程の比較
的薄い断面をもつから、これらの羽根を熱から護
るために適切な絶縁層234によつて覆われるこ
とが好適である。絶縁層234は、電気オーブン
60内の環境に耐えられかつ十分な絶縁効果を提
供できる種類の任意便宜な材料で形成される。さ
らに、絶縁層234は、加熱器上に落下して局部
過熱および損傷を生ぜしめるような剥落性材料を
用いてはならない。好適実施例において、絶縁層
234は、不銹鋼の外殻をもつカオリン綿の層を
含む。不銹鋼は熱を反射して内部に進入する熱を
減ずる他に、アオリン綿をその位置に保持し該カ
オリン綿が落下して加熱器を損傷するのを防ぐ。
Prior to describing the overturning operation, some additional details of how the impeller 44 is heated, aligned, and moved are described. Heater sections 84, 86 and 10
The heater at 6 is required to radiate multiple amounts of heat into the impeller 44, for example within as short a time as possible. This allows the invention to move the heater as close to the impeller as possible, in some cases 1/4in.
(0.63 cm) and at the same time carefully positioning the heater so that it does not actually come into contact with the impeller. In this way, radiant heat conduction becomes an excellent heating mode. A vane, such as vane 232, may be left in place or removed prior to heating. If the vanes 232 are left in place, they will have a relatively thin cross-section such that they will be overheated during heat treatment of the impeller 44 if exposed to the heat flow path to the impeller 44 for such a long time. As such, these vanes are preferably covered by a suitable insulating layer 234 to protect them from heat. Insulating layer 234 is formed of any convenient material of the type that can withstand the environment within electric oven 60 and provide sufficient insulation. Furthermore, the insulating layer 234 must not be a flaking material that could fall onto the heater and cause localized overheating and damage. In a preferred embodiment, insulating layer 234 includes a layer of kaolin cotton with a stainless steel shell. In addition to reflecting heat and reducing heat entering the interior, the stainless steel also holds the kaolin cotton in place and prevents it from falling and damaging the heater.

或るタービン段の場合には、加熱前に羽根車か
ら羽根を取外すことが望ましい。これは、電気オ
ーブン60の直径を減じ又は他の目的のために実
施される。もしロータ羽根が取外されれば、羽根
車44のありつぎ部分236の絶縁が必要になる
であろう。ありつぎ部分のこの絶縁は、ありつぎ
設計が米国特許第2790620号において開示された
形式のゆび形ありつぎ方式であり、又もしありつ
ぎ部分236が過熱を生じ易いような、羽根車4
4の材料の本体内への長い熱流経路をもつ他の薄
い部分を含む設計であれば、特に重要である。後
述するように、過熱を生ずるおそれのあるこのよ
うな薄い部分の温度監視が実施され、ここに用い
られる近接加熱器は過熱を防ぐために区域制御さ
れる。
For some turbine stages, it is desirable to remove the blades from the impeller before heating. This may be done to reduce the diameter of the electric oven 60 or for other purposes. If the rotor blades were removed, insulation of the dovetail portion 236 of the impeller 44 would be required. This insulation of the dovetail section is such that if the dovetail design is a dovetail type of the type disclosed in U.S. Pat.
This is particularly important if the design includes other thin sections with long heat flow paths into the body of material. As will be discussed below, temperature monitoring of such thin sections that may cause overheating is performed and the proximity heaters used here are area controlled to prevent overheating.

同様にして、環状突出部238が絶縁層240
によつて絶縁されて加熱中の過熱を防止しおよ
び/または監視する。
Similarly, the annular protrusion 238 is connected to the insulating layer 240.
to prevent and/or monitor overheating during heating.

1つの物体がその外部に熱を加えることによつ
て加熱されるとき、その表面とその内部との間で
温度傾斜が設定される。この温度傾斜は、この材
料にわたつて膨張差異を生じ、これにより材料内
に応力を発生する。この蒸気タービン羽根車が造
られた材料が耐えられる応力はその温度の増大と
ともに減少する。よつて、材料の温度が増大する
と、応力による損傷を生ぜずに得られる熱の放射
速度は減ずる。
When an object is heated by applying heat to its exterior, a temperature gradient is established between its surface and its interior. This temperature gradient causes differential expansion across the material, thereby creating stress within the material. The stresses with which the material from which the steam turbine impeller is constructed decreases with increasing temperature. Thus, as the temperature of the material increases, the rate at which heat can be radiated without stress damage decreases.

加熱速度について制御を実施するために、第7
図において242で示すような加熱区域制御シス
テムを用いることができる。区域制御システム2
42は、例えばA区域制御システム243のよう
な個別の区域制御システムを含み、このシステム
は第2図の区域88,108の1つに1つ以上の
抵抗型加熱器244を含む。図において唯一の加
熱器244のみが示されているが、区域88は、
A区域として示される同心部分内に一般に配設さ
れた複数の加熱器を含む。例えば、Kタイプ熱電
対のような温度検出器が加熱器244の温度と比
例した温度信号を発生する。この温度信号は、A
区域制御器250へのライン248に加えられ
る。
In order to exercise control over the heating rate, the seventh
A heated zone control system such as shown at 242 in the figure can be used. Area control system 2
42 includes a separate zone control system, such as A zone control system 243, which includes one or more resistive heaters 244 in one of the zones 88, 108 of FIG. Although only one heater 244 is shown in the figure, area 88 is
It includes a plurality of heaters generally arranged in a concentric section designated as the A zone. For example, a temperature sensor, such as a K-type thermocouple, generates a temperature signal proportional to the temperature of heater 244. This temperature signal is A
is added to line 248 to zone controller 250.

複数の温度検出器252および254が、関連
A区域の加熱器の加熱作用を受ける場所で加熱さ
れる羽根車と熱接触状態を保つて配置される。よ
つて、例えばKタイプ熱電対のような温度検出器
252および254がA区域加熱器244によつ
て区域Aに生じた羽根車の温度に比較した温度信
号を発生する。温度検出器252および254か
らの温度信号は、A区域制御器250に付与され
る。2つの温度検出器252および254が図示
されているが、この区域における予期された加熱
均等性により、および過熱状態になるのを保護し
なければならないゆび状のありつぎ部分又は薄い
部分のような危険部分の存在のために、2つ以上
又は2つ以下の温度検出器を用いることができ
る。
A plurality of temperature detectors 252 and 254 are placed in thermal contact with the heated impeller at the location subjected to the heating action of the associated A zone heater. Thus, temperature detectors 252 and 254, such as K-type thermocouples, generate temperature signals relative to the impeller temperature produced in zone A by zone A heater 244. Temperature signals from temperature detectors 252 and 254 are provided to A zone controller 250. Two temperature detectors 252 and 254 are shown, but due to the expected uniformity of heating in this area, and because of the need to protect against overheating, such as a dovetail or thin section. Due to the presence of hazardous parts, more or less than two temperature sensors can be used.

A区域制御器250は、A区域スイツチ258
へのライン256に付与されたその入力に応答し
た制御信号を発生する、A区域スイツチ258
は、入力260から加熱器244への1次電力の
付与を制御する。任意の形式の適切なスイツチが
A区域スイツチ258に用いられ、さらに任意の
別の様式で加熱器244への所要入力を発生する
ために制御することもできるが、この好適実施例
においては、A区域スイツチ258は、A区域制
御器250によつて制御されるシリコン制御式整
流器を使用することができ、これによつて、加熱
器244への入力260に1次電力の全サイクル
の或る百分率を付与しかつ残余の電力サイクルを
削除する。記述の便宜上、A区域制御器250お
よびA区域スイツチ258は100サイクルの増大
1次電力で作動するものとする。もしA区域制御
器250への入力が、例えば加熱器244への電
力入力の60%を必要とするならば、A区域制御器
250はA区域スイツチ258に信号を与え、こ
のスイツチは加熱器244に100サイクルのうち
60サイクルを与え、直列100サイクル中の残りの
40サイクルを遮断又は阻止する。この方法は、A
区域制御器250への検出入力に従つて増減する
百分率をもつて100サイクル範囲内で継続される。
よつて、A区域における羽根車の温度は、後述す
るように、予定プログラムに従つて制御される。
The A zone controller 250 is connected to the A zone switch 258.
A zone switch 258 generates a control signal responsive to its input applied to line 256 to
controls the application of primary power from input 260 to heater 244 . Although any type of suitable switch may be used for the A zone switch 258 and may be controlled in any other manner to generate the required input to the heater 244, in this preferred embodiment the A zone switch 258 is The zone switch 258 may use a silicon-controlled rectifier controlled by the A zone controller 250, thereby providing a percentage of the total cycle of primary power to the input 260 to the heater 244. and remove the remaining power cycles. For convenience of description, assume that A-zone controller 250 and A-zone switch 258 operate at 100 cycles of increased primary power. If the input to the A zone controller 250 requires, for example, 60% of the power input to the heater 244, the A zone controller 250 provides a signal to the A zone switch 258, which out of 100 cycles
Give 60 cycles and the remaining in series 100 cycles
Block or prevent 40 cycles. This method is
It continues within 100 cycles at a percentage that increases or decreases according to the sensing input to the zone controller 250.
Therefore, the temperature of the impeller in area A is controlled according to a scheduled program, as will be described later.

好適実施例において、加熱器244は電気オー
ブン内側に支持された複数のセラミツク棒に巻か
れたニクロム線である。もしこのような加熱器要
素がそれらの最大温度において使用を許されれ
ば、それらは比較的寿命が短い。加熱器要素の寿
命を延長するためには、温度検出器246はニク
ロム線の温度を監視するために、加熱器244と
熱的に結合される。ゆえに、A区域制御器250
は、温度検出器252および254によつて検出
されると、加熱された羽根車に生ずる温度ばかり
でなく、もし温度検出器246が加熱器244の
温度が予定値を超えることを決定すれば羽根車の
温度制御までも機能する。
In the preferred embodiment, heater 244 is nichrome wire wrapped around a plurality of ceramic rods supported inside the electric oven. If such heater elements are allowed to operate at their maximum temperature, they have a relatively short lifespan. To extend the life of the heater element, a temperature sensor 246 is thermally coupled to the heater 244 to monitor the temperature of the nichrome wire. Therefore, the A area controller 250
as detected by temperature detectors 252 and 254, as well as the temperature that develops in the heated impeller if temperature detector 246 determines that the temperature of heater 244 exceeds the predetermined value. It even works to control the car's temperature.

例えば、B区域制御システム262およびN区
域制御システム264のような残余の区域のため
の制御システムは、A区域制御システム243と
同様であるからその詳細説明は省略する。
For example, the control systems for the remaining zones, such as the B zone control system 262 and the N zone control system 264, are similar to the A zone control system 243, so a detailed description thereof will be omitted.

A区域制御器250は、冶金学上および応力の
制限内で最大許容加熱速度を得るように加熱され
る羽根車の表面温度を計画するという主要機能を
実施する。A区域制御器250は、任意便宜な型
式のもので、個別の構成要素又は集積回路のアナ
ログコンピユータ、又デジタルコンピユータ、マ
イクロプロセツサ、ミニコンピユータ又は主フレ
ームコンピユータを含む。好適実施例において、
A区域制御器250は、区域262〜264の残
余部における類似の機能を果すマイクロプロセツ
サの残余部を有するマイクロプロセツサの残余部
の1部分である。任意の便宜なマイクロプロセツ
サがN.J.州Rahwayの、Cooperheat Co.で製造
されたCoopermaster、マイクロプロセツサのよ
うなものが使用される。
The A-zone controller 250 performs the primary function of planning the surface temperature of the heated impeller to obtain the maximum allowable heating rate within metallurgical and stress limits. Area A controller 250 is of any convenient type, including a discrete component or integrated circuit analog computer, as well as a digital computer, microprocessor, minicomputer, or main frame computer. In a preferred embodiment,
The A area controller 250 is part of a microprocessor remainder with microprocessor remainders performing similar functions in the remainder of areas 262-264. Any convenient microprocessor may be used, such as the Coopermaster microprocessor manufactured by Cooperheat Co. of Rahway, NJ.

次に第8図には、A区域制御器250によつて
実施される1つの可能な加熱プログラムをあらわ
す曲線を示す。図示の加熱プログラムは、諸制限
因子を超えずに最小時間内で羽根車内へ最大熱量
を射出する。例えば75〓(23.8℃)の室温とほぼ
等しい羽根車の表面温度から開始し、第1加熱期
間266は、加熱器の能力の限度内で可能な限り
速やかに羽根車に熱量を加える。
Turning now to FIG. 8, a curve representing one possible heating program implemented by the A zone controller 250 is shown. The illustrated heating program injects the maximum amount of heat into the impeller in the minimum amount of time without exceeding limiting factors. Starting at a surface temperature of the impeller approximately equal to room temperature, for example 75°C (23.8°C), the first heating period 266 applies heat to the impeller as quickly as possible within the limits of the heater's capabilities.

表面温度の増加速度は、第2期間268におい
ては羽根車への応力障害を避けるために減少しな
ければならない。この表面加熱速度は、羽根車の
特定の構造とともに検出器の位置に左右される。
加熱期間の終り近くにおいて、表面温度速度は、
加熱期間の終期270において羽根車の表面が最
大許容温度に最終的に達するまでさらに制限され
る。この時点で、所要すき間が得られて羽根車の
取外しが開始される。
The rate of increase in surface temperature must be reduced during the second period 268 to avoid stress failure to the impeller. This surface heating rate depends on the specific construction of the impeller as well as the location of the detector.
Near the end of the heating period, the surface temperature rate is
At the end of the heating period 270, the impeller surface is further restricted until the maximum allowable temperature is finally reached. At this point, the required clearance is obtained and removal of the impeller can begin.

実際の温度変化率および最終温度限界は羽根車
の設計、その使用材料および羽根車を取外すため
に克服しなければならない収縮量によつて決まる
ことが判るであろう。
It will be appreciated that the actual rate of temperature change and ultimate temperature limit will depend on the design of the impeller, the materials used and the amount of shrinkage that must be overcome to remove the impeller.

当業者は、デジタル制御装置を用いる第8図の
加熱プログラムの遂行は円滑な曲線の部分近似法
を用いて実施することが便利で或ることを理解す
るであろう。しかし、円滑曲線の部分近似法はそ
れ地震この技術分野において従来から実施されて
いるから本文での詳細な記述は省略する。この技
術分野において部分近似法はすでに知られている
という事実は、開示される加熱プログラムの適用
自身がこのような方法の非自明の適用であるこの
発明の範囲を減縮又は限定するものではない。
Those skilled in the art will appreciate that implementation of the heating program of FIG. 8 using a digital controller may be conveniently performed using smooth curve segmental approximation techniques. However, since the smooth curve partial approximation method has been practiced in the technical field of earthquakes, detailed description thereof will be omitted in this text. The fact that partial approximation methods are already known in the art does not reduce or limit the scope of the invention, where the application of the disclosed heating program is itself a non-obvious application of such a method.

次に第3図および第6図において、ひとたび羽
根車44が十分に加熱されれば、その重量は、羽
根車44が次の小直径部分のうえに完全に到達す
るように十分に左方へ移動される間に加工された
はめ合い表面の破損を避けるために支持されなけ
ればならない。支持は、軸12と同心のその軸方
向内孔をもつて羽根車44を支持するに丁度十分
な上向きの力が発生されるまで、圧力流体をピス
トン137および137′内に導入することによ
つて提供される。
3 and 6, once the impeller 44 is sufficiently heated, its weight is shifted sufficiently to the left such that the impeller 44 is completely over the next small diameter section. The machined mating surfaces must be supported to avoid damage while being moved. Support is provided by introducing pressurized fluid into pistons 137 and 137' until just enough upward force is generated to support impeller 44 with its axial bore concentric with shaft 12. provided.

次に第9図は、既述の方法で支持するためにピ
ストン137および137′への流体圧力を制御
するのに好適な液圧システムを示す。例えば液体
ポンプ276のような液体圧力源が1対の同一分
岐ラインに圧力流体を提供し、ここに前記ライン
の一方はピストン137へ、他方はピストン13
7′に給送する。これらの分岐ラインは同一であ
るから、本文ではピストン137のみについて詳
細に説明する。他の分岐ラインは同一であり、た
だ参照数字に′を付する。制御弁278は、圧力
流体を液体ポンプ276から受け、制御量を流量
制御弁278を通つてライン281に流通する。
ライン281は圧力流体を蓄圧器286に給送し
かつ圧力流体をピストン137に導入する。ドレ
ン弁288は、流体をライ281から液体だめ2
90内に逃がす。ライン284は漏洩流体をピス
トン137から液体だめ285内に通ずる。圧力
計292が随意に配設されてライン281内の圧
力を指示する。
FIG. 9 then shows a hydraulic system suitable for controlling fluid pressure to pistons 137 and 137' for support in the manner described. A liquid pressure source, such as a liquid pump 276, provides pressurized fluid to a pair of identical branch lines, one of the lines to the piston 137 and the other to the piston 13.
7'. Since these branch lines are the same, only piston 137 will be described in detail in this text. The other branch lines are the same, only the reference numerals are appended with ''. Control valve 278 receives pressurized fluid from liquid pump 276 and communicates a controlled amount through flow control valve 278 to line 281 .
Line 281 delivers pressure fluid to accumulator 286 and introduces pressure fluid to piston 137 . Drain valve 288 drains fluid from lie 281 to liquid sump 2.
Escape within 90. Line 284 conducts leakage fluid from piston 137 into sump 285 . A pressure gauge 292 is optionally provided to indicate the pressure within line 281.

液圧システム内に流体蓄圧器286を設けるこ
とは、軟式液圧システムを形成し、これは実質的
に付加される支持力を変更せずにピストン棒13
6,136′の或る量の運動を許すことができる。
よつて、所望の流体圧力が制御弁278を通つて
導入されかつ制御弁278が閉じられると、制御
弁278より右方の軟式液圧システムは、例えば
軸の湾曲や他の不整合の原因によりピストン棒1
36,136′が僅かに上向き又は下向きに動か
されたときにおいても、羽根車および取付けられ
た要素を支持するのにほぼ同一の力を加え続け
る。羽根車の全重量は、液圧的に柔軟な方法で支
持される。羽根車をそのはめ合い面から引出す間
にたとえ不整合状態になつても、羽根車と軸との
間の接触は極めて軽度で破損を生ずるおそれは少
い。
Providing the fluid pressure reservoir 286 within the hydraulic system creates a soft hydraulic system, which allows the piston rod 13 to be moved without substantially changing the applied support force.
A certain amount of movement of 6,136' can be allowed.
Thus, when the desired fluid pressure is introduced through the control valve 278 and the control valve 278 is closed, the soft hydraulic system to the right of the control valve 278 may be affected due to, for example, shaft curvature or other causes of misalignment. Piston rod 1
Even when 36, 136' is moved slightly upward or downward, it continues to apply approximately the same force to support the impeller and attached elements. The entire weight of the impeller is supported in a hydraulically flexible manner. Even if a misalignment occurs during withdrawal of the impeller from its mating surface, the contact between the impeller and the shaft is very slight and there is little risk of damage.

適切な圧力がピストン137,137′内に存
在するとき、これらピストンの重量を丁度支持す
ることを決定するための或る装置を設けることが
必要である。第10図において、所望の流体圧力
を決定する1方法が示されている。これに関し、
羽根車44は除去されているものとする。隣接羽
根車46は、そのまま軸12と緊縮嵌合状態にあ
るから、羽根車44の垂直移動に関して軸12と
固定関係を有する基準面として使用できる。例え
ば、羽根車44に隣接する羽根車46のフランジ
294上の最上方点を、基準面として使用でき
る。近接検出器296がその検出コイル298を
フランジ294に近接するが接触せずに配設され
る。近接検出器296は、羽根車44のフランジ
300に固定される。この近傍の熱は、近接検出
器296がその破損のおそれを避けて余りに早急
に固定されないような状態にある。急速取付方法
が望ましい。このような急速取付方法は、例えば
近接検出器296を支持するフランジ294の上
方に張出し取付けられた棒304を支持するため
に外皮70にこの目的のために設けられた小開口
301を通して嵌装された永久磁石302によつ
て提供される。棒304は、必要によつてねじ山
が設けられてそれ自身と近接検出器296間のね
じ式調節を許し、検出コイル298とフランジ2
94間の間隔を調節する。
It is necessary to provide some device for determining just how much the weight of the pistons 137, 137' is supported when the appropriate pressure is present in them. In FIG. 10, one method of determining the desired fluid pressure is shown. Regarding this,
It is assumed that the impeller 44 has been removed. Since the adjacent impeller 46 remains in a tight fit with the shaft 12, it can be used as a reference surface in a fixed relationship with the shaft 12 for vertical movement of the impeller 44. For example, the uppermost point on flange 294 of impeller 46 adjacent impeller 44 can be used as the reference plane. A proximity detector 296 is disposed with its detection coil 298 proximate to, but not in contact with, flange 294. Proximity detector 296 is fixed to flange 300 of impeller 44 . The heat in this vicinity is such that the proximity detector 296 is not secured too quickly to avoid risk of damage to it. A rapid installation method is preferred. Such a quick mounting method can be achieved, for example, by fitting a rod 304 overhanging and mounted above the flange 294 supporting the proximity detector 296 through a small opening 301 provided for this purpose in the outer skin 70. This is provided by a permanent magnet 302. Rod 304 is optionally threaded to allow threaded adjustment between itself and proximity detector 296, and detecting coil 298 and flange 296.
Adjust the spacing between 94.

羽根車44が、それ自身と軸12間にすき間を
提供するために十分に加熱されると、このすき間
は適切な検出器により、又は既述の液圧システム
を用い羽根車44を持上げることにより検出さ
れ、検出コイル298とフランジ294間の距離
の変化により羽根車44が通過する距離を測る。
この距離が検出される1方法を第11図に示し、
ここにおいて検出コイル298は普通の検出器励
振器306によつて励振される。一般に、検出器
励振器306は交番信号を発生し、これは強磁性
材料の近傍において検出コイル298に付与され
ると特性をあらわし、これは検出コイル298と
検出される表面間の距離によつて異なりかつ検出
器励振器306によつて受入れられる。この特性
は、電圧、電流、インピーダンス又は他の電気的
特性を用いることができ、かつこれに応答する検
出器励振器306の出力は普通の指示器308に
加えられる直流又は交流信号が用いられる。
Once the impeller 44 is heated sufficiently to provide a gap between itself and the shaft 12, this gap can be removed by lifting the impeller 44 by means of a suitable detector or by using the hydraulic system described above. The distance that the impeller 44 passes is measured by the change in the distance between the detection coil 298 and the flange 294.
One way in which this distance may be detected is shown in FIG.
Here, the detection coil 298 is excited by a conventional detector exciter 306. Generally, the detector exciter 306 generates an alternating signal that, when applied to the detection coil 298 in the vicinity of the ferromagnetic material, exhibits a characteristic that depends on the distance between the detection coil 298 and the surface being detected. different and accepted by the detector exciter 306. This characteristic may be a voltage, current, impedance or other electrical characteristic, and the output of the detector exciter 306 in response may be a DC or AC signal applied to a conventional indicator 308.

指示器308は、デジタル又はアナログメータ
が用いられるが、好適実施例においては、指示器
308はオシロスコープで、これは作業者に軸に
対して取外される羽根車の位置を可視的に与える
から特に有効である。
Indicator 308 may be a digital or analog meter, but in the preferred embodiment indicator 308 is an oscilloscope, which visually provides the operator with the position of the impeller being removed relative to the shaft. Particularly effective.

第12図には指示器308のオシロスコープ表
示を示す。羽根車がすき間を形成できる程度に十
分に加熱されると、オシロスコープ308はその
面上の低位置310に1点を標示するように調節
される。もし液圧システムが加熱される羽根車を
持上げるようにこの時点で作動されると、羽根車
がその最上位置に達するときは、オシロスコープ
308上の前記1点は上方位置312に移動す
る。ここで明らかなことは、羽根車の軸上での中
心付けられた位置、即ち軸の上方および下方に等
しいすき間をもつ位置は、もし液圧システムが、
オシロスコープの標示点が下方位置310と上方
位置312間の中間の中央位置314に存在する
ように羽根車を下げるように調節されれば存在す
ることが明らかである。もし液圧システムがこの
表示をあらわすように調節され、次いで制御弁2
78,278′が閉じられれば、このようにして
把捉された流体圧力は137および137′から
の合成力を生じ、この力は羽根車とこれに取付け
られた要素の重量を正しく支持し羽根車と軸間に
おいて頂部、底部のすき間を等しく保つ。この状
態に達すると、羽根車は既述のように引振装置2
20(第3図)を用いて引抜かれる。
FIG. 12 shows an oscilloscope display of indicator 308. When the impeller is heated enough to form a gap, the oscilloscope 308 is adjusted to mark a point at a low point 310 on its surface. If the hydraulic system is activated at this point to lift the impeller to be heated, the one point on the oscilloscope 308 will move to the upper position 312 when the impeller reaches its top position. It is clear here that a centered position on the axis of the impeller, i.e. with equal clearance above and below the axis, if the hydraulic system
This is evident if the impeller is adjusted lower such that the oscilloscope marking point is at a central position 314 intermediate between the lower position 310 and the upper position 312. If the hydraulic system is adjusted to show this indication, then control valve 2
78, 278' are closed, the fluid pressure thus captured creates a resultant force from 137 and 137' which properly supports the weight of the impeller and the elements attached to it and Maintain the same gap between the top and bottom of the shaft. When this state is reached, the impeller moves to the vibration device 2 as described above.
20 (FIG. 3).

上記の頂部/底部心出し方法に加えて、この発
明はさらに軸との羽根車の側方心出しを行うのに
用いられる。この側方すき間調節を達成するため
に、第2近接検出器が既述のように配置される
が、この場合異なる点は羽根車の水平運動が検出
されるようにその位置を最側方位置に選ぶことが
好適である。ジヤツキスクリユ208,208′
の調節に応答してオシロスコープ標示点の水平運
動は、最左方位置311と最右方位置313間に
おいて上述の方法を用いて第2近接検出器により
制御される。
In addition to the top/bottom centering method described above, the invention may also be used to perform lateral centering of the impeller with the shaft. To achieve this lateral clearance adjustment, a second proximity detector is placed as described above, except that its position is adjusted to the most lateral position so that the horizontal movement of the impeller is detected. It is preferable to select Jatuki Skrill 208, 208'
The horizontal movement of the oscilloscope marking point in response to the adjustment of is controlled by the second proximity detector between the leftmost position 311 and the rightmost position 313 using the method described above.

ここに、第9図を再び参照し、蓄圧器286,
286′のような蓄圧器を用いない硬式液圧シス
テムが、もしフイードバツク制御システムが用い
られれば、使用できることは当業者には理解され
るであろう。例えば、このような硬式液圧システ
ムは、羽根車を軸上に積極的に中心合わせさせる
ために近接検出器の出力を使用する。この種のフ
イードバツク制御システムは当業者には直ちに理
解されるものであるから、それについての記述は
省略する。
Referring again to FIG. 9, the pressure accumulator 286,
It will be understood by those skilled in the art that a rigid hydraulic system without an accumulator, such as 286', can be used if a feedback control system is used. For example, such rigid hydraulic systems use the output of a proximity detector to positively center the impeller on the axis. Since this type of feedback control system is readily understood by those skilled in the art, a detailed description thereof will be omitted.

再び第3図において、ひとたびすき間が既述の
方法によつて得られると、引張装置220は、操
作トロリ118の車輪120上で転動する軸12
の末端224に向つて、操作スプール138、羽
根車44および電気オーブン60を引張る。羽根
車44が軸12上のはめ合い直径を通り過ぎると
直ちに、電気オーブン60の部分62および64
は取外され、次いで引張装置220が取外され
る。次に操作トロリ118は第3図においてさら
に左方へ動かされて、羽根車44を軸12から完
全に離す。この時点において、転倒用液圧シリン
ダ200を用いて軸204(第6図)まわりに羽
根車44および操作スプール138を回転するこ
とができる。転倒用液圧シリンダ200、ピスト
ン棒202、旋回軸201および蝶番203は、
装置の反対側にも複合配置されることが好適であ
るが、第3図においては、手前にある物体に妨げ
られて見ることができない。
Referring again to FIG. 3, once the clearance has been obtained in the manner described above, the tensioning device 220 moves the shaft 12 rolling on the wheels 120 of the handling trolley 118.
The operating spool 138, impeller 44 and electric oven 60 are pulled toward the end 224 of the electric oven 60. As soon as impeller 44 passes the mating diameter on shaft 12, sections 62 and 64 of electric oven 60
is removed and then the tensioning device 220 is removed. The operating trolley 118 is then moved further to the left in FIG. 3 to completely separate the impeller 44 from the shaft 12. At this point, the overturning hydraulic cylinder 200 can be used to rotate the impeller 44 and the operating spool 138 about the axis 204 (FIG. 6). The overturning hydraulic cylinder 200, the piston rod 202, the pivot shaft 201, and the hinge 203 are
Preferably, there is also a composite arrangement on the opposite side of the device, but it cannot be seen in FIG. 3 because it is obstructed by objects in the foreground.

第13図において、羽根車44は軸12から完
全に取外された後に支持構造体上に配置され、電
気オーブンの部分62および64、および引張装
置は取外され、羽根車44は、転倒用液圧シリン
ダ200を収縮することによつて軸204回りに
90゜転倒又は回転されてその軸線を垂直に配置さ
れている。この位置において、絶縁層234およ
び240は、除去され、羽根車フツク147は弛
められかつ取外され、羽根車44は普通のクレー
ン吊具に取付けられかつアダプタリング142、
八辺形部分90および組立体の残部を次の羽根車
取外し作業のために残置しつつ吊上げ去られる。
In FIG. 13, the impeller 44 is placed on the support structure after being completely removed from the shaft 12, the electric oven parts 62 and 64 and the tensioning device are removed, and the impeller 44 is placed on the support structure for overturning. around axis 204 by contracting hydraulic cylinder 200.
It is inverted or rotated 90 degrees and placed with its axis vertical. In this position, the insulation layers 234 and 240 are removed, the impeller hook 147 is loosened and removed, the impeller 44 is attached to a conventional crane hoist, and the adapter ring 142,
The octagonal section 90 and the remainder of the assembly are lifted away leaving them in place for the next impeller removal operation.

再組立において、タービン羽根車44(組立て
られたタービン羽根車の1代表として)は、アダ
プタリング142上に降下されその位置に羽根車
フツク147を用いて締付けられる。絶縁層23
4および240が取付けられ、電気オーブン60
の部分62および64は、第13図に示す水平位
置において、又は転倒用液圧シリンダ200によ
り水平軸線位置に操作スプール138および羽根
車44が回転された後に八辺形部分90の上に装
着される。分解手順について引用されたものと類
似のプログラムにより加熱が行われる。
In reassembly, turbine impeller 44 (as one representative of the assembled turbine impeller) is lowered onto adapter ring 142 and tightened into position using impeller hook 147. Insulating layer 23
4 and 240 are installed, electric oven 60
The sections 62 and 64 are mounted on the octagonal section 90 in the horizontal position shown in FIG. Ru. Heating is carried out according to a program similar to that cited for the decomposition procedure.

ひとたび羽根車が加熱されると、操作トロリ1
18は、羽根車44が軸12上を移動してそのは
め合い直径部分に接近するまで軸12に向けて移
動される(第3図参照)。第9図のソフト液圧シ
ステムは、ここにおいて羽根車44の高さをY方
向にはめ合い直径部分と整合するように調節され
る。ジヤツキスクリユ208,208′が羽根車
をX軸線に沿つて整合されるまで右方又は左方に
移動するように調節されたのちこの軸線を動かさ
ないように緊締される。軟式軸受組立体154内
の楔180および185が羽根車44の軸線を軸
12の軸線と整合しかつ軸12の表面と強固な案
内接触を達成するように調節される。キー溝と整
合するためにもし羽根車を僅かに回転する必要が
あれば、この作業は、一方又は両方のピストン1
37および137′内の圧力を変更することによ
つて実施できる。XおよびY軸線に沿つて適切な
整合状態を得るのを助けるため近接検出器又は他
の適切な測定装置を用いると好適である。ひとた
び適切な整合(第15図)および支持が得られる
と、ジヤツキスクリユは弛められ、羽根車44は
軸12上のそのはめ合い面上の所定位置へ滑動さ
れる。
Once the impeller is heated, operating trolley 1
18 is moved toward shaft 12 until impeller 44 moves on shaft 12 and approaches its mating diameter (see FIG. 3). The soft hydraulic system of FIG. 9 is now adjusted to align the height of the impeller 44 with the mating diameter in the Y direction. The screw screws 208, 208' are adjusted to move the impeller to the right or left until it is aligned along the X-axis, and then tightened to prevent movement of this axis. Wedges 180 and 185 within soft bearing assembly 154 are adjusted to align the axis of impeller 44 with the axis of shaft 12 and achieve firm guiding contact with the surface of shaft 12. If it is necessary to rotate the impeller slightly to align it with the keyway, this may be done on one or both pistons.
This can be done by changing the pressure within 37 and 137'. Proximity detectors or other suitable measuring devices are preferably used to help obtain proper alignment along the X and Y axes. Once proper alignment (FIG. 15) and support is achieved, the jack screw is loosened and impeller 44 is slid into position on its mating surface on shaft 12.

羽根車44を冷却しかつはめ合い面まわりに緊
縮する間、羽根車44は軸12上で静止状態に保
つことはできない。第14図において、もし加熱
されて膨張された羽根車44が単に冷態の軸12
上に置かれただけでは、軸12の上方部分は下方
部分よりも多量に膨張することが予想される。こ
の状態は第14図において軸12の大きい誇張さ
れた図形で示されている。すき間が収縮してすき
間が無くなると、軸12のよじれ又は湾曲は締嵌
めによつて嵌り込み、その結果、軸は整合状態か
ら外れる。この問題の通常の解決方法は、冷却お
よび収縮工程中に軸12および羽根車44を回転
することである。このために、軸の回転用として
補助モータおよびローラ、静水力又は動水力的軸
受を設けなければならない。
The impeller 44 cannot remain stationary on the shaft 12 while cooling and tightening the impeller 44 about the mating surface. In FIG. 14, if the heated and expanded impeller 44 is simply
If only placed on top, the upper portion of the shaft 12 would be expected to expand more than the lower portion. This condition is illustrated in FIG. 14 by the large exaggerated shape of shaft 12. As the gap contracts and the gap disappears, any kinks or curvatures in the shaft 12 are forced into place by an interference fit, thereby causing the shaft to fall out of alignment. A common solution to this problem is to rotate shaft 12 and impeller 44 during the cooling and shrinking process. For this purpose, auxiliary motors and rollers, hydrostatic or hydrodynamic bearings must be provided for the rotation of the shaft.

この発明は、ロータ10を回転せずに軸12の
加熱を均等化する装置を提供する。第15図にお
いて、羽根車14は、羽根車44の開口が軸12
の上周縁と接触する実線で示すその最下方位置か
ら軸12の下周縁と接触する破線で示すその最上
方位置へ移動されるように、既述の軟式液圧シス
テム内で流体圧力を周期的に増減することにより
周期的に上下される。運動の上限および下限点に
おける接触圧力および接触時間は軸の均等な上部
膨張と下部膨張を得るために、所要に応じて均等
に、又は不均等に設定される。羽根車44の上
昇、下降運動の制御は、直線性を測る普通の装置
(図示せず)を用いて軸の直線性を測ることによ
り案内又は制御される。軸の直線性の満足できる
制御は、この発明による検出および操作装置なら
びに方法を用いて、羽根車を軸から離して(第1
5図)そのすき間の中心に定常的に保持すること
によつて得られる。
The present invention provides a device that equalizes the heating of the shaft 12 without rotating the rotor 10. In FIG. 15, the impeller 14 is arranged so that the opening of the impeller 44 is connected to the shaft 12.
The fluid pressure is cyclically applied within the soft hydraulic system described above such that it is moved from its lowest position, indicated by the solid line, in contact with the upper circumference, to its uppermost position, indicated by the dashed line, in contact with the lower circumference of the shaft 12. It is periodically raised and lowered by increasing and decreasing. The contact pressure and contact time at the upper and lower limits of motion are set equally or unevenly as desired to obtain equal upper and lower expansion of the shaft. Control of the upward and downward movement of the impeller 44 is guided or controlled by measuring the straightness of the shaft using conventional straightness measuring equipment (not shown). Satisfactory control of shaft linearity can be achieved by moving the impeller away from the shaft (first
Fig. 5) Obtained by holding it steadily at the center of the gap.

第16図において、この別の実施例は、軸12
のまわりに羽根車44の開口によつて占められた
複数の位置をあらわす実線および破線で示された
ようなそれらの全周まわりで軸12と羽根車44
間に接触が生ずるように軸12のまわりで軌道運
動する羽根車44を用いる。この様式の軌道運動
を達成するために、第6図のジヤツキスクリユ2
08および208′が循環的に作動され、又はこ
れらのジヤツキスクリユが余弦関数をもつて駆動
される液圧シリンダ又は他の作動器(図示せず)
と正弦関数をもつて駆動されるピストン137お
よび137′とによつて置換される。このように
シヌソイド関数をもつてXおよびY軸線に沿つて
羽根車44を駆動して第16図の軌道運動を達成
できることは、当業者には明らかであろう。
In FIG. 16, this alternative embodiment shows that shaft 12
The shaft 12 and the impeller 44 around their entire circumference as indicated by solid and dashed lines representing the positions occupied by the opening of the impeller 44.
An impeller 44 is used that orbits about the shaft 12 such that contact occurs between the two. To achieve this mode of orbital motion, the jackscrew 2 shown in FIG.
Hydraulic cylinders or other actuators (not shown) in which 08 and 208' are actuated in a cyclic manner, or in which these screws are actuated with a cosine function.
and pistons 137 and 137' driven sinusoidally. It will be apparent to those skilled in the art that impeller 44 can be driven along the X and Y axes with a sinusoidal function in this manner to achieve the orbital motion of FIG.

以上のように電気抵抗加熱オーブン、即ち事実
好適実施例を用いてこの発明を説明したが、本文
で述べた操作および加熱制御は、羽根車温度を制
御された様式で電気誘導加熱方法が使用でき、さ
らにはガス加熱方法に伴う不都合な環境問題を我
慢しつつガス加熱方法も用いられることは当業者
の理解することである。ガス加熱方法が用いられ
る場合、羽根車の表面温度の監視は、上述の電気
式区域加熱制御方法と同様の制御された区域に加
熱ガスの供給制御に用いられる温度信号を提供す
る。
Although the invention has been described above using an electric resistance heating oven, the in fact preferred embodiment, the operation and heating control described in the text is such that the electric induction heating method can be used in a controlled manner with the impeller temperature. It will be appreciated by those skilled in the art that gas heating methods may also be used while still enduring the disadvantageous environmental problems associated with gas heating methods. If a gas heating method is used, monitoring the surface temperature of the impeller provides a temperature signal that is used to control the supply of heated gas to the controlled zone similar to the electrical zone heating control method described above.

附図を参照しつつこの発明の特定好適実施例に
ついて記述したが、この発明はかかる詳細な実施
例に限定するものではなく、この発明の範囲又は
要旨から逸脱せずに当業者によつて種々の変形を
実施できることが理解されるであろう。
Although specific preferred embodiments of the present invention have been described with reference to the accompanying drawings, the present invention is not limited to such detailed embodiments, and various modifications can be made by those skilled in the art without departing from the scope or spirit of the invention. It will be appreciated that variations can be made.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第1図は、複流中圧蒸気タービンロータの1端
の上半部の軸方向断面図、第2図は、この発明の
1実施例による電気オーブンの斜視図、第3図
は、1つ以上のタービン羽根車を取外す準備段階
におけるこの発明による操作装置を配備した状態
でのタービンロータの1部分の側面図、第4図
は、第3図に示す部品154の拡大図、第5図
は、第4図における部品154の平面図、第6図
は、第3図の線−に沿つてとられた断面図、
第7図は、この発明による羽根車の加熱を制御す
る区域に対する電気制御システムの簡略ブロツク
線図、第8図は、この発明による加熱プログラム
を述べるに当つて基準となる曲線を示し、第9図
は、この発明の軟式液圧システムの簡略液圧系統
線図、第10図は、2つの隣接するタービン羽根
車の1部分の断面図で、1つの羽根車と軸との間
のすき間を検出するための近接検出器の取付状態
を示し、第11図は、近接検出器と指示器の簡略
ブロツク線図、第12図は、第11図の装置を用
いて得られる指示を示すオシロ表示の前面図、第
13図は、第3図の操作装置の側面図でタービン
羽根車の倒立配置状態を示し、第14図は、軸お
よび羽根車を通る簡略軸方向断面図で不均等熱膨
張による軸の湾曲状況を示し、第15図は、軸お
よび羽根車の横断面図で、軸の膨張を均等化する
ための羽根車の線形運動を示し、第16図は、軸
および羽根車の横断面図で、軸の加熱を均等化す
るために軸まわりの羽根車の軌道運動を示す。 10……タービンロータ、12,194,20
4……軸、14,16,18,20,22,2
4,26,28……タービン段、30……軸継
手、32,122,153……矢印、34〜42
……軸直径、44,46,48,50,52,5
4,56,58……羽根車、60……電気オーブ
ン、62,64……電気オーブン部、66……
壁、68……唇状部、70……外皮、72,9
6,234,240……絶縁層、73,93……
内皮、74,76……アイ、80,82……切込
み、84,86,106……加熱器区域、88,
108……制御区域、90……八辺形部分、92
……金属円板、94……開口、98……締付区
域、100,102,104……締付用開口、1
10……操作装置、112……プラツトフオー
ム、114,169,169′,170,17
0′……案内レール、116……表面、118…
…操作トロリ、120……車輪、124……支持
部材、126……フランジ区域、128……安定
台、130……上端、132……支持構造体、1
34,134′……荷重支持脚、135,13
5′……球継手、136,202……ピストン棒、
137,137′……ピストン、138……スプ
ール、140……締付板、142……アダプタリ
ング、144……ハブ、145……シユー支持
棒、146……副板、147……フツク、148
……溝、150……棒部材、151……ナツト、
152,159……孔、154……軟式軸受組立
体、155……第1面、156……第2面、15
7……案内板、158,160,163,17
5,190,191,233……ボルト、16
1,164……スペーサ、162,165……外
側面、166,167……案内面、168,18
6……シユー組立体、171,172……平行
面、173,173′,174,174′……板、
176,182……スペーサ棒、177,17
7′……シユーブロツク、178,183……内
側面、179,184……傾斜面、180,18
5……楔、181……楔の面、187……楔先
端、188,188′……締付棒、189,19
2……ブロツク、193……旋回板、195,1
95′……軸受、196……リテイナ板、197
……ガセツト板、198,198′……横支柱、
200……液圧シリンダ、201……旋回軸、2
03……蝶番、205,205′……ピン、20
6,206′……U形シヤツクル、208,20
8′……ジヤツキスクリユー、220……引張装
置、222……スクリユー、224……端部、2
26……駆動機構、228……クレビス、23
0,304……棒、232……羽根、236……
ありつぎ部分、238……突出部、242……区
域制御システム、243……A区域制御システ
ム、244……加熱器、246,252,254
……温度検出器、248,256,281,28
4……ライン、250……A区域制御器、258
……スイツチ、260……入力、262……B区
域制御システム、264……N区域制御システ
ム、266……第1加熱期間、268……第2加
熱期間、270……終期、276……液体ポン
プ、278……制御弁、280……可変絞り弁、
285,290……液体だめ、286……液体蓄
圧器、292……圧力計、294,300……フ
ランジ、296……近接検出器、298……検出
コイル、301……開口、302……永久磁石、
306……検出器励振器、308……指示器。
FIG. 1 is an axial cross-sectional view of the upper half of one end of a double flow intermediate pressure steam turbine rotor; FIG. 2 is a perspective view of an electric oven according to an embodiment of the invention; FIG. 4 is an enlarged view of the part 154 shown in FIG. 3; FIG. 4 is a plan view of the component 154; FIG. 6 is a cross-sectional view taken along the line - of FIG. 3;
FIG. 7 is a simplified block diagram of the electrical control system for the area for controlling the heating of the impeller according to the present invention, FIG. 8 shows the reference curve for describing the heating program according to the present invention, and FIG. The figure is a simplified hydraulic system diagram of the soft hydraulic system of the present invention, and FIG. 11 is a simplified block diagram of the proximity detector and indicator, and FIG. 12 is an oscilloscope display showing instructions obtained using the device shown in FIG. 11. 13 is a side view of the operating device of FIG. 3, showing the turbine impeller in an inverted arrangement, and FIG. 14 is a simplified axial cross-section through the shaft and impeller, showing non-uniform thermal expansion. Figure 15 is a cross-sectional view of the shaft and impeller, showing the linear motion of the impeller to equalize the expansion of the shaft, and Figure 16 is a cross-sectional view of the shaft and impeller. In cross section, the orbital movement of the impeller about the shaft is shown to equalize the heating of the shaft. 10...Turbine rotor, 12,194,20
4... Axis, 14, 16, 18, 20, 22, 2
4, 26, 28... Turbine stage, 30... Shaft coupling, 32, 122, 153... Arrow, 34-42
...Shaft diameter, 44, 46, 48, 50, 52, 5
4, 56, 58... Impeller, 60... Electric oven, 62, 64... Electric oven section, 66...
Wall, 68...lip, 70...rind, 72,9
6,234,240...insulating layer, 73,93...
Endothelium, 74, 76... Eye, 80, 82... Incision, 84, 86, 106... Heater area, 88,
108... Control area, 90... Octagonal part, 92
...Metal disk, 94...Opening, 98...Tightening area, 100, 102, 104...Tightening opening, 1
10... Operating device, 112... Platform, 114, 169, 169', 170, 17
0'...Guide rail, 116...Surface, 118...
... operating trolley, 120 ... wheels, 124 ... support member, 126 ... flange area, 128 ... stabilization platform, 130 ... upper end, 132 ... support structure, 1
34,134'...Load supporting leg, 135,13
5'...Ball joint, 136,202...Piston rod,
137, 137'... Piston, 138... Spool, 140... Tightening plate, 142... Adapter ring, 144... Hub, 145... Shoe support rod, 146... Sub plate, 147... Hook, 148
... Groove, 150 ... Bar member, 151 ... Nut,
152, 159...hole, 154...soft bearing assembly, 155...first surface, 156...second surface, 15
7... Information board, 158, 160, 163, 17
5,190,191,233...Bolt, 16
1,164...Spacer, 162,165...Outer surface, 166,167...Guide surface, 168,18
6... Shoe assembly, 171, 172... Parallel surface, 173, 173', 174, 174'... Plate,
176,182...Spacer rod, 177,17
7'...Shu block, 178, 183...Inner surface, 179, 184...Slanted surface, 180, 18
5... Wedge, 181... Wedge surface, 187... Wedge tip, 188, 188'... Tightening rod, 189, 19
2...Block, 193...Swivel plate, 195,1
95'... Bearing, 196... Retainer plate, 197
...gusset plate, 198,198'...horizontal support,
200...hydraulic cylinder, 201...swivel shaft, 2
03...Hinge, 205, 205'...Pin, 20
6,206'...U-shaped shackle, 208,20
8'... Jack screw, 220... Tension device, 222... Screw, 224... End, 2
26... Drive mechanism, 228... Clevis, 23
0,304...rod, 232...feather, 236...
Dovetail portion, 238... Projection, 242... Area control system, 243... Area A control system, 244... Heater, 246, 252, 254
...Temperature detector, 248, 256, 281, 28
4...Line, 250...A area controller, 258
...Switch, 260...Input, 262...B area control system, 264...N area control system, 266...First heating period, 268...Second heating period, 270...End stage, 276...Liquid pump, 278...control valve, 280...variable throttle valve,
285,290...liquid reservoir, 286...liquid pressure accumulator, 292...pressure gauge, 294,300...flange, 296...proximity detector, 298...detection coil, 301...opening, 302...permanent magnet,
306...detector exciter, 308...indicator.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 1 軸と、前記軸上に収縮はめ合いされた少なく
とも1つのタービン羽根車とを有する型のタービ
ンロータの操作システムであつて、前記羽根車上
に取付可能な加熱オーブンと、前記羽根車と前記
軸との間の収縮はめ合いが両者間に形成されたす
き間によつて弛められる前記軸の平均温度よりも
十分に高い前記羽根車の平均温度を発生するのに
十分な加熱速度をもつて前記羽根車を加熱するよ
うに前記加熱オーブンを制御する装置と、前記軸
と前記羽根車の軸線を実質的に平行にして前記軸
とは独立に前記羽根車のほぼすべての重量を下か
ら支持する装置と、前記羽根車が前記軸上の収縮
はめ合い区域から少なくとも離脱するまで、前記
軸に沿つて前記支持装置と前記羽根車を水平に移
動する装置とを含み、 前記オーブンが、前記羽根車をほぼ囲んでいる
囲いと前記羽根車のほぼ中央部分を部分加熱する
ため配置された少なくとも一つの加熱装置とを有
する、タービンロータの操作システム。 2 前記水平に移動する装置が水平方向に前記支
持装置と前記羽根車を移動させる装置および引張
装置を含み、前記引張装置が第1方向へ前記軸に
第1軸方向力を、および前記第1方向とは逆の第
2方向へ前記支持装置と前記羽根車の少なくとも
1つに第2軸方向力を作用して、前記軸に沿つて
前記羽根車を水平に押動する特許請求の範囲第1
項記載のタービンロータの操作システム。 3 前記加熱オーブンが、前記軸を貫通させる中
心開口を含みかつ前記羽根車の半径を超える最小
半径方向寸法をもつ第1加熱オーブン部と、前記
羽根車の第1側に面して前記第1加熱オーブン部
の第1表面上に配置された複数の第1加熱器区域
と、前記第1加熱オーブン部の前記最小寸法とほ
ぼ等しい寸法をもつ前記加熱オーブンの側部を形
成するように合体はめ合い可能な第2および第3
加熱オーブン部と、前記第2および第3加熱オー
ブン部がそれぞれ半円形切込みを含み2つの半円
形切込みが互いに当接配置されて前記側部の中心
に円形を形成し前記円形が前記羽根車の第2側部
にすき間を提供し、前記羽根車の前記第2側部に
面して前記第2および第3加熱オーブン部の第2
および第3表面それぞれに配された複数の第2お
よび第3電気加熱器区域とを含み、前記第1、第
2および第3加熱オーブン部が前記羽根車のまわ
りに閉鎖加熱オーブン構造体を形成するように合
体組立てさせる装置を含む特許請求の範囲第1項
記載のタービンロータの操作システム。 4 前記加熱オーブンを制御する前記装置が電気
加熱装置、および前記加熱装置への動力を制御す
る装置を含む特許請求の範囲第1項記載のタービ
ンロータの操作システム。 5 動力を制御する前記装置が前記区域内の前記
加熱装置の各個に複数の第2温度検出装置および
前記第2温度検出装置に応答して各区域内の電気
加熱装置の最大温度を制御する装置をさらに含む
特許請求の範囲第4項記載のタービンロータの操
作システム。 6 前記加熱オーブンを制御する前記装置が、前
記第1、第2および第3の複数加熱器区域に対応
する位置において前記羽根車上の温度検出装置、
および前記温度検出装置に応答して各前記区域へ
の動力を制御させる加熱オーブンの熱量制御装置
を含む特許請求の範囲第1項記載のタービンロー
タの操作システム。 7 前記加熱オーブンを制御する前記装置が、前
記羽根車の表面上の複数の区域において該区域内
の1つの表面の1つの温度に依つて該区域におけ
る温度増大速度を制限する装置を含む特許請求の
範囲第1項記載のタービンロータの操作システ
ム。 8 温度増大速度を制限する前記装置が、予め定
めた温度以下の表面温度において第1温度増大速
度を許しかつ前記予め定めた温度以上の表面温度
において第2の低い温度増大速度を許す装置を含
み、前記第2の温度増大速度が前記羽根車の応力
破損を防ぐ値である特許請求の範囲第7項記載の
タービンロータの操作システム。 9 前記支持装置が、操作スプールと、前記羽根
車に取付けるため前記操作スプールの第1端に設
けた取付装置と、前記軸との支持滑動接触を提供
するため前記操作スプールの第2端に設けた滑動
可能装置と、前記操作スプールと前記羽根車の少
なくとも1つに上向きの力を提供して前記羽根車
を前記滑動可能な接触部まわりに弧を画いて上方
へ押動する装置とを含む特許請求の範囲第1項記
載のタービンロータの操作システム。 10 前記滑動可能装置が、剛性の掻き傷の付か
ない材料の複数の扇形体および前記複数の扇形体
を前記軸の1表面と支持接触状態に半径方向に調
節する装置を含む特許請求の範囲第9項記載のタ
ービンロータの操作システム。 11 前記剛性の掻き傷の付かない材料が樹脂浸
潤布である特許請求の範囲第10項記載のタービ
ンロータの操作システム。 12 半径方向に調節する前記装置が、複数の楔
を含む特許請求の範囲第10項記載のタービンロ
ータの操作システム。 13 上向き力を提供する前記装置が、少なくと
も1つのシリンダ、および前記少なくとも1つの
シリンダ内に圧力液体を導入する装置を含む特許
請求の範囲第9項記載のタービンロータの操作シ
ステム。 14 圧力液体を導入する前記装置が、圧縮性流
体を収容する蓄圧器を含む特許請求の範囲第13
項記載のタービンロータの操作システム。 15 前記少なくとも1つのシリンダが、前記操
作スプールの軸線の第1側および第2側において
間隔を保つて配設された第1および第2シリンダ
を含み、圧力液体を導入する前記装置が前記第1
および第2シリンダ内に第1および第2の異なる
圧力の下で前記液体を導入して前記操作スプール
をその軸線まわりに回転させる装置を含む特許請
求の範囲第13項記載のタービンロータの操作シ
ステム。 16 前記取付装置が、前記スプールを前記羽根
車上に心出しを実施する装置、および前記スプー
ルに固定された前記羽根車を保持する装置を含む
特許請求の範囲第9項記載のタービンロータの操
作システム。 17 前記保持装置が、前記羽根車のフランジに
取付可能な複数の係合装置と、前記複数の係合装
置を前記スプールに緊締する装置を含む特許請求
の範囲第16項記載のタービンロータの操作シス
テム。 18 前記係合装置が複数のボルトを含み、前記
複数のボルトが前記羽根車の孔を通して緊締可能
な特許請求の範囲第17項記載のタービンロータ
の操作システム。 19 前記取付装置が、前記羽根車まわりに前記
オーブンを支持する装置をさらに含む特許請求の
範囲第9項記載のタービンロータの操作システ
ム。 20 前記支持装置が水平軸線位置と垂直軸線位
置との間で前記羽根車を転倒する装置をさらに含
む特許請求の範囲第19項記載のタービンロータ
の操作システム。 21 前記転倒装置が、前記支持装置内に軸受装
置を含み、前記軸受装置が前記羽根車が前記軸か
ら自由状態にあるとき前記羽根車を転倒するため
に前記羽根車と前記操作スプールを該軸受まわり
に回転せしめる特許請求の範囲第20項記載のタ
ービンロータの操作システム。 22 前記軸受装置が該装置の軸線に沿つて前記
操作スプールの移動を提供する装置を含む特許請
求の範囲第21項記載のタービンロータの操作シ
ステム。 23 前記軸受装置が、第1および第2蝶番結合
部材および前記第1および第2蝶番結合部材を連
結する軸を含み、前記移動提供装置が、対向する
第1および第2ジヤツキスクリユおよび前記蝶番
結合部材間に実質的なすき間を含み、前記第1お
よび第2ジヤツキスクリユが前記第1および第2
蝶番結合部材の一方を他方に対して前記軸に沿つ
て移動せしめるように作用すう特許請求の範囲第
21項または第22項記載のタービンロータの操
作システム。
Claims: 1. A system for operating a turbine rotor of the type having a shaft and at least one turbine impeller shrink-fitted on the shaft, comprising: a heating oven mountable on the impeller; , a contraction fit between the impeller and the shaft is sufficient to generate an average temperature of the impeller that is sufficiently higher than an average temperature of the shaft relaxed by the gap formed therebetween. an apparatus for controlling the heating oven to heat the impeller at a heating rate that is substantially parallel to the axis of the impeller and substantially all of the impeller independently of the axis; a device for supporting the weight of the impeller from below, and a device for horizontally moving the support device and the impeller along the shaft at least until the impeller disengages from the contraction fit area on the shaft; A system for operating a turbine rotor, wherein the oven has an enclosure substantially surrounding the impeller and at least one heating device arranged to partially heat a substantially central portion of the impeller. 2. the horizontally moving device includes a device for horizontally moving the support device and the impeller and a tensioning device, the tensioning device applying a first axial force to the shaft in a first direction; applying a second axial force to at least one of the support device and the impeller in a second opposite direction to horizontally push the impeller along the axis; 1
The operating system for a turbine rotor as described in Section 1. 3, wherein the heating oven includes a first heating oven section including a central opening extending through the shaft and having a minimum radial dimension exceeding a radius of the impeller; a plurality of first heater sections disposed on a first surface of a heating oven section; and a mating fit to form a side of the heating oven having dimensions approximately equal to the smallest dimension of the first heating oven section. 2nd and 3rd that can be matched
The heating oven part and the second and third heating oven parts each include semicircular notches, and the two semicircular notches are arranged in contact with each other to form a circle at the center of the side part, and the circle is formed in the impeller. a second side of the impeller and a second side of the second and third heating oven sections facing the second side of the impeller;
and a plurality of second and third electric heater sections disposed on each third surface, the first, second and third heating oven sections forming a closed heating oven structure about the impeller. 2. A turbine rotor operating system as claimed in claim 1, including an apparatus for assembling the turbine rotor. 4. The turbine rotor operating system of claim 1, wherein the device for controlling the heating oven includes an electric heating device and a device for controlling power to the heating device. 5. The device for controlling power includes a plurality of second temperature sensing devices for each of the heating devices in the zone, and a device for controlling the maximum temperature of the electric heating device in each zone in response to the second temperature sensing device. 5. The turbine rotor operating system according to claim 4, further comprising: 6. the device for controlling the heating oven includes a temperature sensing device on the impeller at a location corresponding to the first, second and third multiple heater zones;
and a heating oven heat control device for controlling power to each of the zones in response to the temperature sensing device. 7. Claim in which the device for controlling the heating oven includes a device for limiting the rate of temperature increase in a plurality of zones on the surface of the impeller depending on the temperature of one of the surfaces in the zone. The operating system for a turbine rotor according to item 1. 8. The device for limiting the rate of temperature increase includes a device that allows a first rate of temperature increase at a surface temperature below a predetermined temperature and a second lower rate of temperature increase at a surface temperature above the predetermined temperature. 8. The turbine rotor operating system according to claim 7, wherein the second temperature increase rate is a value that prevents stress damage to the impeller. 9 said support device comprises an operating spool, an attachment device provided at a first end of said operating spool for attachment to said impeller, and an attachment device provided at a second end of said operating spool for providing supporting sliding contact with said shaft; and a device for providing an upward force on at least one of the operating spool and the impeller to force the impeller upwardly in an arc about the slidable contact. A turbine rotor operating system according to claim 1. 10. Claim 10, wherein the slidable device includes a plurality of sectors of rigid, non-scratch material and a device for radially adjusting the plurality of sectors into supporting contact with a surface of the shaft. 10. The turbine rotor operating system according to item 9. 11. The turbine rotor operating system of claim 10, wherein the rigid non-scratch material is a resin-impregnated cloth. 12. The turbine rotor operating system of claim 10, wherein the radially adjusting device includes a plurality of wedges. 13. The turbine rotor operating system of claim 9, wherein the device for providing an upward force includes at least one cylinder and a device for introducing pressurized liquid into the at least one cylinder. 14. Claim 13, wherein said device for introducing a pressurized liquid comprises a pressure accumulator containing a compressible fluid.
The operating system for a turbine rotor as described in Section 1. 15, wherein the at least one cylinder includes first and second cylinders spaced apart on a first side and a second side of the axis of the operating spool, and the device for introducing pressurized liquid is connected to the first cylinder.
and a device for introducing the liquid under first and second different pressures into a second cylinder to rotate the operating spool about its axis. . 16. Operation of a turbine rotor according to claim 9, wherein the mounting device includes a device for centering the spool on the impeller and a device for holding the impeller fixed to the spool. system. 17. The operation of a turbine rotor according to claim 16, wherein the holding device includes a plurality of engagement devices attachable to a flange of the impeller and a device for tightening the plurality of engagement devices to the spool. system. 18. The turbine rotor operating system of claim 17, wherein the engagement device includes a plurality of bolts, the plurality of bolts being tightenable through holes in the impeller. 19. The turbine rotor operating system of claim 9, wherein the mounting device further includes a device for supporting the oven about the impeller. 20. The turbine rotor operating system of claim 19, wherein the support device further includes a device for tipping the impeller between a horizontal axis position and a vertical axis position. 21 The tipping device includes a bearing device in the support device, the bearing device moving the impeller and the operating spool to the bearing for tipping the impeller when the impeller is free from the shaft. 21. A system for operating a turbine rotor as claimed in claim 20. 22. The turbine rotor operating system of claim 21, wherein said bearing arrangement includes an arrangement for providing movement of said operating spool along an axis of said arrangement. 23 The bearing device includes first and second hinge coupling members and a shaft connecting the first and second hinge coupling members, and the movement providing device includes opposing first and second hinge coupling members and the hinge coupling member. a substantial gap therebetween, and the first and second screws are connected to the first and second screws.
23. A turbine rotor operating system as claimed in claim 21 or claim 22, operative to move one of the hinged members relative to the other along said axis.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010005001A1 (en) 2008-07-09 2010-01-14 株式会社 東芝 Target for x-ray tube, x-ray tube using the same, x-ray inspection system, and method for producing target for x-ray tube

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4628575A (en) * 1984-04-27 1986-12-16 General Electric Company Method and apparatus for welding turbine rotor shafts
BR8900172A (en) * 1989-01-11 1990-08-14 Jose Francisco Lopes MECHANICAL-METALLURGICAL PROCESS FOR MACHINERY RECOVERY OR MACHINERY COMPONENTS DAMAGED BY CRACKS, FISSURES, WEAR OR MASSAGES, CONSTRUCTED IN METALLIC MATERIALS OF DIFFICULT SOLDERABILITY AND ANY WAYS
US5189279A (en) * 1991-12-30 1993-02-23 General Electric Company Steam turbine rotor welding
JPH05277841A (en) * 1992-04-01 1993-10-26 Nippon Steel Corp Fitting insertion device for shaft
US5331243A (en) * 1992-12-10 1994-07-19 General Electric Company Method for lifting a generator rotor shaft to facilitate shaft breakaway and maintenance
US5444911A (en) * 1994-05-05 1995-08-29 Chromalloy Gas Turbine Corporation Gas turbine engine vane assembly repair
DE19624048A1 (en) * 1996-06-17 1997-12-18 Mannesmann Sachs Ag Process for establishing a frictional connection
US6688802B2 (en) 2001-09-10 2004-02-10 Siemens Westinghouse Power Corporation Shrunk on industrial coupling without keys for industrial system and associated methods
WO2004013493A2 (en) * 2002-07-26 2004-02-12 Nikkiso Cryo, Inc. Process and apparatus for assembling and disassembling a cryogenic pump
US6981836B2 (en) * 2003-04-28 2006-01-03 General Electric Company Apparatus and methods for removing and installing an upper diaphragm half relative to an upper shell of a turbine
CN100409999C (en) * 2004-03-09 2008-08-13 沪东重机有限公司 Large equipment mainshaft and rotor shrinking fit method
US7393174B2 (en) * 2004-07-28 2008-07-01 General Electric Company Field coil handling cart and transfer method
US20060196918A1 (en) * 2005-03-04 2006-09-07 Lopes Jose F Process for recovery heavy machines or machine components
US7617602B2 (en) * 2005-08-18 2009-11-17 General Electric Company Method of servicing a turbine
DE102005052077B4 (en) * 2005-10-28 2016-11-24 Man Diesel & Turbo Se Device for the lateral mounting and dismounting of a compressor barrel
US20080187431A1 (en) * 2006-06-30 2008-08-07 Ian Trevor Brown Power system
US7976266B2 (en) * 2006-06-30 2011-07-12 Solar Turbines Inc Power system
US8672606B2 (en) * 2006-06-30 2014-03-18 Solar Turbines Inc. Gas turbine engine and system for servicing a gas turbine engine
US8590151B2 (en) * 2006-06-30 2013-11-26 Solar Turbines Inc. System for supporting and servicing a gas turbine engine
WO2009100377A1 (en) 2008-02-07 2009-08-13 Wind Innovatins Ip, Llc Rotor hub maintenance system
JP4991651B2 (en) * 2008-07-15 2012-08-01 三井造船株式会社 Electric heating furnace for top pressure turbine rotor blades
US9297258B2 (en) 2009-06-16 2016-03-29 General Electric Company Trapped spring balance weight and rotor assembly
US8348616B2 (en) * 2009-06-16 2013-01-08 General Electric Company Trapped spring balance weight and rotor assembly
US7836595B1 (en) * 2009-09-25 2010-11-23 General Electric Company Method and system for disengaging a shrink coupling on a turbine generator
US8763403B2 (en) * 2010-11-19 2014-07-01 United Technologies Corporation Method for use with annular gas turbine engine component
KR101116008B1 (en) * 2011-08-09 2012-02-14 정형종 Transfer apparatus for manufacture of mlcc ceramic cube
EP2610439A1 (en) * 2011-12-30 2013-07-03 Siemens Aktiengesellschaft Method for pulling and/or inserting a turbine bearing and device for performing the method
US9097123B2 (en) 2012-07-26 2015-08-04 General Electric Company Method and system for assembling and disassembling turbomachines
FR2999225B1 (en) * 2012-12-06 2018-07-13 Safran Aircraft Engines DEVICE FOR DAMPING VIBRATIONS FOR THE MANUFACTURE OF A ROTOR
FR3038382B1 (en) * 2015-07-01 2017-07-07 Snecma TOOLS FOR BALANCING A TURBOMACHINE MODULE
CN106425283A (en) * 2016-11-30 2017-02-22 哈尔滨理工大学 Turbine rotor rotation work platform
CN106955939A (en) * 2017-05-22 2017-07-18 中信戴卡股份有限公司 The online induction heating apparatus of wheel blanks
WO2019160575A2 (en) * 2017-08-02 2019-08-22 Siemens Aktiengesellschaft Induction heating for assembly and disassembly of the components in a turbine engine
US10920592B2 (en) 2017-12-15 2021-02-16 General Electric Company System and method for assembling gas turbine rotor using localized inductive heating
CN112177692B (en) * 2019-07-03 2022-12-27 中国航发商用航空发动机有限责任公司 Assembling tool and assembling method for low-pressure turbine rotor
CN113478172B (en) * 2021-07-08 2022-06-14 哈尔滨电气动力装备有限公司 Hot assembly and disassembly process for thrust disc of medium-sized shielding motor

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3724059A (en) * 1970-01-15 1973-04-03 Ind Tool Eng Co Method of and means for separating interference-fitted members
SE387408B (en) * 1974-12-23 1976-09-06 Stal Laval Turbin Ab PROCEDURE FOR INSTALLATION IN A MACHINE HALL OF A GAS TURBINE UNIT
SU721311A1 (en) * 1978-08-18 1980-03-15 Дальневосточный Филиал Государственного Проектно-Изыскательского И Научно- Исследовательского Института Морского Транспорта Ring-article disassembling apparatus
SU774895A2 (en) * 1978-12-04 1980-10-30 Украинский Заочный Политехнический Институт Machine for heated assembling and dismantling of parts
SU854669A1 (en) * 1979-04-16 1981-08-15 Украинский Заочный Политехнический Институт Apparatus for dismounting ring parts of press connection
SU870048A2 (en) * 1980-01-03 1981-10-07 Краматорский Индустриальный Институт Unit for heating bandages at assembling rolls of rolling mills
US4451979A (en) * 1980-10-27 1984-06-05 Elliott Turbomachinery Company, Inc. Assembly and disassembly apparatus for use with a rotary machine
US4409731A (en) * 1981-12-21 1983-10-18 Westinghouse Electric Corp. Fixture for removing and replacing shrunk-on sleeves on a shaft
US4408382A (en) * 1981-12-21 1983-10-11 Westinghouse Electric Corp. Method for removing and replacing shrunk-on sleeves on a shaft

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010005001A1 (en) 2008-07-09 2010-01-14 株式会社 東芝 Target for x-ray tube, x-ray tube using the same, x-ray inspection system, and method for producing target for x-ray tube

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