JPH03242324A - Preparation of titanium dioxide - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［関連出願の説明］
この出願は、１９８７年１１月９日に提出された先の継
続出願箱０７／ １１８，６７２．の一部継続である。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Description of Related Applications] This application is filed in prior Continuing Application Box 07/118,672., filed on November 9, 1987. It is a partial continuation of.
［発明の背景コ
ニ酸化チタン顔料の実質量は、蒸気相中で四塩化チタン
を酸素と反応させることによって商業的に生成されてい
る。その反応の後直ぐに、二酸化チタン反応塊は、導管
即ち煙道中を通すことによって冷却される。その煙道中
では、二酸化チタン顔料粒子の成長か生じ、そのような
粒子の凝集が生しる。BACKGROUND OF THE INVENTION Substantial quantities of titanium oxide pigments are produced commercially by reacting titanium tetrachloride with oxygen in the vapor phase. Immediately after the reaction, the titanium dioxide reaction mass is cooled by passing it through a conduit or flue. In the flue, growth of titanium dioxide pigment particles occurs and agglomeration of such particles occurs.
二酸化チタンを急速に冷却することは望ましい。It is desirable to cool the titanium dioxide rapidly.
何故なら、急冷はより高いカーボンブラックアンダート
ーン（“ＣＢＵ”）をもつ顔料を生じさせるからである
。ＣＢＵは、米国特許２，４８８．４４０に記載されて
いる。しかし、より小さな直径の煙道が一層急冷するた
めに用いられると、ＣＢＵは増加するが、乱れが増加さ
れ、これが顔料粒子の凝集を増加させ、顔料光沢を減少
させることが見い出されている。This is because quenching produces pigments with higher carbon black undertones ("CBU"). CBU is described in US Pat. No. 2,488.440. However, it has been found that when smaller diameter flues are used for more rapid cooling, CBU increases but turbulence is increased, which increases pigment particle agglomeration and reduces pigment gloss.
又、設備コストを最小にするために高圧で二酸化チタン
製造工程を行うことが望ましいが、これはＣＢＵを減少
させる。更に、Ｔｉｅ２産出量を増加させることが望ま
しいが、より高い生産物の産出量はＣＢＵを減少させ（
増加した圧力による）、光沢を減少させる（増加した乱
れによる）。It is also desirable to perform the titanium dioxide production process at high pressures to minimize equipment costs, which reduces CBU. Additionally, while it is desirable to increase Tie2 output, higher product output decreases CBU (
(due to increased pressure), reduce gloss (due to increased turbulence).
次の情報には、この発明に興味あると思われることが開
示されている。The following information discloses what may be of interest to this invention.
米国特許３，２７３，５９９は、内部にひれが付いたコ
ンデサーチューブを開示している。US Pat. No. 3,273,599 discloses an internally finned condenser tube.
米国特許２，８３３．６２７は、Ｔ ｉ ０２を水冷管
を通すことによって冷却する方法を開示している。US Pat. No. 2,833.627 discloses a method of cooling T i 02 by passing it through water-cooled tubes.
米国特許４，４６２，９７９は、最初に煙道の横断面積
を増加させ、次に煙道の横断面積を減少させることから
なる、凝集特性を改良したＴ ｉ Ｏ２を冷却し、生成
する方法を開示している。U.S. Pat. No. 4,462,979 describes a method for cooling and producing T i O2 with improved flocculation properties, which consists of first increasing the cross-sectional area of the flue and then decreasing the cross-sectional area of the flue. Disclosed.
［発明の概要］
（ａ）蒸気相中で四塩化チタンと酸素を反応させて二酸
化チタンを生成させ、（ｂ）その後煙道で二酸化チタン
を冷却することによって二酸化チタンを製造する方法に
おいて、前記煙道の全て又は−部に、内面に実質的に長
手方向の突起、凹部又は両者を複数もつ導管を用いるこ
とを特徴とする二酸化チタンの製造方法。[Summary of the Invention] A method for producing titanium dioxide by (a) reacting titanium tetrachloride and oxygen in a vapor phase to produce titanium dioxide, and (b) thereafter cooling the titanium dioxide in a flue, comprising: A method for producing titanium dioxide, characterized in that a conduit having a plurality of substantially longitudinal protrusions, recesses, or both on its inner surface is used for all or part of the flue.
一定の生成速度でこの発明のプロセスが、光沢、ＣＢＵ
又はそうした特性のいずれかを改良することができるこ
とが見い出だされた。また、この発明のプロセスを用い
ると、満足な顔料光沢やＣＢＵをなお維持しながら、よ
り高い圧力（減少した設備コストと増加した酸化チタン
顔料生産を可能にする）で操作を可能にする。At a constant production rate, the process of this invention produces gloss, CBU
or it has been found that any of those properties can be improved. The process of this invention also allows operation at higher pressures (enabling reduced equipment costs and increased titanium oxide pigment production) while still maintaining satisfactory pigment gloss and CBU.
［発明の詳細な記述］
酸素と四塩化チタンを蒸気相中で反応させて二酸化チタ
ン顔料を生産するプロセスは、例えば米国特許２，４８
８，４３９．２，４８８，４４０．２，５５９，６３８
．２゜８３３．６２７．３，２０８，８６６．３，５０
５，０９１に開示されている。これらの特許の開示は、
参考資料としてここに含めてお（。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION A process for producing titanium dioxide pigments by reacting oxygen and titanium tetrachloride in the vapor phase is described, for example, in U.S. Pat.
8,439.2,488,440.2,559,638
．． 2゜833.627.3,208,866.3,50
No. 5,091. The disclosures of these patents are
It is included here as a reference (.
こうした反応は、通常、酸素と四塩化チタンが二酸化チ
タンの生成のために適切な温度、圧力で導入されるパイ
プ又は導管の中で起こる。そうした反応では、一般に炎
が生しる。Such reactions typically occur in a pipe or conduit into which oxygen and titanium tetrachloride are introduced at temperatures and pressures appropriate for the production of titanium dioxide. Such reactions generally result in flames.
炎からの下流へ、生成された二酸化チタンは、冷却が行
われている導管のさらなる長さ部分を通って供給される
。ここでの目的の為、こうした導管は煙道と呼ばれるで
あろう。煙道は、所望の冷却を遂行するために必要なた
け長い。典型的には、煙道は水冷され、約５０〜３００
０フイート、好ましくは約１００〜１５００フイート、
より好ましくは２００〜１２００フイートの長さにする
。Downstream from the flame, the titanium dioxide produced is fed through a further length of the conduit where cooling takes place. For purposes here, such a conduit will be referred to as a flue. The flue is as long as necessary to achieve the desired cooling. Typically, the flue is water-cooled and approximately 50 to 300
0 feet, preferably about 100 to 1500 feet,
More preferably, the length is between 200 and 1200 feet.
この発明で用いられる改良された煙道は、過度の乱れを
生じさせない適当な形にすることが可能である。好まし
くは、煙道は円形状つまりパイプの形状である。The improved flue used in this invention can be suitably shaped without causing undue turbulence. Preferably, the flue is circular or pipe-shaped.
この発明で用いられる改良された煙道は、実質的に長手
方向に内部突起、凹部又は両者をもつ。The improved flue used in this invention has substantially longitudinal internal protrusions, recesses, or both.
適切な突起の例は、うね及び／又はフィンを含む。Examples of suitable projections include ridges and/or fins.
適切な四部の例は、溝及び／又は切り口を含む。Examples of suitable four parts include grooves and/or cuts.
突起と凹部の両者の例は、波形状の表面を持つパイプの
ように、同形の、突起と凹部をもつ導管である。このま
しい例は突起をもつ煙道であり、特に好ましくは内部に
フィンをもつ煙道である。他の好ましい具体例は、内部
に中空のフィンをもつ煙道である。Examples of both protrusions and recesses are conduits with identical protrusions and recesses, such as pipes with corrugated surfaces. A preferred example is a flue with projections, particularly preferably a flue with internal fins. Another preferred embodiment is a flue with internal hollow fins.
この発明で用いられる改良された煙道は通常の煙道より
もコストが高くなり得る為、典型的には煙道の一部のみ
が突起、凹部又は両者をもつ。また、酸化チタンの冷却
のほとんどか二酸化チタン反応の炎の近くて起る為、好
ましくは、この発明で用いられる改良された煙道は反応
炎の実質的に直ぐ下流で用いられ、その後実質的に全て
又はほとんどの顔料粒子の成長及び／又は凝集が終わる
点に達する。典型的には、この発明で用いられる改良さ
れた煙道の長さは、約５〜５００フイート、より好まし
くは約５〜３００フイート、最も好ましくは約５〜１０
０フイートである。しかし、もし望むなら煙道の全て又
はほとんどはこの発明で用いられる改良された煙道にす
るとよく、もしそうなら、この場合より効率的な冷却を
もたらすため、必要な長さをに減少させる事ができる。Because the improved flue used in this invention can be more costly than a conventional flue, typically only a portion of the flue has protrusions, recesses, or both. Also, because most of the cooling of the titanium dioxide occurs near the titanium dioxide reaction flame, the improved flue used in this invention is preferably used substantially immediately downstream of the reaction flame, and then substantially A point is reached at which all or most of the pigment particles have ceased to grow and/or agglomerate. Typically, the length of the improved flue used in this invention is about 5 to 500 feet, more preferably about 5 to 300 feet, and most preferably about 5 to 10 feet.
It is 0 feet. However, if desired, all or most of the flue may be the improved flue used in this invention, in which case the required length may be reduced to provide more efficient cooling. I can do it.
次の付加的な考えは、この発明で用いられる改良された
煙道を設計する上で考慮されるべきである。The following additional considerations should be considered in designing the improved flue used in this invention.
■冷却を高める為に、一般に、できる限り多くの突起及
び／又は凹部がある方がよい。但し、（１）間隔を狭く
させ、その結果それらの間で顔料又は煙道を磨くために
注入されるいずれの物質の粒子が付着してしまう程多く
すべきでなく、（２）突起が実質的に腐食したりまたは
蝕まれたりする程薄くすべきでない。好ましくは、突起
及び／又は凹部間の間隙は等しい。■In general, it is better to have as many protrusions and/or recesses as possible to enhance cooling. However, (1) the spacing should not be so large as to cause particles of pigment or any material injected for flue polishing to stick between them, and (2) the protrusions should not be substantially spaced. It should not be so thin that it corrodes or erodes. Preferably, the gaps between the protrusions and/or recesses are equal.
■一般に、突起及び／又は凹部は実質的に長手方向、つ
まり煙道の長さに沿って位置づけられている。“実質的
に長手方向”という言葉は、突起及び／又は四部が実質
的に平行になる（つまり、煙道の軸に平行である）又は
いくぶん角度がついている（つまり、ライフル砲身中の
溝に似ている）ということを意味する。好ましくは、突
起及び／又は、実質的に平行である。■ Generally, the protrusions and/or recesses are located substantially longitudinally, ie along the length of the flue. The term "substantially longitudinal" means that the projections and/or four portions are substantially parallel (i.e., parallel to the axis of the flue) or somewhat angled (i.e., parallel to the groove in the rifle barrel). similar). Preferably they are protrusive and/or substantially parallel.
■突起の高さに関していえば、好ましくは冷却を高める
ようにてきるだけ高い方がよいが、激しく腐食したり（
高い先端温度による）又は増大した乱れをもたらす程高
くすべきでない。■As for the height of the protrusion, it is better to make it as high as possible to improve cooling, but
(due to high tip temperatures) or should not be so high as to result in increased turbulence.
■この発明で用いられる改良された煙道の組成は、耐塩
素性があり、良好な熱伝導特性をもつ物質がよい。好ま
しくは、ニッケル、又はニッケル２００又はニッケル２
０１のような市販のニッケル合金がよい。ニッケル２０
０は、最小９９％のニッケルを有する商業的に純粋な精
製ニッケルである。ニッケル２０１は、ニッケル２０１
の低炭素板である。(2) The composition of the improved flue used in this invention is preferably a material that is chlorine resistant and has good heat conduction properties. Preferably nickel, or nickel 200 or nickel 2
Commercially available nickel alloys such as 01 are good. nickel 20
0 is commercially pure refined nickel with a minimum of 99% nickel. Nickel 201 is Nickel 201
It is a low carbon plate.
■好ましくは、突起の先端は突起のっけ根よりも薄い方
がよく、好ましくは台形状の突起が良く、ここでは突起
間の空隙は丸みのついた凹部となっている。(2) Preferably, the tips of the protrusions are thinner than the roots of the protrusions, preferably trapezoidal protrusions, in which the spaces between the protrusions are rounded recesses.
■好ましくは、突起はテーパ化されている。つまり、煙
道の入口と出口部分は突起の最も高い点の高さよりも高
くない突起をもち、特に好ましくは突起はテーパ化され
その入口と出口で煙道の内側面とフラッシュである。■Preferably, the protrusion is tapered. That is, the inlet and outlet portions of the flue have projections that are no higher than the height of the highest point of the projection, and particularly preferably the projections are tapered and flush with the inner surface of the flue at their entrance and exit.
■この発明の改良された煙道の内径は、煙道の中のＴｉ
Ｏ□やその他の物質に対し速度やその他の条件について
は実質的な乱れを起こさないものであるべきである。典
型的な内径は約２〜５０インチであり、好ましくは５〜
３０インチ、最も好ましくは約６〜２０インチである。■The inner diameter of the improved flue of this invention is
There should be no substantial disturbance in velocity or other conditions for O□ or other substances. Typical internal diameters are about 2 to 50 inches, preferably 5 to 50 inches.
30 inches, most preferably about 6 to 20 inches.
好ましくは、この発明の改良された煙道は、この発明の
改良された煙道から上流に位置する通常の煙道のそれよ
りも大きな導管内径をもつ。上記において、また他でも
用いられている、（ａ） “内径″は、互いに対向す
る、煙道内で最も低い２つの点間の距離を意味し、（ｂ
） “上流”、又は“下流″とは、煙道を通る二酸化
チタン顔料の流れに関する。好ましくは、この発明の改
良された煙道の直径は、互いに対向する突起の先端から
先端まで測った時、この発明の改良された煙道から上流
に位置する通常の煙道より大きいか又は略等しい。Preferably, the improved flue of the present invention has a larger internal conduit diameter than that of the conventional flue located upstream from the improved flue of the present invention. As used above and elsewhere: (a) "inner diameter" means the distance between the two lowest points in the flue, opposite each other; (b)
) "Upstream" or "downstream" refers to the flow of titanium dioxide pigment through the flue. Preferably, the diameter of the improved flue of the present invention, as measured from tip to tip of the opposing projections, is greater than or approximately equal to the diameter of a conventional flue located upstream from the improved flue of the present invention. equal.
■もしＴｉＯ２顔料の光沢特性を最適化することを望む
なら、突起及び／又は凹部は冷却速度を減少させること
なく乱れを減少させるべく設計すべきである。これとは
逆に、ＴｉＯ２顔料のＣＢＵを最適化することを望むな
ら、冷却速度は乱れを増加させることなく改善すべきで
ある。■ If it is desired to optimize the gloss properties of TiO2 pigments, the protrusions and/or depressions should be designed to reduce turbulence without reducing the cooling rate. Conversely, if one wishes to optimize the CBU of TiO2 pigments, the cooling rate should be improved without increasing turbulence.
■好ましくは、この発明の改良された煙道から下流に位
置する通常の煙道の内径は、この発明の改良された煙道
のそれよりも大きい。Preferably, the internal diameter of the conventional flue located downstream from the improved flue of the present invention is larger than that of the improved flue of the present invention.
次の実施例はこの発明を具体的に説明する。The following examples illustrate the invention.
［実施例］
ニッケル２００からなる導管の３２フイートの部分は、
連続的なＴｌＯ２反応器の中てＴｉＣ１）４をＴｉＯ２
に酸化させる炎ベースから約１２フイート挿入された。EXAMPLE A 32 foot section of conduit made of nickel 200 was
TiC1)4 to TiO2 in a continuous TlO2 reactor
The flame was inserted approximately 12 feet from the base to oxidize it.
導管は１１．５インチの内径をもち、高さ１インチの３
０個の台形状の突起を有していた。The conduit has an internal diameter of 11.5 inches and a height of 1 inch.
It had 0 trapezoidal protrusions.
突起のつけ根は０．７フインチ断面長さ（下底）であり
、突起の先端は０．１９インチ断面長さ（上底）であっ
た。突起間の空隙は凹部状でかつ丸みを帯びている。突
起は、導管の入口及び出口で突起が導管の内側表面とフ
ラッシュになるようにテーノく化されていた。平滑な内
側表面をもつ通常の煙道は導管の下流端に付属しており
、かつ１２．２５インチの内径にテーパ化された１１．
５インチの内径を有していた。The base of the protrusion had a cross-sectional length of 0.7 inch (lower base) and the tip of the protrusion had a cross-sectional length of 0.19 inch (upper base). The spaces between the protrusions are concave and rounded. The protrusions were notched so that the protrusions were flush with the inner surface of the conduit at the entrance and exit of the conduit. A conventional flue with a smooth inside surface is attached to the downstream end of the conduit and tapers to a 11.25 inch inside diameter.
It had an inside diameter of 5 inches.
導管の３２フイートの部分は、互いにボルト締めされた
２つの全く同じ導管の１６フイ一ト部分から構成されて
いた。一方の導管の１６フイ一ト部分は、第１図及び第
２図に示されている。第１図は導管の１６フイ一ト部分
の先端の端面図であり、第２図は第１図の■−■線に沿
う断面図である。図において、符号１は台形状をした突
起を示し、符号２は突起のテーバ部を示し、符号３は導
管を互いにボルト締めするフランジを示す。The 32-foot section of conduit was constructed from two identical 16-foot sections of conduit bolted together. A 16-foot section of one conduit is shown in FIGS. 1 and 2. FIG. 1 is an end view of the distal end of a 16-foot portion of the conduit, and FIG. 2 is a sectional view taken along line 1--2 in FIG. In the figure, reference numeral 1 indicates a trapezoidal projection, reference numeral 2 indicates a tapered portion of the projection, and reference numeral 3 indicates a flange for bolting the conduits together.
ＴｉＯ２生成速度は約１８トン／時、圧力は約４７ｐｓ
ｉｇ、 Ｔ ｉ Ｃ，Ｑ ４温度は約４２０℃、酸素温
度は約１５３０℃、過剰の酸素は約７％、塩素パージは
３０００ポンド／時であり、Ｔｉｅ２１００ポンドにつ
き約６ポンドの塩化ナトリウムスクラブは煙道の内部表
面にＴｉＯ２が成長するのを防ぐために用いられた。TiO2 production rate is approximately 18 tons/hour, pressure is approximately 47 ps
ig, T i C, Q 4 temperature is about 420°C, oxygen temperature is about 1530°C, excess oxygen is about 7%, chlorine purge is 3000 lb/hr, and about 6 lbs of sodium chloride scrub per 2100 lbs of Tie It was used to prevent TiO2 from growing on the internal surfaces of the flue.
生成されるＴｉＯ□に対し、ＣＢＵは約１０であり、３
０−Ｊ光沢は約７６であった。３０−Ｊ光沢は、約１６
％のＴｉＯ２顔料体積濃度（つまり、乾燥した塗料膜の
全容積によって占められた顔料の体積）をもつアルキド
樹脂塗料をおこなわれれる標準試験である。塗料は平坦
なアルミナ基板上にスプレされ、乾燥され、ハンター・
ラブ（ＨｕｎｔｅｒＬａｂ）Ｄ−４８グロスメーターの
ような光沢針によって２０度の角度で光沢が測定された
。The CBU is approximately 10 and 3 for the TiO□ produced.
0-J gloss was approximately 76. 30-J gloss is approximately 16
% TiO2 pigment volume concentration (ie, the volume of pigment occupied by the total volume of the dried paint film) is a standard test performed on alkyd resin paints. The paint is sprayed onto a flat alumina substrate, dried and Hunter
Gloss was measured at a 20 degree angle with a gloss needle such as a HunterLab D-48 gloss meter.
第１図は導管の１６インチ部分の端面図で、第２図は第
１図の■−■線に沿う断面図である。
１・・・突起、２・・・テーバ部、３・・・フランジ。FIG. 1 is an end view of a 16-inch section of the conduit, and FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line 1--2 in FIG. 1...Protrusion, 2...Taber portion, 3...Flange.
Claims (1)
二酸化チタンを生成させ、（ｂ）その後煙道内で二酸化
チタンを冷却することによって二酸化チタンを製造する
方法において、前記煙道の全て又は一部に、内面に実質
的に長手方向の突起、凹部又は両者を複数もつ導管を用
いることを特徴とする二酸化チタンの製造方法。 ２、導管がパイプである請求項１記載の二酸化チタンの
製造方法。 ３、導管が先端とつけ根をもつ実質的に長手な突起を有
し、突起の先端が突起のつけ根よりも薄い請求項１記載
の二酸化チタンの製造方法。 ４、突起が台形状であり、突起間にスペースがあり、か
つそうした突起間のスペースが丸みのついた凹部になっ
ている請求項３記載の二酸化チタンの製造方法。 ５、導管の内径が約２〜５０インチである請求項１記載
の二酸化チタンの製造方法。 ６、（ａ）導管が複数の実質的に長手な突起をもち、（
ｂ）導管の入口と出口部分で一つ又はそれ以上の突起が
、前記突起が入口と出口での導管の内側面とフラッシュ
になるようにテーパ化されている請求項１記載の二酸化
チタンの製造方法。 ７、（ａ）煙道の一部が前記導管であり、（ｂ）導管が
実質的に長手方向の突起を複数個もち、かつ（ｃ）導管
の内径が、前記導管でなく導管から上流に位置している
煙道部分の内径より大きい請求項１記載の二酸化チタン
の製造方法。 ８、（ａ）煙道の一部が前記導管であり、（ｂ）導管が
内部に実質的に長手方向の突起をもち、かつ（ｃ）互い
に対向する突起の先端から先端を測った時の導管の直径
が、導管でなくかつ導管から上流に位置する煙道の内径
よりも大きいかまたは略等しい、請求項１記載の二酸化
チタンの製造方法。 ９、（ａ）導管が内部に先端とつけ根をもつ実質的に長
手方向の突起を複数個もち、（ｂ）突起の先端部が突起
のつけ根より薄く、かつ（ｃ）導管の入口及び出口部分
での一つ又はそれ以上の突起は、前記突起が入口及び出
口で導管の内側面とフラッシュになるようにテーパ化さ
れている、請求項１記載の二酸化チタンの製造方法。 １０、（ａ）煙道の一部が前記導管であり、（ｂ）導管
の内径は、導管ではなく導管から上流に位置する煙道部
分の内径よりも大きい、請求項９記載の二酸化チタンの
製造方法。 １１、（ａ）煙道の一部は前記導管であり、（ｂ）互い
に対向する突起の先端から先端までを測ったとき、導管
の直径が、導管でなくかつ導管から上流に位置する煙道
の内径よりも大きいか又は略等しい、請求項９記載の二
酸化チタンの製造方法。 １２、突起、凹部又は両者をもつ導管が、ニッケル又は
ニッケル合金からなる請求項１乃至１１いずれか１項記
載の二酸化チタンの製造方法。 １３、突起がフィンである請求項１乃至１１いずれか１
項記載の二酸化チタンの製造方法。 １４、突起が中空のフィンである請求項１乃至１１いず
れか１項記載の二酸化チタンの製造方法。 １５、（ａ）煙道の一部が前記導管であり、（ｂ）導管
でなくかつ導管から上流に位置する煙道の一部が、前記
導管よりも大きいか又は略等しい、請求項１乃至１１い
ずれか１項記載の二酸化チタンの製造方法。[Claims] 1. A method for producing titanium dioxide by (a) reacting titanium tetrachloride with oxygen in a vapor phase to produce titanium dioxide, and (b) thereafter cooling the titanium dioxide in a flue. A method for producing titanium dioxide, characterized in that all or part of the flue is a conduit having a plurality of substantially longitudinal protrusions, recesses, or both on the inner surface. 2. The method for producing titanium dioxide according to claim 1, wherein the conduit is a pipe. 3. The method for producing titanium dioxide according to claim 1, wherein the conduit has a substantially elongated protrusion having a tip and a base, and the tip of the protrusion is thinner than the base of the protrusion. 4. The method for producing titanium dioxide according to claim 3, wherein the protrusions are trapezoidal, there are spaces between the protrusions, and the spaces between the protrusions are rounded recesses. 5. The method for producing titanium dioxide according to claim 1, wherein the inner diameter of the conduit is about 2 to 50 inches. 6. (a) the conduit has a plurality of substantially elongated protrusions;
b) The production of titanium dioxide according to claim 1, wherein the one or more protrusions at the inlet and outlet portions of the conduit are tapered such that said protrusions are flush with the inner surface of the conduit at the inlet and outlet. Method. 7. (a) part of the flue is said conduit, (b) the conduit has a plurality of substantially longitudinal projections, and (c) the inner diameter of the conduit is upstream from the conduit and not in said conduit; The method for producing titanium dioxide according to claim 1, wherein the inner diameter is larger than the inner diameter of the flue portion in which it is located. 8. (a) part of the flue is said conduit; (b) the conduit has a substantially longitudinal projection therein; and (c) as measured from tip to tip of the mutually opposed projections. 2. The method for producing titanium dioxide according to claim 1, wherein the diameter of the conduit is greater than or approximately equal to the inner diameter of a flue that is not a conduit and is located upstream from the conduit. 9. (a) the conduit has a plurality of substantially longitudinal protrusions having internal tips and roots; (b) the tips of the protrusions are thinner than the bases of the protrusions; and (c) the inlet and outlet portions of the conduit. 2. The method of claim 1, wherein the one or more protrusions at are tapered such that the protrusions are flush with the inner surface of the conduit at the inlet and outlet. 10. The titanium dioxide of claim 9, wherein (a) a portion of the flue is the conduit, and (b) the inner diameter of the conduit is greater than the inner diameter of a portion of the flue that is not the conduit but is located upstream from the conduit. Production method. 11. (a) A part of the flue is the conduit, and (b) A flue that is not a conduit and is located upstream from the conduit has a diameter of the conduit when measured from tip to tip of the mutually opposing projections. The method for producing titanium dioxide according to claim 9, wherein the inner diameter is larger than or approximately equal to the inner diameter of the titanium dioxide. 12. The method for producing titanium dioxide according to any one of claims 1 to 11, wherein the conduit having projections, recesses, or both is made of nickel or a nickel alloy. 13. Any one of claims 1 to 11, wherein the protrusion is a fin.
The method for producing titanium dioxide described in Section 1. 14. The method for producing titanium dioxide according to any one of claims 1 to 11, wherein the protrusion is a hollow fin. 15. Claims 1 to 15, wherein (a) a portion of the flue is the conduit, and (b) a portion of the flue that is not a conduit and is located upstream from the conduit is larger than or substantially equal to the conduit. 11. The method for producing titanium dioxide according to any one of Item 11.
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