JPH03229903A - セラミック製タービンロータ - Google Patents
セラミック製タービンロータInfo
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Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
るセラミック製タービンロータに関する。
ロータは、従来耐熱性に優れた金属により構成されてい
たが、近年では耐熱性が優れると同時に軽量であるセラ
ミックが使用される場合がある。ところがセラミックは
、軽量であるためターボチャージャとしての回転応答性
の向上を達成できるものの、耐衝撃強度が低く脆いため
、排出ガス中に含まれる、エンジン内で発生した金属片
や酸化スケールなどの異物が翼部に衝突することで、亀
裂が生したり、破損に至る場合がある。
タービンロータのように、回転軸1と一体に設けた翼部
3の先端に、多孔質のアルミナやジルコニアなどのセラ
ミック材を、異物に対する緩衝被膜5として溶射によっ
て形成したものがある(実願昭59−135168号参
照)。
部先端に金属を含浸させた多孔質層を形成したもの(特
開昭63−29001号公報)、同金属被膜層を形成し
たちのく特開昭62−603号公報)、タービンロータ
をセラミック繊維を含むセラミック成形体とし、翼部先
端の繊維配向方向を翼部の放射方向として強度向上を図
ったたちの(特開昭61−291702号公報)、翼部
先端を湾曲させて、異物に対する逃げ角を大きくしたち
のく実開昭63 92001号公報)などがある。
したものは、異物の衝突により被膜層自身が破壊される
ことで、衝突エネルギを吸収する構成であるため、異物
衝突による被膜の破片が2次的な異物となって翼部に衝
突したり、複数回の異物衝突により被膜が剥離、脱落し
てしまい、緩衝効果の耐久性、信頼性が低いという問題
がある。
被膜が剥離する虞があり、タービンロータとしての耐久
性が充分ではない。
出成形時に抵抗が少いように翼部先端に向かって流れる
セラミック繊維が、翼部の先端部位では放射方向と直交
する方向に配列するので、このままでは先端部位が脆く
、したがってこの先端部位を成形後研削除去するという
煩雑な作業が必要となる。
の異物に対する逃げ角が大きくなり、異物衝突による衝
撃力が緩和されるものの、異物は依然として衝撃強度の
低いセラミック材に衝突するので、亀裂などの発生は避
けられないものとなっている。
記従来の問題点を解消し、異物に対する耐衝撃強度を向
上させることを目的としている。
して放射状に配置される複数の翼部を有し、この翼部の
燃焼ガス流入側の正圧面部を、正圧面部と反対側の負圧
面部より熱膨張係数の小さい材料で形成したものである
。
ける燃焼ガス流入側の正圧面部は、負圧面部に比べて熱
膨張量が少ないものとなる。このため、正圧面部には内
部応力として引張応力が作用し、一方負圧面部には内部
応力として圧縮応力が作用する。内部応力として圧縮応
力が作用した場合には、引張応力が作用した場合に比べ
て異物衝突による耐衝撃強度が向上する。異物は通常燃
焼ガス流入側の正圧面部と反対側の負圧面部に衝突する
ので、この負圧面部が強化されることで翼部の亀裂、破
損が防止される。
説明する。
る。第2図は自動車用エンジンのターボチャージャにお
けるセラミック製タービンロータ7周辺の断面図である
。タービンロータ7は回転軸としてのロータ軸9と翼部
11とが一体成形されたもので、タービンハウジング1
3内に収納される。タービンハウジング13により、エ
ンジンから排出される燃焼ガスの通路となるスクロール
部15が形成される。スクロール部15を燃焼ガスが第
2図中で紙面表側から裏側に向けて通過することで、タ
ービンロータ7は第1図中で右方向に回転する。タービ
ンロータ7の背面側(第2図中で右側)には、高温の燃
焼ガスを遮熱するヒートインシュレータ17が設けられ
ている。
面して燃焼ガスを導入するインデューサ部19において
、燃焼ガス圧を直接受ける燃焼ガス流入側の正圧面部1
9aに、タービンロータ7を構成する材料の熱膨張係数
β7より小さい熱膨張係数β2.を有するチップ材21
を一体化して設けである。これにより、燃焼ガス流入側
の正圧面部19aは、正圧面部19aと反対側の負圧面
部19bより熱膨張係数の小さい材料で形成されること
になる。チップ材21は薄板状に形成され、その厚さは
インデューサ部1つにおける翼部11の厚さのほぼ半分
である。
次のようにして行う。タービンロータ7本体及びチップ
材21について、それぞれのセラミック原料に熱可塑性
樹脂などを添加して射出成形機にて成形し、これら成形
体を脱脂炉中に入れて樹脂抜きを行い、その後両者相互
をコールド静水圧プレスで一体化する。−休止した成形
体は、焼結後仕上り劾l工を行う。また、タービンロー
タ7本体を焼結後、チップ材21をプラズマコーティン
グにより一体化してもよい。
インデューサ部19の正圧面部19aと負圧面部19b
との間には熱膨張差があるなめに、高温作動領域にてイ
ンデューサ部19には正圧面部19aと負圧面部19b
とが相互に引張り合って熱応力が内部応力として作用す
る。すなわち、熱膨張係数の小さい正圧面部19a側に
は引張応力が、熱膨張係数の大きい負圧面部19b側に
は圧縮応力がそれぞれ作用する。
は、第3図に示すように、引張応力が作用するよりも圧
縮応力が作用するほうが高いものとなる。これにより、
燃焼ガス中に含まれる金属片や酸化スケールなどの異物
mが衝突する側の負圧面部19bの耐衝撃強度が高くな
り、異物mが翼部11に衝突することによる亀裂及び破
損が防止される。
チップ材21には引張応力が作用することから、両者の
熱膨張係数の差Δβ=β7−β2.を、あまり大きく取
り過ぎると、チップ材21が内部応力で破損する恐れが
ある。このため熱膨張係数の差Δβは、タービンロータ
7の作動温度T1両者のヤング率E及び材料強度σなど
を勘案して決定する必要がある。通常タービンロータ7
は窒化珪素、サイアロン、炭化珪素などで作られるため
、E=2.6〜4.5X10’ [kg/mm2]、
σ=40〜100[kg/mm2]程度であるから、T
=800〜1400[℃]とすると、Δβ≦0.5X1
0−6[1/°C]程度が望ましい。
に、タービンロータ7本体の熱膨張係数β7より大きい
熱膨張係数β2.を有するチップ材23を、前記第1の
実施例におけるチップ材1つと同様に一体化したもので
ある。これにより、燃焼ガス流入側の正圧面部19aは
、正圧面部19aと反対側の負圧面部19bより熱膨張
係数の小さい材料で形成されることになる。チップ材2
3は薄板状に形成され、その厚さはインデューサ部1つ
における翼部11の厚さのほぼ半分である。
部応力として圧縮応力が作用するため、異物mによる耐
衝撃強度が向」ニし、翼部11の亀裂及び破損が防止さ
れる。
したが、軸流タービンにこの発明を適用しても同様の効
果が得られる。
ガス流入側の正圧面部を、正圧面部と反対側の負圧面部
より熱膨張係数の小さい材料で形成したため、燃焼ガス
中の異物が衝突する熱膨張係数の大きい材料からなる負
圧面部には、高温時にて内部応力として圧縮応力が作用
することになり、この圧縮応力が作用する負圧面部の耐
衝撃強度が向上し、翼部の亀裂及び破損を防止すること
ができる。
線断面図、第2図はタービンロータ回りの断面図、第3
図は内部応力が作用している状態での耐粒子衝突強度を
示すグラフ、第4図はこの発明の第2の実施例を示す断
面図、第5図は従来例によるタービンロータの一部を示
す斜視図である。 7−・・タービンロータ 9−・・ロータ軸(回転軸) 11・・・翼部 0 19a・・正圧面部 19b・・・負圧面部 21.23・・・チップ材 m・・・異物
Claims (1)
- 回転軸に対して放射状に配置される複数の翼部を有し、
この翼部に対して燃焼ガスが導入されて回転するセラミ
ック製タービンロータにおいて、前記翼部の燃焼ガス流
入側の正圧面部を、正圧面部と反対側の負圧面部より熱
膨張係数の小さい材料で形成したことを特徴とするセラ
ミック製タービンロータ。
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- 1990-02-05 JP JP2024383A patent/JP2566030B2/ja not_active Expired - Fee Related
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