JPH03183646A - コンクリート流動性の改善されたポルトランドセメント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、流動性の良いコンクリートの製造に適し、こ
れに伴って可能となる単位水量の低減により強度発現性
と耐久性に優れた密実なコンクリ−１−硬化体が得られ
るように、粒度分布を特定範囲に調製したポルトランド
セメントに関するものである。

［従来の技術］ コンクリ−１−構造物にとって低水セメント比（または
単位水量）でコンクリートの施工を行い密実な硬化体を
得ることは、強度及び耐久性の観点から極めて重要であ
る。しかし、コンクリートは作業性の面から一定限度以
上の流動性が要求されるため、むや与に水セメント比を
低減することはできない。特に近年では、建築構造物の
施工方法としてポンプ工法が一般的に使用されるように
なったこともあって、流動性に対する要求はより厳しい
ものとなっている。

このような背景の中で、セメントの製造においては主と
してセメントペーストの標準軟度水量が少ないこと、Ｊ
ＩＳモルタルフローが大きいことが流動性の目安とされ
ている。しかし、セメントペーストの標準軟度水量また
はＪＩＳモルタルフローと、実際の現場で問題となるコ
ンクリートの流動性との関係は明確ではなく、流動性の
目安としては不十分である。また、コンクリートの物性
は流動性ばかりでなく、強度発現や耐久性も重要な物性
因子である。このため、セメントの製造は、セメントの
強度面での品質管理に用いられるＪＩＳモルタル強さの
増大と、製造効率のアップとを主眼に置いて、所定の粉
末度及び粒子組成に調製されているのが実情であり、粉
末度及び粒子組成は主としてブレーン比表面積とＮ僅等
で管理され、ブレーン比表面積は３０００〜４５００ｃ
ｄ／ｇ、Ｎ値は１．２〜１．４程度の範囲に調製されて
いる。ここでＮ値はセメントの粒度分布をＲｏｓｉｎＲ
ａｍｍｌｅｒ式で近似したときに求められる定数で、粒
度分布の広さを表わす。

前述の流動性に対する厳しい要求を満足するものではな
く、本発明者らは流動性の良いコンクリートを得るため
のセメントの製造について検討し、同一ブレーン比表面
積値において、従来のポルトランドセメントと比較して
より良好ｔ（流動性を与える特定の粒子組成が存在する
ことを見出し、併・Ｕ−で強度発現性が良好で、低水和
〃５のセメン１への得られることを見出して本発明を完
成したものである。

〔課題を解決するための手段］ コンクリートの流動性に及ぼすセメントの性質について
詳ｊ、■に検討すると、セメントペースト標（（（軟度
水星やＪ　Ｔ　Ｓモルタルフローとは直接関係が乏しく
、流動性の良いコンクリートをｉ４るためのセメントは
独行の粒子組成を持つことが必要であるということか、
次式で定にされるＤｌ値という新しい１既念を導入する
ことにより初めて明らかにてきた。

ＤＩＯｕ−ＤＩＩＯｕ；（１） ＤＩ値″″（３・０−Ｄ５。、 〔但し、Ｄｌ。、、Ｄ，。、およびり、Ｏ．／．は、そ
れぞＤＩ値＝［３．０重量％、５０重重量および９０重
量％となる粒子径を表わし、これらの粒子径は１０，１
５，２０，３０，４０，５０．６３および８０μｍの電
蝕網ふるいを用いてエア・ジェット式ふるい装置により
測定した各ふるい上残分（重量％）測定値の間をＲｏｓ
ｉｎ　−　Ｒａｍｍｌｅｒ式によって補完して得られる
粒度分布から算出されるものとする〕。

式（１）は流動性に対する粒度分布の広がりの最適値か
らの偏りを表わすもので、式中の変数り，。へは水和反
応性に大きく影響するセメント粒子中の微粒部分の量を
代表し、変数Ｄ　１０％は骨材との相互作用により流動
性に強く影響する相流部分の量を代表する。

このＤｌ値を０．　　５以下、好ましくは０．３以下に
することにより良好なコンクリートの流動性を得ること
が可能となり、これを精度良く達成するために、粒度分
布の測定にも特定の方法を導入した。

即ち、本発明によるＤｌ値の算出には粒度分布の測定デ
ータを用いるが、周知のように粒度分布の測定器こは様
々な方法があり、得られるデータは測定法により大きく
異なる。セメントの分野で古くから一般に広く用いられ
てきた粒度分布測定法の一つとして風篩い法があるが、
この方法は−＋ｉＲの空気分級法であるため誤差が大き
く、しかも測定結果を補正する際に大きな個人差が出や
すい。

また、比較的新しい方法としてはレーザー回折式がある
が、これは試料の分散条件や試料濃度、使用する溶媒の
柱類等が大きく測定結果に影響するため、測定音間及び
試験所間の差が大きい。また、ＪＩＳ規格による標準ふ
るいの目開きの許容差は、例えば８８μｍふるいの場合
で平均±６μｍ、最大目開きは１２３μｍとされており
、信頼性に欠ける。これに対してエア・ジエン１−式ふ
るい装置（Ａ　Ｊ　Ｓ　：　Ａｉｒ　Ｊｅｔ　５ｅｉｖ
ｅ）の電蝕制ふるい（ｅｌｅｃｔｒｏｆｏｒｍｅｄ　５
ｅｉｖｅ）の目開きの精度は：！＝　１７／　ｍであり
、しかも測定方法が単純であるために、測定者の熟練度
に影響されにくく、試験所間の差が小さい。以上のこと
から、本発明は粒度分布の測定にＡＪＳを使用し、これ
に基いてＤＩ値の範囲を前記のように規定することによ
り達成される。

また、ＡＪＳの測定点を上記のように数多く設定するの
はセメントの粒度分布をより正確に表すために不可欠で
ある。従来は、１５．３０μｍ残分等の２〜３点の測定
データをＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式で回帰してセメ
ントの粒度分布を表すことが一般的であったが、周知の
ようにセメント中の微粉部分及び粗粉部分の粒度分布は
、得られた回帰直線から大きく重連する場合が極めて多
い。このため、本発明では測定点を上記のように８点と
し、各測定点の間のみをＲｏｓｉｎ　−Ｒａｍｍｌｅｒ
式で回帰して表すこととした。

本発明において、式（１）によって定義される粒度分布
指数ＣＤＩ値）は、セメント製造の粉砕工程における空
気分級機によって粒度分布を調製することにより、０．
５以下とされる。空気分級機としては、例えば特公昭５
７−２４１８９号に記載されたものが使用される。この
ような空気分級機の使用風量やセパレーターの回転数を
適宜調整することによって、所望のＤＩ値を有する本発
明ポルトランドセメントを得ることができる。

〔作　用］ 前記式（１）により定義したＤＩ値が０．５以下となる
ように粒度分布を調製した本発明ポルトランドセメント
は、上述のように同−粉末度（ブレーン比表面積）の従
来のポルトランドセメントに比べてコンクリートの流動
性が良好である。徒って、一定の単位水量でコンクリー
トを混練した場合、同しブレーン比表面積の従来のポル
Ｉ・ランドセメン１−に比べて作業１生が良好なコンク
リートが得られる。

また、スランプ一定とした場合には、本発明ポルトラン
ドセメントは同一ブレーン比表面積の従来のポルトラン
ドセメントに比べて中位水量を減少することが可能であ
り、これにより従来よりも高い強度を示す密実なコンク
リートが得られる。

本発門ポル１〜ランＦセメントは従来のポル１ヘラント
セメントに比べて良好な流動性を示すため、多量の減水
剤を添加する必要が無く、従来よりも減水剤の使用量を
抑えることによりコストの低減が可能である。

また、本発明ポルトランドセメントはね度分布を前記の
ＤＩ値で示される範囲に調製することが肝要であり、化
学組成や粉末度等のその他のセメントの性質を特定する
ことにより、更に本発明の効果が助長される。即ち、粒
度分布を上述の範囲になるように調製することにより、
同一のスランプを得るのに必要な水量を増加させること
なく、ブレーン比表面積を従来のポルトランドセメント
に比べて大きくすることが可能である。また、粒度分布
を上述の範囲になるように調製しつつブレーン比表面積
を従来のポルトランドセメントに比べて小さくすること
も有効であり、セメントの水和反応性は低くなるが、粒
度分布の調製による流動性改善効果を低粉末度化が更に
助長するため単位水量を大きく低減でき、従来のポルト
ランドセメントと同等以上の強度発現が得られ、尚且つ
水和熱は小さくなる。即ち、水和熱の割りには強度発現
が大である。

セメントタリンカーを構成している主要な４種の鉱物、
すなわちＣ３Ｓ、Ｃ２Ｓ、Ｃ，ＡおよびＣ２Ｓはそれぞ
れ被粉砕性が異なるために、従来のものとは異なる粒度
分布にセメントを調製すると、セメントの水和に影響の
大きい微粉部分の鉱物組成に若干の差異が生じる。しか
し、この差異は僅かなものであり、化学組成及び粉末度
が同程度であれば、セメント粒子全体の水和反応性は大
差ない。また、従来のセメント面からの高強度化技術と
は異なり、本発明ポルトランドセメントの水和熱は、同
程度の化学組成及び粉末度の従来のポルトランドセメン
トと大差ない。従って、単位水量の低減により高強度を
得る本発明のセメントは水和熱当たりの強度発現が良好
であり、水和熱によるひび割れの抑制に効果的である。

以下の実施例によって本発明の作用を更に詳細に説明す
る。

〔実験例１〕 Ｃ３Ｓを５４重星型、Ｃ，Ｓを２７重量％、Ｃ３Ａを９
重量％、Ｃ４ＡＦを９重量％含むセメントクリンカ−（
普通ポルトランドセメン１−クリンカー）を使用して、
クローズドサーキットミルの粉砕条件の調整によりＤＩ
値の異なるセメント試ｆｉ＋６種を試製した。試製セメ
ントのブレーン比表面積は何れも３３００±１００ｃ績
／　ｇ　、　Ｓ　Ｏ：ｌ量は２、０％とした。

試製セメント６種について、セメントペーストの標準軟
度水量試験（ＪＴＳ　　Ｒ５２０１）、ＪＩＳモルタル
フロー試験（ＪＩＳ　　Ｒ５２０１）及びプレーンコン
クリートのスランプ試験を実施した。コンクリートの配
合は、水セメント比６３．２％、細骨材率４８．３％、
単位セメント量３００　ｋｇ／ｍ’とした。結果を表−
１に示す。

セメントペーストの標準軟度水量とＤＩ値の間には何ら
相関関係は見出せない。ＪＩＳモルタルフローとＤＩ値
との間についても同様である。

方、コンクリートのスランプとＤＩ値との間には強い相
関がある。即ち、ＤＩ値が０のときにスランプは最も大
きく、ＤＩ値が増加するに従ってスランプは急激に小さ
くなるが、ＤＩ値が０．５０を越えるとスランプが減少
する割合は小さくなり、１２．５〜１３．　ＯＣＴ１１
という値に落ち着く。

これらの結果は、セメントの粉末度をブレーン比表面積
３３００＋１００ｃＪ／ｇとし、ＤＩ値を０．５０以下
、好ましくは０．３０以下にすれば流動性の良いコンク
リートがＦ＋ｍ　製できることを示唆するものである。

（実験例２〕 実験例１と同一のクリンカーを用いて、実験例１と同様
の方法により、ＤＩ値の異なるブレーン比表面積２８０
０±１００ＣｒＫ／ｇのセメント試料３種（何れもＳｏ
、２．０％）、ブレーン比表面積４３００±１００　ｃ
ａ／　ｇのセメント試料３種（何れもｓｏ、３．０％）
を試製した。

得られた試製セメント６種について、実験例１と同条件
で実施したスランプ試験結果を表−２に示す。

同一ブレーン比表面積のセメント試料を比較すると、実
験例１と同様に、ＤＩ値とスランプとの間には強い相関
があり、ＤＩＩＯ２５以下のセメントはＤＩ（直０．５
を越えるセメントに比べて大きなスランプを示す。

これらの結果は、プレーン比表面積３０００ｃｆｆｌ／
ｇ以下及び４０００ｃ＋＋ｌ／ｇ以上においても、ＤＩ
４ｆｉ０．５以下のセメントは同一ブレーン比表面積の
ＤＩＩＯ２５を越えるセメントに比べて良好なコンクリ
ートの流動性が得られることを示す。

表 ２ 試製セメントのスランプ試験結果 〔実験例３］ Ｃ３Ｓを６６重量％、Ｃ２Ｓを１３３重丸以下、Ｃ３Ａ
を９重量％、Ｃ４ＡＦを９重量％含む七メン１〜クリン
カー（早強ボルトランドセメントタリンカー）を使用し
、実験例１と間柱の方法により、ＤＩ埴の５Δなるブレ
ーン比表面積３８００±］００ｃｆｆｌ／ｇのセメント
試料３種（何れも５Ｏ３３、０％）、ブレーン比表面積
４３００±１００　ａｉ／ｇのセメント試料３棟（何れ
もＳＯ：＋３．０％）及びブレーン比表面積４８００±
１００ｃ＋ｆｔ／ｇのセメント試料３種（何れも５ｏｉ
３．０％）を試製した。

得られた試製セメント９種について、実験例１と同条件
で実施したスランプ試験結果を表−３に示す。

実験例１及び２と同様に、何れのブレーン比表面積にお
いても、ＤＩＩＯ２５以下のセメントは同一プレーン比
表面積のＤＩ（Ｉｉｏ、５を越えるセメントに比べて２
〜３ｃｍ大きなスランプを示す。

即ち、ＤＩ値によるコンクリートの流動性の評価は使用
するセメントタリンカーの鉱物組成及びセメントのブレ
ーン比表面積に関わりなく有効である。一般に単位水量
を１．２％増減させたとき、スランプは約１１変わると
されており、本実験例の場合、スランプ一定で混練する
とすれば、ＤＩＩＯ２５以下のセメントはＤＩＩＯ２５
を越えるセメントに比べて単位水量を４〜７ｋｇ／ｍ３
低減できる。

表 試製セメントのスランプ試験結果 〔実験例４〕 分級機を使用して製造された典型的な市販の普通ポルト
ランドセメン］・２種（Ａ社及びＢ社）及び早強ポル１
−ラントセメント２種（Ｃ社及びＤ社）について本発明
法によりＤＩ値をθ１１定するととも乙こ、実験例１．
２及び３と同条件でコンクリートのスランプ試験を実施
した。結果を表−４に示す。

市販のポルトランドセメントのＤＩ値は何れも０．５０
よりも大きい。また、市販普通ポルトランドセメント２
種のスランプ値は、何れも実験例１のＤＩとコンクリー
トのスランプとの関係の同二■線上に乗る。市販早強ポ
ルトランドセメント２種の場合は、実験例３のブレーン
比表面積４３００Ｃ１１１／ｇの場合のＤＩ値とスラン
プの関係に良く一致する。

これらの結果は、本発明の粒子ｍ成因子ＤＩ４ｆｉ−と
コンクリートのスランプの関係は現存する市販ポルトラ
ンドセメントにも適用されるものであるが、市販ポルト
ランドセメントのＤＩ値は本発明の範囲にないことを示
す。

表−４試製セメントのスランプ試験結果［実験例５〕 実験例１と同一のタリン力−を用いて、オープンサーキ
ットミルでボール配列を調整することにより、ブレーン
比表面積３２９０ｃｍ２／　ｇ、　５Ｏｚ２、０％、Ｄ
ＩＩＯ２０５のセメントを調製した。

得られたセメントについて実施例１と同一の条件でコン
クリートのスランプ試験を実施した結果、１３、６　ｃ
ｍのスランプを示した。この値は実験例１の試製セメン
トのうちＤＩＩＯ２５０を越えるセメントのスランプ値
及び市販の普通ポル（・ラント′セメントのスランプ値
と大差ない。このことから、本発明の範囲のセメントは
、分級機で分級することによって達成されるものであり
、オープンサーキット式では同−ＤＩ値でも達成されな
いことが判る。これは、オープンサーキットミルの場合
に残存するグリッドや１００μｍ程度の極端に粗大な粒
子が流動性に悪影響を及ぼすものと考えられる。

〔実験例６〕 実験例１で試製したセメント試料６種について、粒度分
布を以下の四つの方法で測定し、それぞれＤＩ値を算出
し、本発明において用いた方法によりＤＩ値を算出した
場合と比較した。

測定方法（１）　：　Ａ　Ｊ　Ｓで１５　ａｍ、　　３
０　ｕｍ、　　８０μｍの三点を測定〔重蝕網ふるい （ｅｌｅｃｔｒｏｆｏｒｍｅｄ　５ｉｅｖｅ）を使用〕
測定方法（２）：風篩いて１５μｍ及び４０μｍを測定
し、ＪＩＳ標準網ふるいで ８８μｍを測定 測定方法（３）：レーザー回折式粒度分布測定機（商品
名　マイクロトラック）で 測定 結果を表−５に示す。粒度分布の測定法が異なると、算
出されるＤＩ値に大きな差異が生じ、コンクリートの流
動性と強い相関を持つ本測定法によるＤＩ値とは全く対
応しない。

これらの結果より明らかなように、流動性の良いコンク
リートを調製するのに適合したセメントを得るためのＤ
Ｉ値の算出には、本発明の方法により求めることが不可
欠であり、その他の方法では精度良く算出できないこと
を示す。

以上実験例１〜６の結果より、流動性の良いコンクリー
トが得られ、更には単位水量の低減により高い強度を発
現し、単位水和熱力たりの強度が高くなるセメントを提
供するためには、分級してなるセメントでＤＩなる粒度
分布の指標を０．５以下にすることが必要であることを
見出し、本発明に到達した。本発明は一般に知られてい
るポルトランドセメントでブレーン比表面積２７００〜
５５００ｃ＋ｆｌ／ｇの範囲において有効であるが、Ｃ
，Ｓ４０〜６０％、Ｃ，３１０〜４０％、Ｃ３Ａ１５％
以下、Ｃ２Ｓ１５％以下の鉱物組成よりなるクリンカー
を使用した場合、ブレーン比表面積３０００ｃｒＡ／ｇ
以下または３７００以上のセメントについて一層効果的
であり、Ｃ３Ｓ５５〜７０％、Ｃ２Ｓ２０％以下、Ｃ，
Ａ　　５〜１５％、Ｃ４ＡＦ５〜１５％の鉱物組　成よ
りなるクリンカーでは４０００ｃ漬／ｇ以下または４７
００ｃ清／ｇ以上のブレーン比表面積を持つセメントに
おいて一層効果的である。

以下の実施例によって、本発明を更に具体的に説明する
。

こ実施例１〕 実験例１．２及び３の試製セメントのうちのＤＩＩＯ２
５０以下の試料（１）、（７）、００）、０３）、０ω
及び０９）（何れも本発明品）と、比較用としてＤＩＩ
Ｏ２５０を越える試製上メンｌ〜（５）及び０８）を用
いて、表−６に示す配合（目標スランプ１２ｃｍ）でコ
ンクリートの圧縮強度試験を行った。

表−６から、ＤＩ（ｌｉ！が０．５以下になるように粒
度分布をクローズドサーキットミルで調製した本発明セ
メントは、同一クリンカー及び同一プレーン比表面積の
比較用セメントに比べて単位水量を低減でき、ブレーン
比表面積を小さくした場合には更に単位水量が少なくな
る。また、ブレーン比表面積を大きくしても、本発明セ
メントの単位水星は同一クリンカーの比較用セメントと
大差ない。

特に、本発明セメンｌ−００）のブレーン比表面積は、
比較用セメント０８）（市販９強ポルトランドセメント
に相当）と同等であり、比較用セメント（５）（市販ｉ
−１′−通ボルト・ランドセメントに相当）に比へて約
１０００　ｃ＋ｆｌ　／　ｇ大きいが、その単位水星は
比較用セメント（５）に比べて３ｋｇ／ｍ３程度多くな
っただけであり、しかも比軟用セメントθＢ）ムこ比べ
ると約１０ｋｇ／ｍ３少ない。

強度試験結果を表−７に示す。同一クリンカー及び同一
・ブレーン比表面積の試料を比較すると、本発明品（１
）は比較用セメント（５）に比べて各材令で５〜ｌ　Ｏ
ｋｇ　ｆ　／ｃｆ高い圧縮強度を示し、本発明品０ωは
比較用セメント０８）に比べて各材令で１０〜２０　ｋ
ｇ　ｆ　／ｃ、＋δ高い圧縮強度を示す。

本発明品（７）は、同しクリンカーを用いた比較用セメ
ント（５）に比べてブレーン比表面積が約５００ｃｆ／
（Ｈ小さいために、１日及び３日材令では比軟用セメン
ト（５）に比べて１０〜２０　ｋｇ　ｆ　／ｃ＋ｆ＋低
い強度を示すが、７日及び２８０材令では比較用セメン
ト（５）をわずかに下回るだけである。同しタリンカー
ヲ用いた比軟用セメント０８）に比べてブレーン比表面
積の小さい本発明品（１３）の場合も同様の傾向を示す
。

本発明品００）の圧縮強度は１日及び３０材令では比軟
用セメント０８）に比べてわずかに小さいが、７日材令
以降は比較用セメント０８）と遜色ない強度を示す。本
発明品００）は、粉末度が同しではあっても、Ｃ：ｌＳ
含有量の多い比較用セメント０８）に比べて初期の水和
量は少ない。また、本発明品（７）及び０３）について
も、ブレーン比表面積が小さいために、それぞれ比較用
セメントで５）及びθＢ）に比べて水和反応性は低い。

それにも関わらず本発明セメントが上述のように高い強
度を示すのは単位水量低減の効果である。

表−７コンクリートの圧縮強度二人験結果〔実施例２〕 実施例１に使用したセメント８種について、溶解熱法に
よる水和熱試験（ＪＩＳ　　Ｒ５２０３）を行い、実施
例１の結果と併せて単位水和熱力たりの強度を計算した
。

結果を表−８に示す。同一タリンカ−及び同一ブレーン
比表面積の試料を比較すると、本発明品（１）と比較用
セメント（５）、本発明品０６）と比較用セメント０８
）は、何れも水和熱の差はほとんどなく、ＤＩ値の違い
が水和熱に及ぼす影響は認められない。即ち、水和熱は
粉末度と化学組成によってほぼ決まり、ＤＩ値の違いの
影響は小さいといえる。

一方、本発明セメントは実施例１に示すように単位水量
の低減により高い強度を得ており、このため表−８に示
すように、本発明セメントの単位水和熱力たりの強度は
、同じタリン力−を用いた比較用セメントに比べて大き
な値を示す。

〔発明の効果〕

上述のように、本発明の粒度分布を特許請求の範囲に記
載した特定範囲に調製した改良ポルトランドセメントは
、従来のポルトランドセメントに比べて流動性が良好で
あるため、コンクリ−１・の混練に際しては、減水剤の
使用量を低減しながら単位水量を減少させることが可能
であり、これにより早期から長期に渡って高い強度発現
が得られる。

また、 水和熱は同程度の化学組成及び粉末度 の従来のポルトランドセメントと大差ない。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）式（１）によって得られる粒度分布指数（ＤＩ値
   ）が０．５以下になるように、粒度分布を空気分級機に
   よって調製してなる改善されたコンクリート流動性を有
   するポルトランドセメント。 ＤＩ値＝［３．０−｛（Ｄ＿１＿０＿％−Ｄ＿９＿０＿
   ％）／Ｄ＿５＿０＿％｝］＾２］（１） 〔但し、Ｄ＿１＿０＿％，Ｄ＿５＿０＿％およびＤ＿９
   ＿０＿％は、それぞれふるい上残分が１０重量％、５０
   重量％および９０重量％となる粒子径を表わし、これら
   の粒子径は１０，１５，２０，３０，４０，５０，６３
   および８０μｍの電蝕網ふるいを用いてエア・ジェット
   式ふるい装置により測定した各ふるい上残分（重量％）
   測定値の間をＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式によって補
   完して得られる粒度分布から算出されるものとする〕。
2. （２）Ｃ＿３Ｓを４０〜６０重量％、Ｃ＿２Ｓを１０〜
   ４０重量％、Ｃ＿３Ａを１５重量％以下、Ｃ＿４ＡＦを
   １５重量％以下含むセメントクリンカーを使用し、尚且
   つブレーン比表面積が３７００ｃｍ＾２／ｇ以上である
   請求項１に記載のポルトランドセメント。
3. （３）請求項２に記載のセメントクリンカーと同等の鉱
   物組成を持つセメントクリンカーを使用し、尚且つブレ
   ーン比表面積が３０００ｃｍ＾２／ｇ以下である請求項
   １に記載のポルトランドセメント。
4. （４）Ｃ＿３Ｓを５５〜７０重量％、Ｃ＿２Ｓを２０重
   量％以下、Ｃ＿３Ａを５〜１５重量％、Ｃ＿４ＡＦを５
   〜１５重量％含むセメントクリンカーを使用し、尚且つ
   ブレーン比表面積が４７００ｃｍ＾２／ｇ以上である特
   許項１に記載のポルトランドセメント。
5. （５）請求項４に記載のセメントクリンカーと同等の鉱
   物組成を持つセメントクリンカーを使用し、尚且つブレ
   ーン比表面積が４０００ｃｍ＾２／ｇ以下である請求項
   １に記載のポルトランドセメント。