JPH03163889A - 半導体レーザ励起形固体レーザ装置 - Google Patents
半導体レーザ励起形固体レーザ装置Info
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- JPH03163889A JPH03163889A JP30438989A JP30438989A JPH03163889A JP H03163889 A JPH03163889 A JP H03163889A JP 30438989 A JP30438989 A JP 30438989A JP 30438989 A JP30438989 A JP 30438989A JP H03163889 A JPH03163889 A JP H03163889A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
イ.発明の目的
〔産業上の利用分野〕
本発明は、レーザディスク、レーザ計測器及びレーザ加
工装置等の光源に用いられる、半導体レーザ励起形固体
レーザ装置に関する。
工装置等の光源に用いられる、半導体レーザ励起形固体
レーザ装置に関する。
半導体レーザ励起形固体レーザ装置に於て、Nd :
YAGを用いた半導体レーザ素子の励起光の波長と、N
d:YA(Eを用いた発光素子の吸収ピーク波長が良く
一致しているため、半導体レーザ素子(以下LD素子と
称す)と発光素子にNd : YAG単結晶を用いると
、高効率で小型の半導体レーザ励起形固体レーザ装置(
以下LD固体レーザ装置と称す)が実現できる。
YAGを用いた半導体レーザ素子の励起光の波長と、N
d:YA(Eを用いた発光素子の吸収ピーク波長が良く
一致しているため、半導体レーザ素子(以下LD素子と
称す)と発光素子にNd : YAG単結晶を用いると
、高効率で小型の半導体レーザ励起形固体レーザ装置(
以下LD固体レーザ装置と称す)が実現できる。
そのため、近年、光ディスクの高・密度化用光源,小型
のレーザ計測器用光源、小型のレーザ加工装置用光源と
して、Nd:YAGを用いた半導体レーザ励起形固体レ
ーザ装置が注目されている。
のレーザ計測器用光源、小型のレーザ加工装置用光源と
して、Nd:YAGを用いた半導体レーザ励起形固体レ
ーザ装置が注目されている。
従来のNd : YAGを用いたLD固体レーザ装置は
、第4図に示すように、励起光を発する半導体レーザ素
子(LD素子)1にNd:YAGを用い、LD素子1か
らの波長808nmの励起光9をコリメート用レンズ2
により平行光とし、平行光となった励起光9を反射ミラ
ー3と出射ミラー7の間におかれたNd:YAGからな
る発光素子14に反射ミラー3により収束して照射し、
発光素子14より波長1064nmのレーザ光10を発
光せしめ、出射ミラー7と反対ミラー3とによりその間
の発光素子14から発したレーザ光10をさらに発光素
子14に往復照射し、発光素子14のエネルギーを高め
てレーザ光10を一層増幅せしめ、出射ミラー7を経て
波長1064nmのレーザ光10を出射せしめる装置で
ある。LD素子1は温度制御用のペルチェ素子8が附加
され温度が安定化されている。
、第4図に示すように、励起光を発する半導体レーザ素
子(LD素子)1にNd:YAGを用い、LD素子1か
らの波長808nmの励起光9をコリメート用レンズ2
により平行光とし、平行光となった励起光9を反射ミラ
ー3と出射ミラー7の間におかれたNd:YAGからな
る発光素子14に反射ミラー3により収束して照射し、
発光素子14より波長1064nmのレーザ光10を発
光せしめ、出射ミラー7と反対ミラー3とによりその間
の発光素子14から発したレーザ光10をさらに発光素
子14に往復照射し、発光素子14のエネルギーを高め
てレーザ光10を一層増幅せしめ、出射ミラー7を経て
波長1064nmのレーザ光10を出射せしめる装置で
ある。LD素子1は温度制御用のペルチェ素子8が附加
され温度が安定化されている。
〔発明が解決しようとする課題〕
このようなLD固体レーザ装置では、LD素子1の励起
光の波長は半導体材料のバンドギャップ幅により決まる
が、LD素子1が励起されて発熱し温度が変化すること
によってこのエネルギーバンドギャップ幅が変わるため
に、LD素子1の励起光の波長が変化する。Nd:YA
G単結晶を用いたLD素子1の励起光では波長が0.3
nm/℃程度変化する。即ち室温での当初の励起光の波
長が805nm程度から、LD素子1の発熱による定常
温度では波長が808nm程度に変化して定常化する。
光の波長は半導体材料のバンドギャップ幅により決まる
が、LD素子1が励起されて発熱し温度が変化すること
によってこのエネルギーバンドギャップ幅が変わるため
に、LD素子1の励起光の波長が変化する。Nd:YA
G単結晶を用いたLD素子1の励起光では波長が0.3
nm/℃程度変化する。即ち室温での当初の励起光の波
長が805nm程度から、LD素子1の発熱による定常
温度では波長が808nm程度に変化して定常化する。
一方発光素子14を形成するLD素子1と同じ単結晶材
のNd : YAGの吸収スペクトルのピーク幅は、第
3図の波長に対する透過率特性図のNd : YAGの
透過率特性Cに示すように、805nmから808nm
の数nmLかないため、LD素子1の励起光波長と発光
素子14の吸収波長との間にこれ以上の差を生じた場合
、発光素子14の励起光9の吸収が変動してLD固体レ
ーザ装置のレーザ光出力が変動する。
のNd : YAGの吸収スペクトルのピーク幅は、第
3図の波長に対する透過率特性図のNd : YAGの
透過率特性Cに示すように、805nmから808nm
の数nmLかないため、LD素子1の励起光波長と発光
素子14の吸収波長との間にこれ以上の差を生じた場合
、発光素子14の励起光9の吸収が変動してLD固体レ
ーザ装置のレーザ光出力が変動する。
第5図は、波長800nm近傍に於てのLD素子からの
一定エネルギーの励起光波長に対する、Nd:YAGの
発光素子から発するNd : YAGのレーザ光出力特
性Aの変化の状態と、Nd:YV04の発光素子から発
するNd : YVO4のレーザ光出力特性Bの変化の
状態を示すものである。光ディスクや計測器などに用い
られるレーザ装置には、レーザ光出力に0.1%以下の
安定度が求められるが、ペルチェ素子8を用いてLD素
子を高精度で温度制御したとしても、Nd : YAG
の発光素子では最大0.2%程度の出力の安定度しか得
られない。これは第5図のNd : YAGのレーザ光
出力特性Aが出力変動が大きいことからも明らかである
。発光素子14に吸収スペクトル幅の広いNd:YVO
4を用いて、多少の励起光波長が変化してもNd:YV
O4のレーザ光出力特性Bの如く、レーザ光出力の安定
度を良くする試みがなされているが、良質のNd :
YVO4を得る技術が未だ充分でなく、このため何れに
於でも出力特性が安定しないという問題があった。
一定エネルギーの励起光波長に対する、Nd:YAGの
発光素子から発するNd : YAGのレーザ光出力特
性Aの変化の状態と、Nd:YV04の発光素子から発
するNd : YVO4のレーザ光出力特性Bの変化の
状態を示すものである。光ディスクや計測器などに用い
られるレーザ装置には、レーザ光出力に0.1%以下の
安定度が求められるが、ペルチェ素子8を用いてLD素
子を高精度で温度制御したとしても、Nd : YAG
の発光素子では最大0.2%程度の出力の安定度しか得
られない。これは第5図のNd : YAGのレーザ光
出力特性Aが出力変動が大きいことからも明らかである
。発光素子14に吸収スペクトル幅の広いNd:YVO
4を用いて、多少の励起光波長が変化してもNd:YV
O4のレーザ光出力特性Bの如く、レーザ光出力の安定
度を良くする試みがなされているが、良質のNd :
YVO4を得る技術が未だ充分でなく、このため何れに
於でも出力特性が安定しないという問題があった。
本発明の課題は、レーザ光出力の安定したLD励起形固
体レーザを提供することにある。
体レーザを提供することにある。
ロ.発明の構或
〔課題を解決するための手段〕
本発明は、半導体レーザ素子からの励起光を、反射ミラ
ーと出射ミラーとの間に位置する発光素子に照射してレ
ーザ光を発光し、前記反射ミラー=5 と出射ミラーにより、前記発光素子に前記レーザ光を往
復照射して前記レーザ光を増幅し、且つ前記出射ミラー
より前記レーザ光を出射する半導体レーザ励起形固体レ
ーザ装置に於て、前記半導体レーザ素子が、励起光の波
長808nmを有するネオジウムイットリウムアルミニ
ウムガーネット(Nd : YAG)より或り、且つ前
記発光素子が、波長808nmと805nmに吸収ピー
クを有するネオジウムイットリウムアルミニウムガーネ
ット(Nd:YAG)と、波長807nmと802nm
に吸収ピークを有するネオジウムイットリウムアルミネ
ート(Nd:YAl03)との絹合せからなることを特
徴とする半導体レーザ励起形固体レーザ装置である。
ーと出射ミラーとの間に位置する発光素子に照射してレ
ーザ光を発光し、前記反射ミラー=5 と出射ミラーにより、前記発光素子に前記レーザ光を往
復照射して前記レーザ光を増幅し、且つ前記出射ミラー
より前記レーザ光を出射する半導体レーザ励起形固体レ
ーザ装置に於て、前記半導体レーザ素子が、励起光の波
長808nmを有するネオジウムイットリウムアルミニ
ウムガーネット(Nd : YAG)より或り、且つ前
記発光素子が、波長808nmと805nmに吸収ピー
クを有するネオジウムイットリウムアルミニウムガーネ
ット(Nd:YAG)と、波長807nmと802nm
に吸収ピークを有するネオジウムイットリウムアルミネ
ート(Nd:YAl03)との絹合せからなることを特
徴とする半導体レーザ励起形固体レーザ装置である。
第3図にNd : YAG及びNd:YAlO:+それ
ぞれの光の波長に対する光の透過率を示す。即ち波長8
00nm近傍に於ではNd:YAGの吸収ピークはNd
: YAGの透過率特性Cに示す如く波長808nm
と805nmにあり、Nd:YA103の吸収ピークは
Nd:YAl03の透過率特性Dの如く波長807nm
と802nmにある。これらを2枚組6 み合せて発光素子を構成すれば、合成した透過率は波長
802nmから808nmまで幅の広い吸収ピークを有
する発光素子が得られ、ペルチェ素子等を用いてLD素
子の温度上昇を抑えることにより、励起光の波長に多少
の偏差が生じても安定したレ下ザ出力を発するLD励起
形固体レーザが実現できる。
ぞれの光の波長に対する光の透過率を示す。即ち波長8
00nm近傍に於ではNd:YAGの吸収ピークはNd
: YAGの透過率特性Cに示す如く波長808nm
と805nmにあり、Nd:YA103の吸収ピークは
Nd:YAl03の透過率特性Dの如く波長807nm
と802nmにある。これらを2枚組6 み合せて発光素子を構成すれば、合成した透過率は波長
802nmから808nmまで幅の広い吸収ピークを有
する発光素子が得られ、ペルチェ素子等を用いてLD素
子の温度上昇を抑えることにより、励起光の波長に多少
の偏差が生じても安定したレ下ザ出力を発するLD励起
形固体レーザが実現できる。
以下に本発明の実施例について図を参照して詳しく説明
する。
する。
実施例−1
第1図は本発明の実施例−1を示すLD固体レーザ装置
の概略説明図である。
の概略説明図である。
第1図を参照して、試作した実施例−1のLD固体レー
ザ装置は、温度安定化のためペルチェ素子8を附加した
Nd : YA(Eを用いたLD素子1からの波長80
8nmの励起光9を、焦点距離4mmのコリメート用レ
ンズ2を2個用いて平行光とし、さらに焦点距離50m
mを有し、且つ波長1064nmのレーザ光10に対し
100%反射し、波長808nmの励起光9を95%透
過するミラーコートを施した反射ミラー3により、波長
808nmの励起光9を透過収束し、さらに励起光9が
収束して最小に絞られた位置に発光素子4を設置し、発
光素子4が励起光9を受けてエネルギーを高め、波長1
064nmのレーザ光10を発し、このレーザ光10を
95%反射するコーティングを施した出射ミラー7と1
00%反射する反射ミラー3により、レーザ光10を反
射ミラー3と出射ミラー7の間に往復せしめ、この往復
するレーザ光10が発光素子4を照射して発光素子4の
エネルギーを一層高め、波長1064nmのレーザ光1
0を一層増幅せしめて強力となし、しかして出射ミラー
7からレーザ光10を出射せしめるものである。
ザ装置は、温度安定化のためペルチェ素子8を附加した
Nd : YA(Eを用いたLD素子1からの波長80
8nmの励起光9を、焦点距離4mmのコリメート用レ
ンズ2を2個用いて平行光とし、さらに焦点距離50m
mを有し、且つ波長1064nmのレーザ光10に対し
100%反射し、波長808nmの励起光9を95%透
過するミラーコートを施した反射ミラー3により、波長
808nmの励起光9を透過収束し、さらに励起光9が
収束して最小に絞られた位置に発光素子4を設置し、発
光素子4が励起光9を受けてエネルギーを高め、波長1
064nmのレーザ光10を発し、このレーザ光10を
95%反射するコーティングを施した出射ミラー7と1
00%反射する反射ミラー3により、レーザ光10を反
射ミラー3と出射ミラー7の間に往復せしめ、この往復
するレーザ光10が発光素子4を照射して発光素子4の
エネルギーを一層高め、波長1064nmのレーザ光1
0を一層増幅せしめて強力となし、しかして出射ミラー
7からレーザ光10を出射せしめるものである。
ここで発光素子4は、Nd濃度が1.1at%のNd
: YAG単結晶を3φX2mmのロッド寸法に機械加
工した後、両端面を鏡面加工し、さらに両端面に無反射
コートとしてMgF2をλ/4n(波長λ= 1064
nm,屈折率n=1.38)の厚さに蒸着したNd:Y
AGO ツド5と、同じNd濃度で同じロッド寸法のN
d:YA103単結晶に、Nd : YAGロッド5と
同一の無反射コート(材質=MgF2)を施したNd:
YAlO3ロッド6の端面とを密着して組合せたもので
ある。
: YAG単結晶を3φX2mmのロッド寸法に機械加
工した後、両端面を鏡面加工し、さらに両端面に無反射
コートとしてMgF2をλ/4n(波長λ= 1064
nm,屈折率n=1.38)の厚さに蒸着したNd:Y
AGO ツド5と、同じNd濃度で同じロッド寸法のN
d:YA103単結晶に、Nd : YAGロッド5と
同一の無反射コート(材質=MgF2)を施したNd:
YAlO3ロッド6の端面とを密着して組合せたもので
ある。
このような発光素子棄では、第3図にNd : YAG
及びNd:YA103の光の波長に対する光の透過率を
示すように、波長800nm近傍では, Nd:YAG
の吸収ピークは、Nd : YAGの透過率特性Cに示
すように波長808nmと805nmにあり、Nd:Y
Al03の吸収ピークは、Nd:YAlO:+の透過率
特性Dに示すように波長807mmと802mmにある
。従ってこれらを2個組み合せることで合成した透過率
は、波長802nmから808nmまで幅の広い吸収ピ
ークを有する発光素子4が得られる。
及びNd:YA103の光の波長に対する光の透過率を
示すように、波長800nm近傍では, Nd:YAG
の吸収ピークは、Nd : YAGの透過率特性Cに示
すように波長808nmと805nmにあり、Nd:Y
Al03の吸収ピークは、Nd:YAlO:+の透過率
特性Dに示すように波長807mmと802mmにある
。従ってこれらを2個組み合せることで合成した透過率
は、波長802nmから808nmまで幅の広い吸収ピ
ークを有する発光素子4が得られる。
しかもLD素子1の温度が変化して励起光波長が808
nmからずれを生じたとしても、ペルチェ素子8による
温度上昇を抑え、励起光波長を808nm以下に抑える
ことにより、発光素子士は波長808nmの励起点と同
程度に励起光9を透過吸収して同程度にエネルギーを高
め、安定した波長1064nmのレーザ光10を発生す
る。
nmからずれを生じたとしても、ペルチェ素子8による
温度上昇を抑え、励起光波長を808nm以下に抑える
ことにより、発光素子士は波長808nmの励起点と同
程度に励起光9を透過吸収して同程度にエネルギーを高
め、安定した波長1064nmのレーザ光10を発生す
る。
実際に試作した第1図に示す実施例−1のLD固体レー
ザ装置によれば、LD素子1の励起エネルギ200mw
に於て、出射ミラー7から出射したレーザ光9 10は5mWの高効率なシングルモードYAGレーザ光
出力が得られ、このときのレーザ光出力の安定度は0.
1%以内と極めて安定したものであった。
ザ装置によれば、LD素子1の励起エネルギ200mw
に於て、出射ミラー7から出射したレーザ光9 10は5mWの高効率なシングルモードYAGレーザ光
出力が得られ、このときのレーザ光出力の安定度は0.
1%以内と極めて安定したものであった。
実施例−2
第2図は本発明の実施例−2を示すLD固体レーザ装置
の概略説明図である。実施例−2に於ける発光素子録の
試作形成は次の如くである。即ちNd濃度が1. la
t%のNd:YAG単結晶を3 x 3 x20mmの
寸法に機械加工した後、3X20mmの面と3 X 3
mmの面を鏡面加工し、さらに3X3mmの片面は2
0°の傾斜をつけ,3X20mmの面の片面である傾斜
をつけた面には波長1064nmのレーザ光30を10
0%反射し、波長808nmの励起光29を95%透過
する反射コーティング面28を形成し、もう一面には波
長1064nmのレーザ光30を100%透過するコー
ティングを施したNd:YAGスラブ25を形成し、こ
のYAGスラブ25と、さらにNd:YAl03単結晶
をNd : YAGスラブ25と同様に加工したNd:
YAl03スラブ26とを用い、反射コーティング面2
8を互いに外側にし、波長1064nmのレーザ光を1
00%透過する面同士を密着して発光素子坐をl0 形成した。
の概略説明図である。実施例−2に於ける発光素子録の
試作形成は次の如くである。即ちNd濃度が1. la
t%のNd:YAG単結晶を3 x 3 x20mmの
寸法に機械加工した後、3X20mmの面と3 X 3
mmの面を鏡面加工し、さらに3X3mmの片面は2
0°の傾斜をつけ,3X20mmの面の片面である傾斜
をつけた面には波長1064nmのレーザ光30を10
0%反射し、波長808nmの励起光29を95%透過
する反射コーティング面28を形成し、もう一面には波
長1064nmのレーザ光30を100%透過するコー
ティングを施したNd:YAGスラブ25を形成し、こ
のYAGスラブ25と、さらにNd:YAl03単結晶
をNd : YAGスラブ25と同様に加工したNd:
YAl03スラブ26とを用い、反射コーティング面2
8を互いに外側にし、波長1064nmのレーザ光を1
00%透過する面同士を密着して発光素子坐をl0 形成した。
さらにレーザ光30が発光素子河の20″傾斜した面に
垂直に人出射し、発光素子24内をジグザグパス光路3
1に沿ってパスした後、もう一方の傾斜した面から垂直
出射するように、レーザ光30を100%反射する反射
ミラー23と、95%反射する出射ミラー27を設置し
た。さらにペルチェ素子を付加しNd:YAGを用いた
LD素子21からの波長808nmの励起光29をコリ
メート用レンズ22により平行光にし、この励起光29
を発光素子共内のジグザグパス光路31と一致するよう
に、発光素子河の周囲両面にLD素子21を4個配置し
、LD素子21からの励起光29をコリメート用レンズ
を介して発光素子針に照射し、波長1064nmのレー
ザ光30を発光素子河に発光せしめ、レーザ光30を反
射ミラー23と出射ミラー27の間でジグザグパス光路
31に沿って往復させて発光素子24を往復照射し、レ
ーザ光30の増幅を行い、出射ミラー27から波長10
64nmのレーザ光30を発光するLD固体レーザ装置
を構成した。
垂直に人出射し、発光素子24内をジグザグパス光路3
1に沿ってパスした後、もう一方の傾斜した面から垂直
出射するように、レーザ光30を100%反射する反射
ミラー23と、95%反射する出射ミラー27を設置し
た。さらにペルチェ素子を付加しNd:YAGを用いた
LD素子21からの波長808nmの励起光29をコリ
メート用レンズ22により平行光にし、この励起光29
を発光素子共内のジグザグパス光路31と一致するよう
に、発光素子河の周囲両面にLD素子21を4個配置し
、LD素子21からの励起光29をコリメート用レンズ
を介して発光素子針に照射し、波長1064nmのレー
ザ光30を発光素子河に発光せしめ、レーザ光30を反
射ミラー23と出射ミラー27の間でジグザグパス光路
31に沿って往復させて発光素子24を往復照射し、レ
ーザ光30の増幅を行い、出射ミラー27から波長10
64nmのレーザ光30を発光するLD固体レーザ装置
を構成した。
このようなスラブタイプのLD固体レーザ装置でも、第
1図に示した実施例−1のLD固体レーザ装置の場合と
同じように、発光素子河に於てNd : YAGとNd
:YA103の組合せによる波長幅の広い吸収ピークを
有する発光素子別が得られる。
1図に示した実施例−1のLD固体レーザ装置の場合と
同じように、発光素子河に於てNd : YAGとNd
:YA103の組合せによる波長幅の広い吸収ピークを
有する発光素子別が得られる。
試作した実施例−2のLD固体レーザ装置によれば、L
D素子21に対する4wの励起エネルギーで、出射ミラ
ー27からのレーザ光30は800mwの高効率なシン
グルモードYAGレーザ光出力が得られ、このときのレ
ーザ光出力の安定度は0.1%以下であった。
D素子21に対する4wの励起エネルギーで、出射ミラ
ー27からのレーザ光30は800mwの高効率なシン
グルモードYAGレーザ光出力が得られ、このときのレ
ーザ光出力の安定度は0.1%以下であった。
ハ.発明の効果
〔発明の効果〕
以上に述べたように、本発明によれば、Nd : YA
GとNd:YAlO3を組み合せた発光素子を用いるこ
とによって、高効率で極めて安定なレーザ光出力が得ら
れる半導体レーザ励起形固体レーザ装置を提供すること
が可能となる。
GとNd:YAlO3を組み合せた発光素子を用いるこ
とによって、高効率で極めて安定なレーザ光出力が得ら
れる半導体レーザ励起形固体レーザ装置を提供すること
が可能となる。
第1図は本発明の実施例−1を示す半導体レーザ励起形
固体レーザ装置の概略説明図。 第2図は本発明の実施例−2を示す半導体レーザ励起形
固体レーザ装置の概略説明図。 第3図はNd:YAG及びNd:YAl03の、光の波
長に対す光の透過率を示す透過率特性図。 第4図は従来の半導体レーザ励起形固体レーザ装置の概
略説明図。 第5図は一定エネルギーの励起光波長に対するNd:Y
AG及びNd:YAlO3のレーザ光出力を示すレーザ
光出力特性図である。 1.21・・・半導体レーザ素子(LD素子)、2.2
2・・・コリメート用レンズ、3,23・・・反射ミラ
ー、1,2i・・・c本発明の)発光素子、5・・・N
d : YAGロッド、6・・・Nd:YAl03ロッ
ド、7.27・・・出射ミラー、8・・・ペルチェ素子
、9,29・・・励起光、10.30・・・レーザ光、
14・・・(従来の)発光素子、25・・・Nd :
YAGスラブ、26・・・Nd:YAl03スラブ、2
8・・・反射コーティング面、31・・・ジグザグパス
光路、A・・・Nd:YAGのレーザ光出力特性、B・
・・Nd : YVO4のレーザ光出力特性、C・・・
Nd:YAGの透過率特性、D・・・Nd:YAlO:
+の透過率特性。 13 第1 図 4 第2図 z7 第3図 特開平3 163889 (5) 第4 図 第5図
固体レーザ装置の概略説明図。 第2図は本発明の実施例−2を示す半導体レーザ励起形
固体レーザ装置の概略説明図。 第3図はNd:YAG及びNd:YAl03の、光の波
長に対す光の透過率を示す透過率特性図。 第4図は従来の半導体レーザ励起形固体レーザ装置の概
略説明図。 第5図は一定エネルギーの励起光波長に対するNd:Y
AG及びNd:YAlO3のレーザ光出力を示すレーザ
光出力特性図である。 1.21・・・半導体レーザ素子(LD素子)、2.2
2・・・コリメート用レンズ、3,23・・・反射ミラ
ー、1,2i・・・c本発明の)発光素子、5・・・N
d : YAGロッド、6・・・Nd:YAl03ロッ
ド、7.27・・・出射ミラー、8・・・ペルチェ素子
、9,29・・・励起光、10.30・・・レーザ光、
14・・・(従来の)発光素子、25・・・Nd :
YAGスラブ、26・・・Nd:YAl03スラブ、2
8・・・反射コーティング面、31・・・ジグザグパス
光路、A・・・Nd:YAGのレーザ光出力特性、B・
・・Nd : YVO4のレーザ光出力特性、C・・・
Nd:YAGの透過率特性、D・・・Nd:YAlO:
+の透過率特性。 13 第1 図 4 第2図 z7 第3図 特開平3 163889 (5) 第4 図 第5図
Claims (1)
- 1、半導体レーザ素子からの励起光を、反射ミラーと出
射ミラーとの間に位置する発光素子に照射してレーザ光
を発光し、前記反射ミラーと出射ミラーにより、前記発
光素子に前記レーザ光を往復照射して前記レーザ光を増
幅し、且つ前記出射ミラーより前記レーザ光を出射する
半導体レーザ励起形固体レーザ装置に於て、前記半導体
レーザ素子が、励起光の波長808nmを有するネオジ
ウムイットリウムアルミニウムガーネット(Nd:YA
G)より成り、且つ前記発光素子が、波長808nmと
805nmに吸収ピークを有するネオジウムイットリウ
ムアルミニウムガーネット(Nd:YAG)と、波長8
07nmと802nmに吸収ピークを有するネオジウム
イットリウムアルミネート(Nd:YAlO_3)との
組合せからなることを特徴とする半導体レーザ励起形固
体レーザ装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30438989A JPH03163889A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | 半導体レーザ励起形固体レーザ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30438989A JPH03163889A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | 半導体レーザ励起形固体レーザ装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03163889A true JPH03163889A (ja) | 1991-07-15 |
Family
ID=17932431
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30438989A Pending JPH03163889A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | 半導体レーザ励起形固体レーザ装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03163889A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0730172A (ja) * | 1992-07-23 | 1995-01-31 | Nippon Columbia Co Ltd | 半導体レーザ励起固体レーザ装置 |
JPH0730171A (ja) * | 1992-07-29 | 1995-01-31 | Nippon Columbia Co Ltd | 半導体レーザ励起固体レーザ装置 |
-
1989
- 1989-11-21 JP JP30438989A patent/JPH03163889A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0730172A (ja) * | 1992-07-23 | 1995-01-31 | Nippon Columbia Co Ltd | 半導体レーザ励起固体レーザ装置 |
JPH0730171A (ja) * | 1992-07-29 | 1995-01-31 | Nippon Columbia Co Ltd | 半導体レーザ励起固体レーザ装置 |
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