JPH03162518A - 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 - Google Patents
溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法Info
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- JPH03162518A JPH03162518A JP29984489A JP29984489A JPH03162518A JP H03162518 A JPH03162518 A JP H03162518A JP 29984489 A JP29984489 A JP 29984489A JP 29984489 A JP29984489 A JP 29984489A JP H03162518 A JPH03162518 A JP H03162518A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
本発明は、建築、橋梁、タンクなどの鋼構造物に利用さ
れる溶接割れ感受性が低く、降伏比が８０％以下、引張
強さが６０ｋｇｆ／ｍＪ以上の低降伏比高張力鋼の製造
方法に関するものである． 〈従来の技術〉 建築、橋梁、タンクなどの鉄骨構造物の大型化に伴い使
用される鋼材には高強度化、厚内化が求められている．
一方、構造物の安全性、すなわち脆性破壊防止の賎点か
ら降伏比の低いこと並びに溶接性の良いことが求められ
ている。
れる溶接割れ感受性が低く、降伏比が８０％以下、引張
強さが６０ｋｇｆ／ｍＪ以上の低降伏比高張力鋼の製造
方法に関するものである． 〈従来の技術〉 建築、橋梁、タンクなどの鉄骨構造物の大型化に伴い使
用される鋼材には高強度化、厚内化が求められている．
一方、構造物の安全性、すなわち脆性破壊防止の賎点か
ら降伏比の低いこと並びに溶接性の良いことが求められ
ている。
しかしながら、一般に高強度化にともない降伏比は上昇
し、溶接性は低下する傾向にあり、引張強さが６０ｋｇ
ｆ／一以上の高張力鋼では８０％以下の低降伏比と良好
な溶接性を兼備させることは容易ではない．すなわち従
来の低降伏比６０キロ鋼は溶接割れ感受性（ Ｐ ｃｎ
＝０．２４％程度）が高いため、溶接施工時には１００
゜Ｃ程度の予熱を必要とする。
し、溶接性は低下する傾向にあり、引張強さが６０ｋｇ
ｆ／一以上の高張力鋼では８０％以下の低降伏比と良好
な溶接性を兼備させることは容易ではない．すなわち従
来の低降伏比６０キロ鋼は溶接割れ感受性（ Ｐ ｃｎ
＝０．２４％程度）が高いため、溶接施工時には１００
゜Ｃ程度の予熱を必要とする。
従来の低降伏比高張力鋼の製造方法としては、フェライ
トとオーステナイトの２相域温度に再加熱してから焼入
れる方法が知られている．この方法は低降伏比化には有
効であるが、炭素当量が０．３５〜０．５０％と高いた
め溶接性があまり良くない．この方法で製造した低降伏
比鋼の一例が日本鋼管技報Ｎ［Ｌ１２２（１９８８）の
第９頁に示されているが、Ｃ．，． ０．４５％（ＰＣ
ＭＯ．２４％）からなる＆ｌ或で、引張強さ６０ｋｇｆ
／ｍｊ以上、降伏比で８０％以下が得られているものの
、溶接性はＹ割れ防止予熱温度で１００℃と高い．この
ように従来法では溶接施工で予熱を必要としない低降伏
比６０キロ級高張力鋼が得られなかった． 〈発明が解決しようとするｔＪ．Ｍ＞ このような現状に鑑みて本発明はなされたもので、溶接
施工において予熱を必要としない良好な溶接性を有し、
かつ降伏比で８０％以下、引張強さで６０ｋｇｆ／ｍ一
以上の低降伏比高張力鋼の製造方法を提案することを目
的とするものである．く課題を解決するための手段〉 本発明者らは、溶接割れ感受性が低く、かつ低降伏比で
高張力の得られる成分系について研究を重ねた結果、Ｃ
含有量を低減し勅などの合金元素で置き換えることでＰ
，．４は０．２１％以下に低減でき、熔接割れ感受性を
低減できると同時に高強度も確保できることを見出した
． 一方、Ｃ含有量を低減し合金元素を高めた綱は、降伏比
が高くなる傾向にあり、低降伏比が得難くなる．降伏比
は最終的に得られる２相混合＆Ｉｌ織（フエライト相と
硬化相）の分布状況で決定づけられるが、２相＆Ｉｌ織
の分布状況は２相焼入れ前の前組織に影響される．微細
マルテンサイトの前＆Ｉ織からは微細な２相組織が得ら
れ、粗大フエライトとペイナイトの前組織からは粗大な
２相＆ｌｌ織が得られる．前処理の焼入能を下げ前組織
を幾分粗くしておくことにより、その後に得られる２相
組織も粗くでき、降伏比（降伏点）を下げることができ
る． すなわち、前処理の焼入冷却速度を３Ｑ’（：／ｓｅｅ
以下に制限することにより、その後に施される２相域焼
入れ・焼もどし処理で低降伏比が確保できることを見出
した． 本発明は、これらの知見を活用することによって達威し
たものである． すなわち、本発明は、重量比にて、Ｃ ： ０．０３〜
０． １０％、５１ ： ０．０５ 〜０．６０％、Ｍ
ｎ ： ０．６０〜２．００％、Ｍｏ ： ０．１０〜
０．５０％、Ｐ ： ０．０３０％以下、Ｓ ： ０．
０２０％以下を含み、さらにＮｉ ： １．００％以下
、Ｃｒ ： ０．７０％以下、Ｃｕ ： ０．７０％以
下、Ｖ ： ０．０６％以下、Ｎｂ二０．０５％以下及
びＢ ： ０．００５０％以下のいずれか１種以上を含
み、残部が実責的にＦｅからなり、かつＰＣＭ（％）
− Ｃ ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ
／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｍｏ／１５＋ Ｖ ／ｔｏ＋ ５
Ｂが０．１６〜０．２１％である綱を熱間圧延後、も
しくはＡｃ，点以上の．温度に再加熱後、３０℃／就以
下の冷却速度で焼入れ、さらに（＾ｃ１＋９Ｑ゜Ｃ）〜
（Ａｃｔ ＋ １４０’ｃ ）間の２相域温度に加熱保
持した後、室温まで急冷して焼入れ、その後４５０〜６
００℃の温度で焼もどしを行うことを特徴とする溶接性
の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法である． く作 用〉 以下、本発明について詳細に説明する．まず鋼の組成の
限定理由について述べる．Ｃ：０．０３〜０．１０％ Ｃは高強度かつ低降伏比（ＹＲ）を得るために０．０３
％（重量％以下同じ）以上必要であるが、０．ｌＯ％を
超えると溶接割れ感受性が高くなるため０．０３〜０．
１０％とした． Ｓｉ ： ０．０５〜０．６０％ Ｓｉは脱酸剤として０．０５％以上必要であるが、０．
６０％を超えると溶接熱影響部の低温靭性を低下させる
ため０．０５〜０．６０％とした．Ｍｎ ： ０．６０
〜２．００％ 旧は焼入性の確保、強度確保のため０．６０％以上必要
であるが、２．００％を超える過剰の添加は溶接性を低
下させるため０．６０〜２．００％とした．Ｐ ： ０
．０３０％以下、Ｓ ： ０．０２０％以下Ｐ，Ｓは鋼
中に混入する不純物として不可避であるが、ともに溶接
性、靭性、延性を阻害するため、それぞれ０． ０３０
％以下、０．０２０％以下に限定した． Ｍｏ ： ０．１０〜０．５０％ Ｍｏはオーステナイト中に固溶してオーステナイトの焼
入性を高めるとともに、焼もどし時に析出し、焼もどし
軟化抵抗を高め、強度上昇に寄与する元素であり、０．
１０％以上を必要とするが、０．５０％を超えての添加
は溶接性、延靭性を低下するので、０．ｌＯ〜０．５０
％とした． さらに以上の戒分系に加えて、所定の強度を得るための
下記の成分のいずれかを一種以上添加する． Ｎｉ ： １．００％以下、Ｃｒ ： ０．７０％以下
、Ｃｕ ： ０．７０％以下、Ｖ ： ０．０６％以下
、Ｎｂ ： ０．０５％以下及びＢ：０．００５０％以
下である． いずれの元素も強度上昇に有効であるが、過剰添加は溶
接性、延靭性を低下するので、それぞれの上限を上記の
とおりとした．なお旧、Ｃｕは溶接性、延靭性をあまり
低下しないが、旧は高価な元素であり１％超では経済性
に問題があり、Ｃｕは０．７％超では熱間加工性を劣化
させる．さらに、本発明鋼は良好な焼入性を確保するた
めに、ＰＣＭ（％） ＝ Ｃ ＋Ｓｌ／３０＋Ｍｎ／２
０＋Ｃｕ／２０十Ｃｒ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｖ／１０＋
５ Ｂを０．１６ 〜０．２１％の範囲に限定した＊Ｐ
ＣＭは小さいほど溶接割れ感受性が小さいが、予熱フリ
ーのためには０．２１％以下が必要であるが、０．１６
％未満では強度の確保ができなくなるため、Ｐｃｎを０
．１６〜０．２１％の範囲とした． 以上の成分系からなる鋼を常法により溶製し、造塊また
は連鋳により鋼塊またはスラブとした後、熱間圧延によ
り所定の板厚まで熱間圧延を行い、圧延後３０℃／就以
下の冷却速度で焼入れるか、もしくは圧延後一旦空冷し
さらにＡＣ３点以上の温度まで再加熱した後３０℃／ｓ
ｅｅ以下の冷却速度で焼入れるか、いずれかの前処理を
施す．前処理で焼入冷却速度を３０℃／ｓｅｅ以下に抑
えるのは低降伏比を得るためである．Ｃ含有量を低減し
合金元素を高めた低ＰＣＭ鋼は低降伏比を得難い傾向に
あるが、第１図に示すように前処理焼入冷却速度を３０
℃／敦以下にすることにより、降伏比を８０％以下に低
下することができる．従って、前処理の焼入冷却速度は
３０”Ｃ／就以下に限定される． なお、第１図は第ｌ表に示す組成からなる鋼を圧延後直
ちに冷却したものと、圧延後空冷しさらに胱，点以上に
再加熱し冷却したそれぞれの前処理について、その冷却
速度を広範囲に変化させて焼入れた後、Ａｃ＋〜Ａｃ３
点範囲内の８１０゜Ｃに再加熱した後水冷し、５５０℃
で焼もどし処理した場合の引張特性と前処理の冷却速度
の関係を示したものである． なお、圧延仕上温度が低くなり、未再結晶域での圧下が
大きくなると２相焼入れ十焼もどし処理後においても超
音波の音Ｗｆｉ方性が生しるので、仕上温度は９００゜
Ｃ以上が望ましい．次に＾Ｃ，〜Ａｃ３変態点間の特定
２相域温度に加熱するのは、低降伏比に有効な軟質のフ
エライトと後の冷却により高強度に必要な硬質の硬化相
となるオーステナイトを得るためである．本発明のよう
に前組織が粗い場合、２相域加熱温度が低すぎると粗大
フエライトが多量に残存して、第２図に示すように衝撃
靭性が悪くなるので２相域加熱温度は（Ａｃ＋＋９０゜
Ｃ ） 〜（Ａｃ＋ ＋ １４０℃）の範囲に限定され
る． なお、第２図は第２表に示すｌＩＩ或からなる鋼を、圧
延後直ちに０．２゜Ｃ ／ ｓで冷却したものを、さら
にＡｃｎ点以上の種々の２相域温度に再加熱後水焼入れ
し、５５０℃で焼もどした場合の引張特性及び靭性と再
加熱焼入温度の関係を示したものである．２相域温度か
らの焼入れ冷却速度は、高強度、高靭性を得るためには
急冷ほど望ましい。空冷以下の徐冷却ではオーステナイ
ト相が硬化相に変態しないため、空冷以上の冷却とする
必要がある。
トとオーステナイトの２相域温度に再加熱してから焼入
れる方法が知られている．この方法は低降伏比化には有
効であるが、炭素当量が０．３５〜０．５０％と高いた
め溶接性があまり良くない．この方法で製造した低降伏
比鋼の一例が日本鋼管技報Ｎ［Ｌ１２２（１９８８）の
第９頁に示されているが、Ｃ．，． ０．４５％（ＰＣ
ＭＯ．２４％）からなる＆ｌ或で、引張強さ６０ｋｇｆ
／ｍｊ以上、降伏比で８０％以下が得られているものの
、溶接性はＹ割れ防止予熱温度で１００℃と高い．この
ように従来法では溶接施工で予熱を必要としない低降伏
比６０キロ級高張力鋼が得られなかった． 〈発明が解決しようとするｔＪ．Ｍ＞ このような現状に鑑みて本発明はなされたもので、溶接
施工において予熱を必要としない良好な溶接性を有し、
かつ降伏比で８０％以下、引張強さで６０ｋｇｆ／ｍ一
以上の低降伏比高張力鋼の製造方法を提案することを目
的とするものである．く課題を解決するための手段〉 本発明者らは、溶接割れ感受性が低く、かつ低降伏比で
高張力の得られる成分系について研究を重ねた結果、Ｃ
含有量を低減し勅などの合金元素で置き換えることでＰ
，．４は０．２１％以下に低減でき、熔接割れ感受性を
低減できると同時に高強度も確保できることを見出した
． 一方、Ｃ含有量を低減し合金元素を高めた綱は、降伏比
が高くなる傾向にあり、低降伏比が得難くなる．降伏比
は最終的に得られる２相混合＆Ｉｌ織（フエライト相と
硬化相）の分布状況で決定づけられるが、２相＆Ｉｌ織
の分布状況は２相焼入れ前の前組織に影響される．微細
マルテンサイトの前＆Ｉ織からは微細な２相組織が得ら
れ、粗大フエライトとペイナイトの前組織からは粗大な
２相＆ｌｌ織が得られる．前処理の焼入能を下げ前組織
を幾分粗くしておくことにより、その後に得られる２相
組織も粗くでき、降伏比（降伏点）を下げることができ
る． すなわち、前処理の焼入冷却速度を３Ｑ’（：／ｓｅｅ
以下に制限することにより、その後に施される２相域焼
入れ・焼もどし処理で低降伏比が確保できることを見出
した． 本発明は、これらの知見を活用することによって達威し
たものである． すなわち、本発明は、重量比にて、Ｃ ： ０．０３〜
０． １０％、５１ ： ０．０５ 〜０．６０％、Ｍ
ｎ ： ０．６０〜２．００％、Ｍｏ ： ０．１０〜
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０２０％以下を含み、さらにＮｉ ： １．００％以下
、Ｃｒ ： ０．７０％以下、Ｃｕ ： ０．７０％以
下、Ｖ ： ０．０６％以下、Ｎｂ二０．０５％以下及
びＢ ： ０．００５０％以下のいずれか１種以上を含
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− Ｃ ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ
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Ｂが０．１６〜０．２１％である綱を熱間圧延後、も
しくはＡｃ，点以上の．温度に再加熱後、３０℃／就以
下の冷却速度で焼入れ、さらに（＾ｃ１＋９Ｑ゜Ｃ）〜
（Ａｃｔ ＋ １４０’ｃ ）間の２相域温度に加熱保
持した後、室温まで急冷して焼入れ、その後４５０〜６
００℃の温度で焼もどしを行うことを特徴とする溶接性
の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法である． く作 用〉 以下、本発明について詳細に説明する．まず鋼の組成の
限定理由について述べる．Ｃ：０．０３〜０．１０％ Ｃは高強度かつ低降伏比（ＹＲ）を得るために０．０３
％（重量％以下同じ）以上必要であるが、０．ｌＯ％を
超えると溶接割れ感受性が高くなるため０．０３〜０．
１０％とした． Ｓｉ ： ０．０５〜０．６０％ Ｓｉは脱酸剤として０．０５％以上必要であるが、０．
６０％を超えると溶接熱影響部の低温靭性を低下させる
ため０．０５〜０．６０％とした．Ｍｎ ： ０．６０
〜２．００％ 旧は焼入性の確保、強度確保のため０．６０％以上必要
であるが、２．００％を超える過剰の添加は溶接性を低
下させるため０．６０〜２．００％とした．Ｐ ： ０
．０３０％以下、Ｓ ： ０．０２０％以下Ｐ，Ｓは鋼
中に混入する不純物として不可避であるが、ともに溶接
性、靭性、延性を阻害するため、それぞれ０． ０３０
％以下、０．０２０％以下に限定した． Ｍｏ ： ０．１０〜０．５０％ Ｍｏはオーステナイト中に固溶してオーステナイトの焼
入性を高めるとともに、焼もどし時に析出し、焼もどし
軟化抵抗を高め、強度上昇に寄与する元素であり、０．
１０％以上を必要とするが、０．５０％を超えての添加
は溶接性、延靭性を低下するので、０．ｌＯ〜０．５０
％とした． さらに以上の戒分系に加えて、所定の強度を得るための
下記の成分のいずれかを一種以上添加する． Ｎｉ ： １．００％以下、Ｃｒ ： ０．７０％以下
、Ｃｕ ： ０．７０％以下、Ｖ ： ０．０６％以下
、Ｎｂ ： ０．０５％以下及びＢ：０．００５０％以
下である． いずれの元素も強度上昇に有効であるが、過剰添加は溶
接性、延靭性を低下するので、それぞれの上限を上記の
とおりとした．なお旧、Ｃｕは溶接性、延靭性をあまり
低下しないが、旧は高価な元素であり１％超では経済性
に問題があり、Ｃｕは０．７％超では熱間加工性を劣化
させる．さらに、本発明鋼は良好な焼入性を確保するた
めに、ＰＣＭ（％） ＝ Ｃ ＋Ｓｌ／３０＋Ｍｎ／２
０＋Ｃｕ／２０十Ｃｒ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｖ／１０＋
５ Ｂを０．１６ 〜０．２１％の範囲に限定した＊Ｐ
ＣＭは小さいほど溶接割れ感受性が小さいが、予熱フリ
ーのためには０．２１％以下が必要であるが、０．１６
％未満では強度の確保ができなくなるため、Ｐｃｎを０
．１６〜０．２１％の範囲とした． 以上の成分系からなる鋼を常法により溶製し、造塊また
は連鋳により鋼塊またはスラブとした後、熱間圧延によ
り所定の板厚まで熱間圧延を行い、圧延後３０℃／就以
下の冷却速度で焼入れるか、もしくは圧延後一旦空冷し
さらにＡＣ３点以上の温度まで再加熱した後３０℃／ｓ
ｅｅ以下の冷却速度で焼入れるか、いずれかの前処理を
施す．前処理で焼入冷却速度を３０℃／ｓｅｅ以下に抑
えるのは低降伏比を得るためである．Ｃ含有量を低減し
合金元素を高めた低ＰＣＭ鋼は低降伏比を得難い傾向に
あるが、第１図に示すように前処理焼入冷却速度を３０
℃／敦以下にすることにより、降伏比を８０％以下に低
下することができる．従って、前処理の焼入冷却速度は
３０”Ｃ／就以下に限定される． なお、第１図は第ｌ表に示す組成からなる鋼を圧延後直
ちに冷却したものと、圧延後空冷しさらに胱，点以上に
再加熱し冷却したそれぞれの前処理について、その冷却
速度を広範囲に変化させて焼入れた後、Ａｃ＋〜Ａｃ３
点範囲内の８１０゜Ｃに再加熱した後水冷し、５５０℃
で焼もどし処理した場合の引張特性と前処理の冷却速度
の関係を示したものである． なお、圧延仕上温度が低くなり、未再結晶域での圧下が
大きくなると２相焼入れ十焼もどし処理後においても超
音波の音Ｗｆｉ方性が生しるので、仕上温度は９００゜
Ｃ以上が望ましい．次に＾Ｃ，〜Ａｃ３変態点間の特定
２相域温度に加熱するのは、低降伏比に有効な軟質のフ
エライトと後の冷却により高強度に必要な硬質の硬化相
となるオーステナイトを得るためである．本発明のよう
に前組織が粗い場合、２相域加熱温度が低すぎると粗大
フエライトが多量に残存して、第２図に示すように衝撃
靭性が悪くなるので２相域加熱温度は（Ａｃ＋＋９０゜
Ｃ ） 〜（Ａｃ＋ ＋ １４０℃）の範囲に限定され
る． なお、第２図は第２表に示すｌＩＩ或からなる鋼を、圧
延後直ちに０．２゜Ｃ ／ ｓで冷却したものを、さら
にＡｃｎ点以上の種々の２相域温度に再加熱後水焼入れ
し、５５０℃で焼もどした場合の引張特性及び靭性と再
加熱焼入温度の関係を示したものである．２相域温度か
らの焼入れ冷却速度は、高強度、高靭性を得るためには
急冷ほど望ましい。空冷以下の徐冷却ではオーステナイ
ト相が硬化相に変態しないため、空冷以上の冷却とする
必要がある。
次に焼入れ硬化した脆い硬化相は、靭性を向上させるた
め４５０゜Ｃ以上の焼もどしを行う必要がある．一方、
６００℃超の高温で焼もどしすると硬化相の軟化が大き
くなり、引張強さの低下、降伏比の上昇を招くので、焼
もどし温度の上限は６００℃とした。
め４５０゜Ｃ以上の焼もどしを行う必要がある．一方、
６００℃超の高温で焼もどしすると硬化相の軟化が大き
くなり、引張強さの低下、降伏比の上昇を招くので、焼
もどし温度の上限は６００℃とした。
く実施例〉
第３表に供試材の化学成分を示す．供試材Ａ〜■は本発
明の威分範囲内にある綱で、Ｊ−Ｌ鋼は比較鋼である．
これらの鋼について前述した前処理Ａ：圧延後直ちに冷
却、あるいは前処理Ｂ：圧延後空冷し、さらに胱，点以
上に再加熱して冷却のいずれかを施した後、Ａｃ＋〜Ａ
ｃｓ点範囲内の２相域温度に加熱保持した後、空冷以上
の冷却速度で焼入れし、５００〜５６０ ”Ｃで焼もど
し処理を行った．これらの機械的性質を第４表に示す．
本発明法では引張強さ（Ｔ Ｓ ） ６０ｋｇ４／一以
上で、７８％以下の低降伏比（ＹＲ）が得られている．
またＹ型溶接割れ試験による割れ防止予熱温度はいずれ
も２５℃以下で予熱を必要としない．これに対し比較例
では、ＴＳ≧６Ｑｋｇｆ／ｄ、ＹＲ≦８０％、Ｙ割れ防
止予熱温度≦２５゜Ｃのいずれかが満足できない．例え
ば、Ａ２、Ａ３鋼は、戒分的には発明範囲内にあり良好
な溶接性を有するが、熱処理条件が適切でないためＹＲ
≦８０％を満足できない．Ｊ，Ｋ，ＬｍはいずれもＰｃ
ｓが高く、Ｙ割れ防止予熱温度が７５゜Ｃ以上と高い．
く発明の効果〉 Ｃ含有量を低減しＭｏ等の合金元素含有量を高め、ＰＣ
Ｍを０．１６〜０．２１％にＵＲ節した鋼に、予めオー
ステナイト化温度から３０′Ｃ／ｓｌ！ｅ以下の冷却速
度で焼入れる前処理を施した後、（Ａｃｔ ＋ ９０℃
） 〜（Ａｃｌ＋１４０゜Ｃ）間の２相域温度に再加
熱保持してから焼入れ、焼もどし処理することにより、
溶接割れ感受性の小さい低降伏比高張力鋼が製造できる
ようになった．
明の威分範囲内にある綱で、Ｊ−Ｌ鋼は比較鋼である．
これらの鋼について前述した前処理Ａ：圧延後直ちに冷
却、あるいは前処理Ｂ：圧延後空冷し、さらに胱，点以
上に再加熱して冷却のいずれかを施した後、Ａｃ＋〜Ａ
ｃｓ点範囲内の２相域温度に加熱保持した後、空冷以上
の冷却速度で焼入れし、５００〜５６０ ”Ｃで焼もど
し処理を行った．これらの機械的性質を第４表に示す．
本発明法では引張強さ（Ｔ Ｓ ） ６０ｋｇ４／一以
上で、７８％以下の低降伏比（ＹＲ）が得られている．
またＹ型溶接割れ試験による割れ防止予熱温度はいずれ
も２５℃以下で予熱を必要としない．これに対し比較例
では、ＴＳ≧６Ｑｋｇｆ／ｄ、ＹＲ≦８０％、Ｙ割れ防
止予熱温度≦２５゜Ｃのいずれかが満足できない．例え
ば、Ａ２、Ａ３鋼は、戒分的には発明範囲内にあり良好
な溶接性を有するが、熱処理条件が適切でないためＹＲ
≦８０％を満足できない．Ｊ，Ｋ，ＬｍはいずれもＰｃ
ｓが高く、Ｙ割れ防止予熱温度が７５゜Ｃ以上と高い．
く発明の効果〉 Ｃ含有量を低減しＭｏ等の合金元素含有量を高め、ＰＣ
Ｍを０．１６〜０．２１％にＵＲ節した鋼に、予めオー
ステナイト化温度から３０′Ｃ／ｓｌ！ｅ以下の冷却速
度で焼入れる前処理を施した後、（Ａｃｔ ＋ ９０℃
） 〜（Ａｃｌ＋１４０゜Ｃ）間の２相域温度に再加
熱保持してから焼入れ、焼もどし処理することにより、
溶接割れ感受性の小さい低降伏比高張力鋼が製造できる
ようになった．
第１図は引張特性に及ぼす前処理時の焼入れ冷却速度の
影響を示すグラフ、第２図は引張り特性及び靭性に及ぼ
す再加熱焼入れ温度の影響を示すグラフである。
影響を示すグラフ、第２図は引張り特性及び靭性に及ぼ
す再加熱焼入れ温度の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 重量比にて、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０
５〜０．６０％、Ｍｎ：０．６０〜２．００％、Ｍｏ：
０．１０〜０．５０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０
．０２０％以下を含み、さらにＮｉ：１．００％以下、
Ｃｒ：０．７０％以下、Ｃｕ：０．７０％以下、Ｖ：０
．０６％以下、Ｎｂ：０．０５％以下及びＢ：０．００
５０％以下のいずれか１種以上を含み、残部が実質的に
Ｆｅからなり、かつＰ＿Ｃ＿Ｍ（％）＝Ｃ＋Ｓｉ／３０
＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｃｕ／２０＋
Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂが０．１６〜０．２１％で
ある鋼を熱間圧延後、もしくはＡｃ＿３点以上の温度に
再加熱後、３０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で焼入れ、さ
らに（Ａｃ＿１＋９０℃）〜（Ａｃ＿１＋１４０℃）間
の２相域温度に加熱保持した後、室温まで急冷して焼入
れ、その後４５０〜６００℃の温度で焼もどしを行うこ
とを特徴とする溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1299844A JP2706159B2 (ja) | 1989-11-20 | 1989-11-20 | 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1299844A JP2706159B2 (ja) | 1989-11-20 | 1989-11-20 | 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03162518A true JPH03162518A (ja) | 1991-07-12 |
| JP2706159B2 JP2706159B2 (ja) | 1998-01-28 |
Family
ID=17877616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1299844A Expired - Fee Related JP2706159B2 (ja) | 1989-11-20 | 1989-11-20 | 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2706159B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04272129A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-28 | Nkk Corp | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
| JPH0551694A (ja) * | 1991-08-20 | 1993-03-02 | Nkk Corp | 低降伏比高張力鋼およびその製造方法 |
| KR100544722B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 용접성과 인성이 우수한 비조질 고장력강의 제조방법 |
| CN109266812A (zh) * | 2018-10-10 | 2019-01-25 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种煤矿液压支架用低屈强比高强度调质钢及其制造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6468422A (en) * | 1987-09-10 | 1989-03-14 | Sumitomo Metal Ind | Production of high tensile steel plate for building |
| JPH01230713A (ja) * | 1988-03-08 | 1989-09-14 | Nippon Steel Corp | 耐応力腐食割れ性の優れた高強度高靭性鋼の製造法 |
-
1989
- 1989-11-20 JP JP1299844A patent/JP2706159B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6468422A (en) * | 1987-09-10 | 1989-03-14 | Sumitomo Metal Ind | Production of high tensile steel plate for building |
| JPH01230713A (ja) * | 1988-03-08 | 1989-09-14 | Nippon Steel Corp | 耐応力腐食割れ性の優れた高強度高靭性鋼の製造法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04272129A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-28 | Nkk Corp | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
| JPH0551694A (ja) * | 1991-08-20 | 1993-03-02 | Nkk Corp | 低降伏比高張力鋼およびその製造方法 |
| KR100544722B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 용접성과 인성이 우수한 비조질 고장력강의 제조방법 |
| CN109266812A (zh) * | 2018-10-10 | 2019-01-25 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种煤矿液压支架用低屈强比高强度调质钢及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2706159B2 (ja) | 1998-01-28 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |