JPH03157207A - 乗用車用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
乗用車用空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPH03157207A JPH03157207A JP1292382A JP29238289A JPH03157207A JP H03157207 A JPH03157207 A JP H03157207A JP 1292382 A JP1292382 A JP 1292382A JP 29238289 A JP29238289 A JP 29238289A JP H03157207 A JPH03157207 A JP H03157207A
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- Japan
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- center
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- tire
- shoulder
- tread
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- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 241000751100 Pityopus Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
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- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
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- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、直進時のパターンノイズと左右操舵時のノイ
ズ差を低減した乗用車用空気入りラジアルタイヤに関す
る。
ズ差を低減した乗用車用空気入りラジアルタイヤに関す
る。
従来、直進走行時のパターンノイズを低減するには、タ
イヤ周方向に対するラグ溝の角度を小さ(すればよいこ
とが判っている。しかし、第4図に示す通り、ラグ溝角
度とパターンノイズとは実線の曲線で示すような関係で
あるのに対して、ラグ溝角度とブロックの偏摩耗とは破
線の曲線で示すような関係になっており、ラグ溝角度が
タイヤ周方向に対して直角(90°)になるにつれてノ
イズレベル指数は急激に低下(悪化)し、偏摩耗指数は
増大(改善化)するという二律背反の関係にあった。
イヤ周方向に対するラグ溝の角度を小さ(すればよいこ
とが判っている。しかし、第4図に示す通り、ラグ溝角
度とパターンノイズとは実線の曲線で示すような関係で
あるのに対して、ラグ溝角度とブロックの偏摩耗とは破
線の曲線で示すような関係になっており、ラグ溝角度が
タイヤ周方向に対して直角(90°)になるにつれてノ
イズレベル指数は急激に低下(悪化)し、偏摩耗指数は
増大(改善化)するという二律背反の関係にあった。
従来は、主として上述した直進走行時のパターンノイズ
と偏摩耗との関係を考慮し、両者の調和をはかるように
、前記ラグ溝角度を30’〜60°の範囲に設定してい
た。しかし、最近に至り、前ittパターンノイズの低
減のみならず、左右操舵時のノイズ差の低減が強く求め
られるようになってきたため、前記ラグ溝角度を調節す
るだけでは、この要求を満足させることができなくなっ
てきた。
と偏摩耗との関係を考慮し、両者の調和をはかるように
、前記ラグ溝角度を30’〜60°の範囲に設定してい
た。しかし、最近に至り、前ittパターンノイズの低
減のみならず、左右操舵時のノイズ差の低減が強く求め
られるようになってきたため、前記ラグ溝角度を調節す
るだけでは、この要求を満足させることができなくなっ
てきた。
本発明の目的は、直進走行時のパターンノイズについて
は、従来の乗用車用ラジアルタイヤと同等以上の良好な
性能を保有すると共に、左右操舵時のノイズ差を低減し
、かつ耐偏摩耗性を向上した乗用車用空気入りラジアル
タイヤを提供するにある。
は、従来の乗用車用ラジアルタイヤと同等以上の良好な
性能を保有すると共に、左右操舵時のノイズ差を低減し
、かつ耐偏摩耗性を向上した乗用車用空気入りラジアル
タイヤを提供するにある。
このような本発明の目的は、タイヤ周方向に延びる複数
の主溝を設けたトレッド面のセンター部にラグ溝を有し
ない少な(とも1本のリブを設けるか、または少なくと
も最中央の主溝に連通ずるラグ溝を有しない少なくとも
2本のリブを設け、前記トレッド面のトレッド幅中心か
ら半接地幅の80%以上離れたショルダー部にタイヤ周
方向に対する角度θが60″〜90″のラグ溝を配置し
、前記センター部のラジアスR1とショルダー部のラジ
アスR2との比RZ/R1を0.2〜0.3にし、かつ
前記ラジアスR1とラジアスR2との交点Tのトレンド
幅中心からの位置を前記半接地幅の0.5倍より大で、
0.7倍より小さい領域に配置することにより達成する
ことができる。
の主溝を設けたトレッド面のセンター部にラグ溝を有し
ない少な(とも1本のリブを設けるか、または少なくと
も最中央の主溝に連通ずるラグ溝を有しない少なくとも
2本のリブを設け、前記トレッド面のトレッド幅中心か
ら半接地幅の80%以上離れたショルダー部にタイヤ周
方向に対する角度θが60″〜90″のラグ溝を配置し
、前記センター部のラジアスR1とショルダー部のラジ
アスR2との比RZ/R1を0.2〜0.3にし、かつ
前記ラジアスR1とラジアスR2との交点Tのトレンド
幅中心からの位置を前記半接地幅の0.5倍より大で、
0.7倍より小さい領域に配置することにより達成する
ことができる。
ここで半接地幅とは、JATMAに規定する指定空気圧
、最大荷重の80χの荷重を負荷したときのタイヤ接地
形状から求められた接地幅の172の値をいう。
、最大荷重の80χの荷重を負荷したときのタイヤ接地
形状から求められた接地幅の172の値をいう。
以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。
本発明のタイヤは、第1図に示すように、トレッドパタ
ーンがトレッド幅中心CLからショルダー端までの領域
をセンター部O1中間部Pおよびショルダー部Qの3部
分に区分し、それぞれ特有のパターンを形成するように
している。
ーンがトレッド幅中心CLからショルダー端までの領域
をセンター部O1中間部Pおよびショルダー部Qの3部
分に区分し、それぞれ特有のパターンを形成するように
している。
前記センター部0には主としてリブを配置し、ショルダ
ー部Qには主溝とラグ溝で区画されたブロック列を配置
している。中間部Pはリブやブロック等の配置により任
意のパターンを形成することができる。
ー部Qには主溝とラグ溝で区画されたブロック列を配置
している。中間部Pはリブやブロック等の配置により任
意のパターンを形成することができる。
図の実施例では、前記センター部Oはトレッド幅中心C
L上の主溝1−1を挟んで、この主溝1−1と細溝4で
区画された2本のリブ2−1を有している。さらに、こ
のリブ2−1に隣接する細溝4と主溝1−2とラグ溝3
で区画されたブロック列2−2を有している。また、中
間部Pは主溝1−2と主溝1−3とラグ溝3で区画され
たブロック列2−3からなり、ショルダー部Qは主溝1
−3主a1〜4とラグ溝3で区画されたブロック列2−
4からなっている。
L上の主溝1−1を挟んで、この主溝1−1と細溝4で
区画された2本のリブ2−1を有している。さらに、こ
のリブ2−1に隣接する細溝4と主溝1−2とラグ溝3
で区画されたブロック列2−2を有している。また、中
間部Pは主溝1−2と主溝1−3とラグ溝3で区画され
たブロック列2−3からなり、ショルダー部Qは主溝1
−3主a1〜4とラグ溝3で区画されたブロック列2−
4からなっている。
また、第3図は本発明タイヤのトレンドパターンの他の
例を示す平面図であるが、この場合は、前記センター部
Oはトレンド幅中心CL上に1本のリブ2−1を有する
上に、主溝1−1と1−2とラグ溝3で区画されたブロ
ック列2−2を有している。中間部Pは主溝1−2と1
−3とラグ溝3で区画されたブロック列2−3からなり
、ショルダー部Qは主溝1−3と1−4とラグ溝3で区
画されたブロック列2−4からなっている。
例を示す平面図であるが、この場合は、前記センター部
Oはトレンド幅中心CL上に1本のリブ2−1を有する
上に、主溝1−1と1−2とラグ溝3で区画されたブロ
ック列2−2を有している。中間部Pは主溝1−2と1
−3とラグ溝3で区画されたブロック列2−3からなり
、ショルダー部Qは主溝1−3と1−4とラグ溝3で区
画されたブロック列2−4からなっている。
本発明のタイヤは、上述のような基本トレッドパターン
において、ショルダー部Qのラグ溝角度θを60°〜9
0″の範囲にした上で、第2図に示すように、トレッド
Tのセンター部のラジアスR3とショルダー部のラジア
スR2との比Rz/Rtを0.2〜0.3とし、かつこ
れらラジアスR1とラジアスR2との交点γをトレッド
幅中心から半接地幅の0.5倍より大で、0.7倍より
小さい距離だけ離れた位置に配置する。
において、ショルダー部Qのラグ溝角度θを60°〜9
0″の範囲にした上で、第2図に示すように、トレッド
Tのセンター部のラジアスR3とショルダー部のラジア
スR2との比Rz/Rtを0.2〜0.3とし、かつこ
れらラジアスR1とラジアスR2との交点γをトレッド
幅中心から半接地幅の0.5倍より大で、0.7倍より
小さい距離だけ離れた位置に配置する。
第5図に示すように、シぢルダ一部のラグ溝角度θを6
0゜〜90″、好ましくは70°〜90°とすることに
より、左右に操舵する時の左右ノイズ差を大きく低減す
ることができる。しかし、このようにラグ溝角度を90
6近辺にすると、前述の第4図で説明したように、耐偏
摩耗性はよくなるものの、ピッチノイズが増大するとい
う問題がある。しかるに直進走行時のパターンノイズは
、トレッド面の接地圧に比例するが、この接地圧は、第
7図に示すようにショルダー部Qで最も大きく、次がセ
ンター部0で、中間部Pで最も小さい。本発明は、トレ
ッド面のプロファイルを2つの異なるラジアスR,,R
2で形成するようにし、そのうちショルダー部Qのラジ
アスR2をセンター部OのラジアスR8に比べて小さく
することにより接地圧を低減し、パターンノイズの音圧
レベルを小さくするものである。すなわち第6図に示す
ように、ラジアスR2のラジアスR,に対する比Rt/
R+を0.3より小さくすることにより、ショルダー部
Qの接地圧を中間部Pの接地圧の同等以下に低減させ、
パターンノイズを低減させるのである。しかし、上記比
Rz/Rtが小さくなりすぎると、トレッドの接地幅を
十分に確保できなくなり、操縦安定性が損なわれるので
、上記比R2/R1は0.2より大きくしなければなら
ない。
0゜〜90″、好ましくは70°〜90°とすることに
より、左右に操舵する時の左右ノイズ差を大きく低減す
ることができる。しかし、このようにラグ溝角度を90
6近辺にすると、前述の第4図で説明したように、耐偏
摩耗性はよくなるものの、ピッチノイズが増大するとい
う問題がある。しかるに直進走行時のパターンノイズは
、トレッド面の接地圧に比例するが、この接地圧は、第
7図に示すようにショルダー部Qで最も大きく、次がセ
ンター部0で、中間部Pで最も小さい。本発明は、トレ
ッド面のプロファイルを2つの異なるラジアスR,,R
2で形成するようにし、そのうちショルダー部Qのラジ
アスR2をセンター部OのラジアスR8に比べて小さく
することにより接地圧を低減し、パターンノイズの音圧
レベルを小さくするものである。すなわち第6図に示す
ように、ラジアスR2のラジアスR,に対する比Rt/
R+を0.3より小さくすることにより、ショルダー部
Qの接地圧を中間部Pの接地圧の同等以下に低減させ、
パターンノイズを低減させるのである。しかし、上記比
Rz/Rtが小さくなりすぎると、トレッドの接地幅を
十分に確保できなくなり、操縦安定性が損なわれるので
、上記比R2/R1は0.2より大きくしなければなら
ない。
上述のような接地圧の調整をする場合、センター部0の
ラジアスR8とショルダー部QのラジアスR2との交点
Tの位置は重要な影響を与える要素になる。このため、
本発明のタイヤでは、上記交点γのトレッド幅中心から
の位置を半接地幅(TDW)の0.7倍より小さく設定
する必要がある。これが0.7倍以上になると、前記ラ
ジアスの調整の効果を十分に発揮させることができなく
なるからである。また、半接地幅の0.5倍以下では接
地形状が不具合になり、操縦安定性に悪影響を与えるよ
うになる。
ラジアスR8とショルダー部QのラジアスR2との交点
Tの位置は重要な影響を与える要素になる。このため、
本発明のタイヤでは、上記交点γのトレッド幅中心から
の位置を半接地幅(TDW)の0.7倍より小さく設定
する必要がある。これが0.7倍以上になると、前記ラ
ジアスの調整の効果を十分に発揮させることができなく
なるからである。また、半接地幅の0.5倍以下では接
地形状が不具合になり、操縦安定性に悪影響を与えるよ
うになる。
一方、センター部Oの接地圧は、これを低下させてしま
うと接地形状の悪化に繋がると共に、操縦安定性を悪化
させてしまう。センター部0には、ピッチノイズの原因
となるラグ溝をできるだけ設けないようにしている。具
体的には、ラグ溝を有しない少なくとも1本のリブ、ま
たは少なくとも最中央の主溝に連通ずるラグ溝を有しな
い少なくとも2本のリブを配置する構成としたのである
。このセンター部のリブ化によって、接地形状の悪化や
操縦安定性の悪化を招かずに、センター部のピッチノイ
ズを低減することができる。
うと接地形状の悪化に繋がると共に、操縦安定性を悪化
させてしまう。センター部0には、ピッチノイズの原因
となるラグ溝をできるだけ設けないようにしている。具
体的には、ラグ溝を有しない少なくとも1本のリブ、ま
たは少なくとも最中央の主溝に連通ずるラグ溝を有しな
い少なくとも2本のリブを配置する構成としたのである
。このセンター部のリブ化によって、接地形状の悪化や
操縦安定性の悪化を招かずに、センター部のピッチノイ
ズを低減することができる。
第1図に示すトレッドパターンを有するタイヤについて
、そのタイヤ周方向に対するラグ溝角度θ=75’、R
z/ R+ =0.28、γ位置=0.55を表に示す
通り変更した本発明タイヤ、従来タイヤおよび比較タイ
ヤの3種類のタイヤを作成し、下記の評価方法によりそ
れらの直進走行時のパターンノイズと左右操舵時のノイ
ズ差を評価した。
、そのタイヤ周方向に対するラグ溝角度θ=75’、R
z/ R+ =0.28、γ位置=0.55を表に示す
通り変更した本発明タイヤ、従来タイヤおよび比較タイ
ヤの3種類のタイヤを作成し、下記の評価方法によりそ
れらの直進走行時のパターンノイズと左右操舵時のノイ
ズ差を評価した。
これらのタイヤのサイズは、いずれも同一の205/6
5 R15にした。結果を表並びに第8〜10図に示し
た。
5 R15にした。結果を表並びに第8〜10図に示し
た。
ノイズ評価方法:
空気圧1.9 Kgf/cm”の前述した3種類のタイ
ヤを国産車に装着してテストコースを走行し、直進走行
時のパターンノイズおよび30Km/時の速度における
左右操舵時のノイズ差をそれぞれ測定した。
ヤを国産車に装着してテストコースを走行し、直進走行
時のパターンノイズおよび30Km/時の速度における
左右操舵時のノイズ差をそれぞれ測定した。
なお、表中の評価結果は、前記測定値の逆数により、従
来タイヤの値を100とする指数値で示した。この値が
大きいほど騒音性能が優れていることを示す。
来タイヤの値を100とする指数値で示した。この値が
大きいほど騒音性能が優れていることを示す。
表から、本発明タイヤは、直進走行時のパターンノイズ
が従来タイヤと同水準でありながら、左右操舵時のノイ
ズ差が低減しているのに対して、比較タイヤは左右操舵
時のノイズ差は、本発明タイヤと同程度まで低減してい
るが直進時のパターンノイズは悪化していることが判る
。
が従来タイヤと同水準でありながら、左右操舵時のノイ
ズ差が低減しているのに対して、比較タイヤは左右操舵
時のノイズ差は、本発明タイヤと同程度まで低減してい
るが直進時のパターンノイズは悪化していることが判る
。
また、走行速度(Km/hr)を増大していった場合の
音圧レベル(dB)を測定した結果、第8図に示すよう
に、本発明タイヤ(−点鎖線)は従来タイヤ(実線)と
略同−水準の音圧レベルであるのに対して、比較タイヤ
(点線)は走行速度が大きくなるにつれて音圧レベルが
増加し、ノイズが大きくなる傾向を示した。
音圧レベル(dB)を測定した結果、第8図に示すよう
に、本発明タイヤ(−点鎖線)は従来タイヤ(実線)と
略同−水準の音圧レベルであるのに対して、比較タイヤ
(点線)は走行速度が大きくなるにつれて音圧レベルが
増加し、ノイズが大きくなる傾向を示した。
さらに第9図および第10図は、それぞれ比較タイヤお
よび本発明タイヤについて、操舵時の各周波数における
音圧レベル(clB)を測定し、左旋回時の音圧レベル
(dB)を実線で、右旋回時のそれを点線で示したもの
である。第9図の比較タイヤに比べて本発明タイヤは、
操舵時の左右旋回による音圧レベルの差が小さいことが
判る。
よび本発明タイヤについて、操舵時の各周波数における
音圧レベル(clB)を測定し、左旋回時の音圧レベル
(dB)を実線で、右旋回時のそれを点線で示したもの
である。第9図の比較タイヤに比べて本発明タイヤは、
操舵時の左右旋回による音圧レベルの差が小さいことが
判る。
事実、本発明タイヤは左右操舵時のノイズ差が平均で0
.7 dBであったのに対し、比較タイヤは3、1dB
で著しく大きかった。
.7 dBであったのに対し、比較タイヤは3、1dB
で著しく大きかった。
本発明によれば、タイヤ周方向に延びる複数の主溝を設
けたトレッド面のセンター部にラグ溝を有しない少なく
とも1本のリブを設けるか、または少なくとも最中央の
主溝に連通ずるラグ溝を有しない少なくとも2木のリブ
を設け、前記トレッド面のトレンド幅中心から半接地幅
の80%以上離れたショルダー部にタイヤ周方向に対す
る角度θが60°〜90°のラグ溝を配置し、前記セン
ター部のラジアスR1とショルダー部のラジアスR2と
の比R2/ Rr並びに前記ラジアスR,とラジアスR
2との交点γのトレッド幅中心からの位置を特定するこ
とにより、直進時のパターンノイズを実質的に従来のタ
イヤと同等以上に小さくすると共に、左右操舵時のノイ
ズ差を低減することができる。また、ラグ溝角度を大き
くしであるから、耐偏摩耗性を良好にすることができる
。
けたトレッド面のセンター部にラグ溝を有しない少なく
とも1本のリブを設けるか、または少なくとも最中央の
主溝に連通ずるラグ溝を有しない少なくとも2木のリブ
を設け、前記トレッド面のトレンド幅中心から半接地幅
の80%以上離れたショルダー部にタイヤ周方向に対す
る角度θが60°〜90°のラグ溝を配置し、前記セン
ター部のラジアスR1とショルダー部のラジアスR2と
の比R2/ Rr並びに前記ラジアスR,とラジアスR
2との交点γのトレッド幅中心からの位置を特定するこ
とにより、直進時のパターンノイズを実質的に従来のタ
イヤと同等以上に小さくすると共に、左右操舵時のノイ
ズ差を低減することができる。また、ラグ溝角度を大き
くしであるから、耐偏摩耗性を良好にすることができる
。
第1図および第3図は本発明のタイヤのトレッドパター
ンの1例を示す平面図、第2図は本発明タイヤの1例を
示す概略断面図、第4図はラグ溝角度とノイズレベル指
数および偏摩耗指数との関係を示す図、第5図はショル
ダー部のラグ溝角度θと左右操舵時のノイズ差との関係
を示す図、第6図はRz/R+ とショルダー部の接地
圧に対する中間部の接地圧の比との関係を示す図、第7
図はトレッドのセンター部、中間部およびショルダー部
における接地圧の変化を示す図、第8図は走行速度とノ
イズとの関係を示す図、第9図および第10図は、それ
ぞれ比較タイヤと本発明タイヤの操舵時の周波数と左右
の音圧レベルとの関係を示す図である。 1−1.1−2.1−3.1−4・・・主溝、2−1・
・・リブ、2−2.2−3.2−4・・・ブロック列、
3・・・ラグ溝、5・・・ブロック、R1・・・センタ
ー部ラジアス、R2・・・ショルダー部ラジアス。 第1図
ンの1例を示す平面図、第2図は本発明タイヤの1例を
示す概略断面図、第4図はラグ溝角度とノイズレベル指
数および偏摩耗指数との関係を示す図、第5図はショル
ダー部のラグ溝角度θと左右操舵時のノイズ差との関係
を示す図、第6図はRz/R+ とショルダー部の接地
圧に対する中間部の接地圧の比との関係を示す図、第7
図はトレッドのセンター部、中間部およびショルダー部
における接地圧の変化を示す図、第8図は走行速度とノ
イズとの関係を示す図、第9図および第10図は、それ
ぞれ比較タイヤと本発明タイヤの操舵時の周波数と左右
の音圧レベルとの関係を示す図である。 1−1.1−2.1−3.1−4・・・主溝、2−1・
・・リブ、2−2.2−3.2−4・・・ブロック列、
3・・・ラグ溝、5・・・ブロック、R1・・・センタ
ー部ラジアス、R2・・・ショルダー部ラジアス。 第1図
Claims (1)
- タイヤ周方向に延びる複数の主溝を設けたトレッド面の
センター部にラグ溝を有しない少なくとも1本のリブを
設けるか、または少なくとも最中央の主溝に連通するラ
グ溝を有しない少なくとも2本のリブを設け、前記トレ
ッド面のトレッド幅中心から半接地幅の80%以上離れ
たショルダー部にタイヤ周方向に対する角度θが60゜
〜90゜のラグ溝を配置し、前記センター部のラジアス
R_1とショルダー部のラジアスR_2との比R_2/
R_1を0.2〜0.3にし、かつ前記ラジアスR_1
とラジアスR_2との交点γのトレッド幅中心からの位
置を前記半接地幅の0.5倍より大で、0.7倍より小
さい領域に配置した乗用車用空気入りラジアルタイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1292382A JPH03157207A (ja) | 1989-11-13 | 1989-11-13 | 乗用車用空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1292382A JPH03157207A (ja) | 1989-11-13 | 1989-11-13 | 乗用車用空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03157207A true JPH03157207A (ja) | 1991-07-05 |
Family
ID=17781068
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1292382A Pending JPH03157207A (ja) | 1989-11-13 | 1989-11-13 | 乗用車用空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03157207A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0633706U (ja) * | 1992-10-05 | 1994-05-06 | ザ・グッドイヤー・タイヤ・アンド・ラバー・カンパニー | 空気入りタイヤ |
US5365987A (en) * | 1991-12-26 | 1994-11-22 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic tire with varying angle lug grooves |
US6170546B1 (en) * | 1997-06-27 | 2001-01-09 | Sumitomo Rubber Industries Ltd. | Heavy duty pneumatic tire including variable width grooves and constant width grooves |
JP2009280137A (ja) * | 2008-05-23 | 2009-12-03 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
-
1989
- 1989-11-13 JP JP1292382A patent/JPH03157207A/ja active Pending
Cited By (5)
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JPH0633706U (ja) * | 1992-10-05 | 1994-05-06 | ザ・グッドイヤー・タイヤ・アンド・ラバー・カンパニー | 空気入りタイヤ |
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