JPH0285771A - 高電圧機器の部分放電検出方法 - Google Patents
高電圧機器の部分放電検出方法Info
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- JPH0285771A JPH0285771A JP63237247A JP23724788A JPH0285771A JP H0285771 A JPH0285771 A JP H0285771A JP 63237247 A JP63237247 A JP 63237247A JP 23724788 A JP23724788 A JP 23724788A JP H0285771 A JPH0285771 A JP H0285771A
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Landscapes
- Testing Relating To Insulation (AREA)
- Testing Electric Properties And Detecting Electric Faults (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、回転電機、変圧器、開閉装置等の高電圧機
器の部分放電検出方法、ことにその信号対雑音比（Ｓ／
Ｎ ’）の改善方法に関する。
器の部分放電検出方法、ことにその信号対雑音比（Ｓ／
Ｎ ’）の改善方法に関する。
運転中の高電圧機器の部分放電検出器として放電により
発生する電磁波を機器の外部にアンチ、ナを取付けて検
出する方法、放電によシ発生する音を機器の外壁に超音
波マイクや加速度計を取付けて検出する方法などがある
が、これらの基本的な測定量は主として放電開始電圧で
ある。−万、高電圧機器の耐電圧性能への有害性を判断
するために放電電荷量を計測する場合には、放電により
発生する高周波パルス電流を測定する必要がある。
発生する電磁波を機器の外部にアンチ、ナを取付けて検
出する方法、放電によシ発生する音を機器の外壁に超音
波マイクや加速度計を取付けて検出する方法などがある
が、これらの基本的な測定量は主として放電開始電圧で
ある。−万、高電圧機器の耐電圧性能への有害性を判断
するために放電電荷量を計測する場合には、放電により
発生する高周波パルス電流を測定する必要がある。
この高周波パルス電流の周波数成分は数１ＱＫＨｚ〜数
ｉＱＱＭＨｚ と非常に広範囲に分布している分放電
測定器が広く用いられている。
ｉＱＱＭＨｚ と非常に広範囲に分布している分放電
測定器が広く用いられている。
−万、運転中の高電圧機器（以下機器と略称する）では
部分放電の検出端を任意に選択できない場合が多いので
、機器の中身を包蔵するタンクまたはフレームを大地電
位に保つための接地線に流れる部分放電パルス電流（以
下放電パルスと略称する）を高周波変流器で検出し、同
調形部分放電測定器で測定する方法が知られている。
部分放電の検出端を任意に選択できない場合が多いので
、機器の中身を包蔵するタンクまたはフレームを大地電
位に保つための接地線に流れる部分放電パルス電流（以
下放電パルスと略称する）を高周波変流器で検出し、同
調形部分放電測定器で測定する方法が知られている。
第４図は従来方法を示す接続図であり、供試機器１は高
電圧電源系統２にブッシングｌＡｔ−介して接続される
とともに、充電部を収納したタンク１Ｂは接地線６によ
って接地される。５は貫通形高周波変流器（以下ＣＴと
略称するンであり、接地機６全−次導体とし、これを包
囲する例えば環状のフェライトコアに二次コイルが巻装
されており、二次コイルが高周波コード７を介して同調
形部分放電測定器（以下測定器と略称する）に接続され
ることにより部分放電の検出手段１０が形成される。
電圧電源系統２にブッシングｌＡｔ−介して接続される
とともに、充電部を収納したタンク１Ｂは接地線６によ
って接地される。５は貫通形高周波変流器（以下ＣＴと
略称するンであり、接地機６全−次導体とし、これを包
囲する例えば環状のフェライトコアに二次コイルが巻装
されており、二次コイルが高周波コード７を介して同調
形部分放電測定器（以下測定器と略称する）に接続され
ることにより部分放電の検出手段１０が形成される。
上述のように構成された検出装置において、供試機器で
発生した放電パルスはブッシング１Ａ→電源系統の対地
漂遊容量Ｃｓ→接地線３からなる閉回路全通って流れる
ので、接地線６を一次導体とする変流器５によって検出
され、測定器６の同調周波数例えば中心周波数４ＱＱＫ
Ｈ２，帯域幅士４５ＫＨｚに相当する周波数成分が検出
される。しかしながら、供試機器１には電源系統２から
放送波、無産通信波、おるいは半導体変換器等が発する
転流サージ等の外米ノイズが伝搬波１０２として充電部
に侵入するか、あるいは電磁波１０３としてタンク１Ｂ
に侵入しており、これら外米ノイズパルスが接地線３を
介して大地に流れることによシ、接地線３を一次４体と
する変流器５が外来ノイズを放電パルス１０１とともに
検出することになる。したがって、この種の部分放電測
定方法においては放電パルス１０１を外来ノイズ１０２
゜１０３といかに弁別して検出するかが重要な課題とな
る。
発生した放電パルスはブッシング１Ａ→電源系統の対地
漂遊容量Ｃｓ→接地線３からなる閉回路全通って流れる
ので、接地線６を一次導体とする変流器５によって検出
され、測定器６の同調周波数例えば中心周波数４ＱＱＫ
Ｈ２，帯域幅士４５ＫＨｚに相当する周波数成分が検出
される。しかしながら、供試機器１には電源系統２から
放送波、無産通信波、おるいは半導体変換器等が発する
転流サージ等の外米ノイズが伝搬波１０２として充電部
に侵入するか、あるいは電磁波１０３としてタンク１Ｂ
に侵入しており、これら外米ノイズパルスが接地線３を
介して大地に流れることによシ、接地線３を一次４体と
する変流器５が外来ノイズを放電パルス１０１とともに
検出することになる。したがって、この種の部分放電測
定方法においては放電パルス１０１を外来ノイズ１０２
゜１０３といかに弁別して検出するかが重要な課題とな
る。
放送電波や無線通信電波などの外来ノイズはこれらを別
に検出して、これらの電波の休止中に部分放電の検出を
行うことによっても外来ノイズの影響を排除することが
可能であるが、転流サージ等不特定多数の電気機器を発
生源とする外来ノイズは上記方法では回避できない。
に検出して、これらの電波の休止中に部分放電の検出を
行うことによっても外来ノイズの影響を排除することが
可能であるが、転流サージ等不特定多数の電気機器を発
生源とする外来ノイズは上記方法では回避できない。
第５図は転流サージの周波数成分を示す特性線図であシ
、図から明らかなように１００ＫＨｚオーダから数ＭＨ
ｚ オーダの周波数成分を多く含んでいる。したがっ
て、中心周波数が数１００ ＫＨｚオータの測定器音用
いた従来方法で１ユ外来ノイズの影響を非常に受けやす
く、Ｓ／Ｎが極端に低下するという問題がある。現に本
願出願人等の経験によれは、数万ＰＣ（ピコクーロン）
オーダの放電パルスを第４図に示す検出回路音用いて検
出しようとする場合、そのＳ／Ｎは１以下となってしま
い、数十万ＰＣの放電パルスでないと外来ノイスハルス
と弁別できないことが多いという問題があシ、少くとも
数万ＰＣの放電パルスの弁別が可能な検出方法が求めら
れている。
、図から明らかなように１００ＫＨｚオーダから数ＭＨ
ｚ オーダの周波数成分を多く含んでいる。したがっ
て、中心周波数が数１００ ＫＨｚオータの測定器音用
いた従来方法で１ユ外来ノイズの影響を非常に受けやす
く、Ｓ／Ｎが極端に低下するという問題がある。現に本
願出願人等の経験によれは、数万ＰＣ（ピコクーロン）
オーダの放電パルスを第４図に示す検出回路音用いて検
出しようとする場合、そのＳ／Ｎは１以下となってしま
い、数十万ＰＣの放電パルスでないと外来ノイスハルス
と弁別できないことが多いという問題があシ、少くとも
数万ＰＣの放電パルスの弁別が可能な検出方法が求めら
れている。
この発明の目的は、放電パルスの検出周波数を特定する
ことによ！Ｊ、Ｓ／Ｎｔ−改善することにある。
ことによ！Ｊ、Ｓ／Ｎｔ−改善することにある。
上記課題を解決するために、この発明方法によれば、高
電圧電源に接続された高電圧機器の接地線を一次導体と
する貫通形高周波変流器と、その二次側に接続された部
分放電パルス検出器とからなる検出手段により前記高電
圧機器の内部で発生した部分放電パルス電流を検出する
方法において、前記検出手段の部分数１１ヲ検出する同
調周波数を１．８ＭＨｚから３．８ＭＨｚ、好’Ｅ Ｌ
＜ハ２ 、８ＭＨｚから３．１ＭＨｚの範囲で任意に選
択して部分放電パルス電流を測定することとする。
電圧電源に接続された高電圧機器の接地線を一次導体と
する貫通形高周波変流器と、その二次側に接続された部
分放電パルス検出器とからなる検出手段により前記高電
圧機器の内部で発生した部分放電パルス電流を検出する
方法において、前記検出手段の部分数１１ヲ検出する同
調周波数を１．８ＭＨｚから３．８ＭＨｚ、好’Ｅ Ｌ
＜ハ２ 、８ＭＨｚから３．１ＭＨｚの範囲で任意に選
択して部分放電パルス電流を測定することとする。
上記手段は、広帯域形の貫通形高周波変流器と電界強度
測定器とを組み合わせて供試機器の接地線を一次導体と
する部分放電検出手段を構成し、電界強度測定器のＰ、
ｌｖ４周波数を変えて部分放電パルスの検出感度および
Ｓ／Ｎの最適条件を求める笑敗的検討結果によって得ら
れたもので、同調周波数ｔ−１、３ＭＨｚから３．８Ｍ
Ｈｚの範囲で放送波または通信波の少い任意の周波数に
選定することによシ、転流サージを発生源とする外来ノ
イズに対する部分放電パルスのＳ／Ｎを従来方法のそれ
の数１０倍オーダに改善できるとともに、放電パルスの
検出感度を従来方法のそれと同等に保つことができる。
測定器とを組み合わせて供試機器の接地線を一次導体と
する部分放電検出手段を構成し、電界強度測定器のＰ、
ｌｖ４周波数を変えて部分放電パルスの検出感度および
Ｓ／Ｎの最適条件を求める笑敗的検討結果によって得ら
れたもので、同調周波数ｔ−１、３ＭＨｚから３．８Ｍ
Ｈｚの範囲で放送波または通信波の少い任意の周波数に
選定することによシ、転流サージを発生源とする外来ノ
イズに対する部分放電パルスのＳ／Ｎを従来方法のそれ
の数１０倍オーダに改善できるとともに、放電パルスの
検出感度を従来方法のそれと同等に保つことができる。
また、同調周波数を２，３ＭＨｚか、ら３．１ＭＨｚま
での狭い周波数範囲に限定すれば、放送波または通１ｇ
波の影響おも最小限に軽減することができる。
での狭い周波数範囲に限定すれば、放送波または通１ｇ
波の影響おも最小限に軽減することができる。
以下この発明を実施例方法に基づいて説明する。
第１図はこの発明の実施例方法の作用効果を説明するた
めに組まれた実験回路の接続図であシ、供試機器１はそ
のブッシング１人が高電圧電源としての試験用変圧器１
２に接続され、その−次側は電圧調整器１３を介して又
流電源１４に接続される。１５は接地線６を一次導体と
する広帯域形高周波変流器であり、その帯域幅は数十Ｈ
ｚから数１Ｑ Ｑ ＭＨｚ にわたってほぼフラット
な特性を有し、検出信号は高周波コード７を介してラジ
オ障害波強度測定器（以下Ｒ工■メータと略称する）に
接続され、実施−１方法における部分放電の検出手段２
０が形成される。また、実験回路には検出インピーダン
ス２２を介して一方端が接地された結合コンデンサ２１
が供試機器と並列に設けられて第４図における漂遊容量
Ｃ８の役割りをはたすとともに、検出インピーダンス２
２の端子電圧は中心周波数４００ＫＨｚ、バッド幅±４
５ＫＨｚ の従来の部分放電測定器６に接続され、実
施例検出手段２０と従来方法の検出手段との相互比較が
行えるよう構成されている。
めに組まれた実験回路の接続図であシ、供試機器１はそ
のブッシング１人が高電圧電源としての試験用変圧器１
２に接続され、その−次側は電圧調整器１３を介して又
流電源１４に接続される。１５は接地線６を一次導体と
する広帯域形高周波変流器であり、その帯域幅は数十Ｈ
ｚから数１Ｑ Ｑ ＭＨｚ にわたってほぼフラット
な特性を有し、検出信号は高周波コード７を介してラジ
オ障害波強度測定器（以下Ｒ工■メータと略称する）に
接続され、実施−１方法における部分放電の検出手段２
０が形成される。また、実験回路には検出インピーダン
ス２２を介して一方端が接地された結合コンデンサ２１
が供試機器と並列に設けられて第４図における漂遊容量
Ｃ８の役割りをはたすとともに、検出インピーダンス２
２の端子電圧は中心周波数４００ＫＨｚ、バッド幅±４
５ＫＨｚ の従来の部分放電測定器６に接続され、実
施例検出手段２０と従来方法の検出手段との相互比較が
行えるよう構成されている。
実験１゜
第１図の回路において、供試機器のブッシング１Ａの高
電圧端子とタンク１Ｂとの間に校正パルス発生器６１會
接続して既知の電荷Ｑ’を注入し、測定器６および１６
の検出パルス電圧の大きさを求め、放電電荷Ｑの検出感
度を校正する。ついで校正パルス発生器３１を取シ除き
、高電圧電源１゛２の電圧を上昇させて供試機器１の内
部放ｔを発生させ、検出電圧を前記校正結果と比較して
放電電荷］ｔを求め実施例検出手段２０での検出電荷量
ｋＱｚ、比較例測定器６での検出電荷ｔをＱｌ とす
る。第２図における曲線５１は雨検出電荷量の比Ｃｈ／
Ｑｌｋ ＲＩ Ｖ ） −ｆｉ １６ （ＤＩ”Ｊｔ
Ａ周波数に横ｔＭＪにとってプロットした特性線図であ
υ、同調周波数４ＭＨｚ以下では二つの検出電荷量Ｑｌ
、Ｑ２が等しくなるが、４ＭＨｚを超える同調周波数で
は同じ内部放電を検出しているにも拘らず実施例検出手
段２０の検出電荷量Ｑ２が９１よシ小さくなるという特
性を示すことがわかる。このような特性を示す原因につ
いて検討した結果、校正パルス発生器６１とブッシング
ＩＡ’に結ぶ接続線とタンク１Ｂとの間の娯遊容ｔ Ｃ
ｐ ｋ介して校正パルスの高周波成分がタンク側に漏れ
てしまう電磁波結合が発生し、接地＠３を通る校正パル
ス電流が減少することによることが判明した。このこと
は、同調周波数を４ＭＨｚ 以上にすると正確な電荷校
正ができず、実施例方法では放電パルスの電荷ｉｔ−実
際よジ大きく判定する誤判断を生ずる可能性が高いこと
を示すものであり、同調周波数の上限を４ＭＨｚ以下と
するのが妥当であるとの結論が得られた。
電圧端子とタンク１Ｂとの間に校正パルス発生器６１會
接続して既知の電荷Ｑ’を注入し、測定器６および１６
の検出パルス電圧の大きさを求め、放電電荷Ｑの検出感
度を校正する。ついで校正パルス発生器３１を取シ除き
、高電圧電源１゛２の電圧を上昇させて供試機器１の内
部放ｔを発生させ、検出電圧を前記校正結果と比較して
放電電荷］ｔを求め実施例検出手段２０での検出電荷量
ｋＱｚ、比較例測定器６での検出電荷ｔをＱｌ とす
る。第２図における曲線５１は雨検出電荷量の比Ｃｈ／
Ｑｌｋ ＲＩ Ｖ ） −ｆｉ １６ （ＤＩ”Ｊｔ
Ａ周波数に横ｔＭＪにとってプロットした特性線図であ
υ、同調周波数４ＭＨｚ以下では二つの検出電荷量Ｑｌ
、Ｑ２が等しくなるが、４ＭＨｚを超える同調周波数で
は同じ内部放電を検出しているにも拘らず実施例検出手
段２０の検出電荷量Ｑ２が９１よシ小さくなるという特
性を示すことがわかる。このような特性を示す原因につ
いて検討した結果、校正パルス発生器６１とブッシング
ＩＡ’に結ぶ接続線とタンク１Ｂとの間の娯遊容ｔ Ｃ
ｐ ｋ介して校正パルスの高周波成分がタンク側に漏れ
てしまう電磁波結合が発生し、接地＠３を通る校正パル
ス電流が減少することによることが判明した。このこと
は、同調周波数を４ＭＨｚ 以上にすると正確な電荷校
正ができず、実施例方法では放電パルスの電荷ｉｔ−実
際よジ大きく判定する誤判断を生ずる可能性が高いこと
を示すものであり、同調周波数の上限を４ＭＨｚ以下と
するのが妥当であるとの結論が得られた。
夷Ｍ ２゜
第１因の実験回路において、校正ペルス発生器を取り外
し、電源１４側に転流ノイズ発生源６２としてのサイリ
スタ変換器の父流電源側を接続し二つの測定器６でその
検出電荷ｔを求め、実験１における検出亀＃量Ｑ１およ
びＱ２に対するＳ／Ｎを求めた。第２図における測定点
５２は比較例測定器６で得られたＳ ／ Ｎ １１Ｎを
、曲Ｉｗ５３は実施例検出手段２０で得られたＳ／Ｎ対
同調周波数特性巌図であり、いずれも供試機器１で数千
ＰＣの内部放電を発生させた場合の検出電荷量Ｑｌ、Ｑ
２をシグナルＳとして得られたＳ／Ｎ値を示したもので
ある。図において、比較例測定器乙によるＳ／Ｎは０．
１程度の低い値となシ、数十万ＰＣの放電パルスが発生
しないと外来ノイズと弁別できない。実施例検出手段２
０においても、測定器１６の同調周波数が４ Ｑ Ｑ
ＫＨｚ程度では比較例測定器６のそれと大差ない値を示
すが、７ＱＱＫＨｚｔ超える周波数範囲ではほぼ２ＭＨ
ｚにピーク値を有する山形特性を示し、１．８ＭＨｚか
ら４ＭＨ２においてＳ／Ｎが４以上を示すので、供試機
器の内部′Ｒ電数千ＰＣを外来ノイズとはっきシ弁別で
きることが明らかとなった。
し、電源１４側に転流ノイズ発生源６２としてのサイリ
スタ変換器の父流電源側を接続し二つの測定器６でその
検出電荷ｔを求め、実験１における検出亀＃量Ｑ１およ
びＱ２に対するＳ／Ｎを求めた。第２図における測定点
５２は比較例測定器６で得られたＳ ／ Ｎ １１Ｎを
、曲Ｉｗ５３は実施例検出手段２０で得られたＳ／Ｎ対
同調周波数特性巌図であり、いずれも供試機器１で数千
ＰＣの内部放電を発生させた場合の検出電荷量Ｑｌ、Ｑ
２をシグナルＳとして得られたＳ／Ｎ値を示したもので
ある。図において、比較例測定器乙によるＳ／Ｎは０．
１程度の低い値となシ、数十万ＰＣの放電パルスが発生
しないと外来ノイズと弁別できない。実施例検出手段２
０においても、測定器１６の同調周波数が４ Ｑ Ｑ
ＫＨｚ程度では比較例測定器６のそれと大差ない値を示
すが、７ＱＱＫＨｚｔ超える周波数範囲ではほぼ２ＭＨ
ｚにピーク値を有する山形特性を示し、１．８ＭＨｚか
ら４ＭＨ２においてＳ／Ｎが４以上を示すので、供試機
器の内部′Ｒ電数千ＰＣを外来ノイズとはっきシ弁別で
きることが明らかとなった。
以上実験１および実験２の結果を総合すると、部分放電
検出手段の同調周波数ｆｔ１．８ＭＨｚから３．８ＭＨ
ｚの範囲で任意に選択することによシ、従来方法の数十
倍のＳ／Ｎが得られ、したがって従来方法に比べて族１
！電荷童が数十分の−の供試機器内部放電パルス電流の
検出が可能にな９、かつ校正パルス発生器による電荷校
正の誤りを排除することができる。
検出手段の同調周波数ｆｔ１．８ＭＨｚから３．８ＭＨ
ｚの範囲で任意に選択することによシ、従来方法の数十
倍のＳ／Ｎが得られ、したがって従来方法に比べて族１
！電荷童が数十分の−の供試機器内部放電パルス電流の
検出が可能にな９、かつ校正パルス発生器による電荷校
正の誤りを排除することができる。
第６図はＩ ＭＨｚから４ＭＨ２帯の日本国内で放送波
２通信波に利用されている主な周波数の分布図であシ、
同調周波数’ｉ ｉ 、３ ＭＨｚから３．８ＭＨｚの
範囲とした場合、放送波に利用されている周波ａｔ除外
できるので、通信電波の休止時、あるいは未利用周波数
を利用することによシ、放送波。
２通信波に利用されている主な周波数の分布図であシ、
同調周波数’ｉ ｉ 、３ ＭＨｚから３．８ＭＨｚの
範囲とした場合、放送波に利用されている周波ａｔ除外
できるので、通信電波の休止時、あるいは未利用周波数
を利用することによシ、放送波。
通信波等の外来ノイズの影響を排除することが可能であ
る。ことに、２．８ＭＨｚから３．１ＭＨ２＋７）周波
数範囲には大きな通信波がなく、かつ帯域幅も広いので
、この周波数範囲に検出手段の同調帯波数を設定するこ
とによシ、外来ノイズによる障害の少い部分放電の測定
を行うことができる。
る。ことに、２．８ＭＨｚから３．１ＭＨ２＋７）周波
数範囲には大きな通信波がなく、かつ帯域幅も広いので
、この周波数範囲に検出手段の同調帯波数を設定するこ
とによシ、外来ノイズによる障害の少い部分放電の測定
を行うことができる。
なお、実施例方法の場合、広帯域の貫通形高周波変成器
とラジオ障害波強度測定器（ＲＩｖメータ）とを組み合
わせて部分放電検出手段としたことによシ、従来の同調
形部分放電測定器に比べて帯域バンド幅が狭く、通信波
を避けることが容易であるとともに、同調周波数を任意
に選択できる利点が得られる。ただし、変流器の周波数
帯域を狭くして利得を高め、測定器の同調周波数を固定
して検出手段の構成を簡素化してよいことはいうまでも
ないことである。
とラジオ障害波強度測定器（ＲＩｖメータ）とを組み合
わせて部分放電検出手段としたことによシ、従来の同調
形部分放電測定器に比べて帯域バンド幅が狭く、通信波
を避けることが容易であるとともに、同調周波数を任意
に選択できる利点が得られる。ただし、変流器の周波数
帯域を狭くして利得を高め、測定器の同調周波数を固定
して検出手段の構成を簡素化してよいことはいうまでも
ないことである。
この発明方法は前述のように、供試機器の接地線ヲー次
導体とする貫通形高周波変成器と、部分放電パルス検出
器とからなる検出手段の同調周波数を、ｊ 、８ＭＨｚ
から３，８ＭＨｚｏ範囲、好ましくは２．８ＭＨｚから
３．ｉＭＨ２の範囲で任意に選択するよう構成し九。そ
の結果、外来ノイズ、ことにサイリスタ等の転流ノイズ
に対するＳ／Ｎ比を数１Ｑ Ｑ ＫＨｚ を同調周波
数とする従来方法のそれの数十倍に高められるとともに
、放送波や通信波ノイズの影響を排除できるので、従来
外来ノイズにマスクされて検出できなかった数千ＰＣか
ら数万ＰＣ程度の放電を荷電の機器の内部放電の検出が
司ｔｔｅとなシ、したがって運転中の高電圧機器の絶縁
異常の判定や耐電圧寿命の判定精度の向上に貢献するこ
とができる。ま九同〃４周波数′に４ＭＨｚ 以上とす
ることによって生ずる電荷校正の鵬差が排除されるので
、放電電荷量を実際より大きく推定する誤！ｌｌヲ排除
できる利点が得られる。
導体とする貫通形高周波変成器と、部分放電パルス検出
器とからなる検出手段の同調周波数を、ｊ 、８ＭＨｚ
から３，８ＭＨｚｏ範囲、好ましくは２．８ＭＨｚから
３．ｉＭＨ２の範囲で任意に選択するよう構成し九。そ
の結果、外来ノイズ、ことにサイリスタ等の転流ノイズ
に対するＳ／Ｎ比を数１Ｑ Ｑ ＫＨｚ を同調周波
数とする従来方法のそれの数十倍に高められるとともに
、放送波や通信波ノイズの影響を排除できるので、従来
外来ノイズにマスクされて検出できなかった数千ＰＣか
ら数万ＰＣ程度の放電を荷電の機器の内部放電の検出が
司ｔｔｅとなシ、したがって運転中の高電圧機器の絶縁
異常の判定や耐電圧寿命の判定精度の向上に貢献するこ
とができる。ま九同〃４周波数′に４ＭＨｚ 以上とす
ることによって生ずる電荷校正の鵬差が排除されるので
、放電電荷量を実際より大きく推定する誤！ｌｌヲ排除
できる利点が得られる。
第１図はこの発明の実施例方法を従来方法と比較するた
めの実験回路の接続図、第２図は第１図の実験回路によ
って得られた放電電荷量比およびＳ／Ｎ％性線図、第６
図は放送波１通信波の周波数分布図、第４図は従来方法
を示す検出回路の接続図、第５図は転流ノイズの雑音電
圧〜周波数特性線図である。 １・・・供試機器、２，１２・・・高電圧電源、３・・
・接地線、５・・・貫通形高周波変流器（変流器）、６
・・・同調形部分放電測定器（測定器）、１０．２０・
・・部分放電検出手段、１５・・・広帯域貫通形変流器
、１６・・・ラジオ障害波強度測定器（ＲＩＶメータ）
、３１・・・伐正パルス党生器、６２・・・ノイズ発生
源（サイリスタ変換器）、Ｑｔ−Ｑｚ・・・放ｔｔ荷輩
、Ｓ・・・部分放電パルスの信号レベル、Ｎ・・・外米
ノイズの１ｇ号レベル。 鳩１回 １ｉｉ’１ｍｔＪＩＬＶ （Ｍ）（ｘ）瑞２目 （ｋｌ−１ｚ） 第３図
めの実験回路の接続図、第２図は第１図の実験回路によ
って得られた放電電荷量比およびＳ／Ｎ％性線図、第６
図は放送波１通信波の周波数分布図、第４図は従来方法
を示す検出回路の接続図、第５図は転流ノイズの雑音電
圧〜周波数特性線図である。 １・・・供試機器、２，１２・・・高電圧電源、３・・
・接地線、５・・・貫通形高周波変流器（変流器）、６
・・・同調形部分放電測定器（測定器）、１０．２０・
・・部分放電検出手段、１５・・・広帯域貫通形変流器
、１６・・・ラジオ障害波強度測定器（ＲＩＶメータ）
、３１・・・伐正パルス党生器、６２・・・ノイズ発生
源（サイリスタ変換器）、Ｑｔ−Ｑｚ・・・放ｔｔ荷輩
、Ｓ・・・部分放電パルスの信号レベル、Ｎ・・・外米
ノイズの１ｇ号レベル。 鳩１回 １ｉｉ’１ｍｔＪＩＬＶ （Ｍ）（ｘ）瑞２目 （ｋｌ−１ｚ） 第３図
Claims (1)
- １）高電圧電源に接続された高電圧機器の接地線を一次
導体とする貫通形高周波変流器と、その二次側に接続さ
れた部分放電パルス検出器とからなる検出手段により前
記高電圧機器の内部で発生した部分放電パルス電流を検
出する方法において、前記検出手段の部分放電を検出す
る同調周波数を１．８ＭＨｚから３．８ＭＨｚ、好まし
くは２．８ＭＨｚから３．１ＭＨｚの範囲で任意に選択
して部分放電パルス電流を測定することを特徴とする高
電圧機器の部分放電検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63237247A JPH0627765B2 (ja) | 1988-09-21 | 1988-09-21 | 高電圧機器の部分放電検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63237247A JPH0627765B2 (ja) | 1988-09-21 | 1988-09-21 | 高電圧機器の部分放電検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0285771A true JPH0285771A (ja) | 1990-03-27 |
| JPH0627765B2 JPH0627765B2 (ja) | 1994-04-13 |
Family
ID=17012581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63237247A Expired - Lifetime JPH0627765B2 (ja) | 1988-09-21 | 1988-09-21 | 高電圧機器の部分放電検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0627765B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008082904A (ja) * | 2006-09-28 | 2008-04-10 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 部分放電測定装置 |
| CN103558517A (zh) * | 2013-10-29 | 2014-02-05 | 云南电网公司楚雄供电局 | 基于能量变化定位高压设备放电源的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5585261A (en) * | 1978-12-22 | 1980-06-27 | Hitachi Ltd | Partial discharge detector for gas insulated electric appliance |
-
1988
- 1988-09-21 JP JP63237247A patent/JPH0627765B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5585261A (en) * | 1978-12-22 | 1980-06-27 | Hitachi Ltd | Partial discharge detector for gas insulated electric appliance |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008082904A (ja) * | 2006-09-28 | 2008-04-10 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 部分放電測定装置 |
| CN103558517A (zh) * | 2013-10-29 | 2014-02-05 | 云南电网公司楚雄供电局 | 基于能量变化定位高压设备放电源的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0627765B2 (ja) | 1994-04-13 |
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