JPH0264201A - 部分送入型蒸気タービンの弁絞り度減少方法及び蒸気タービン発電装置 - Google Patents
部分送入型蒸気タービンの弁絞り度減少方法及び蒸気タービン発電装置Info
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Abstract
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Description
らの主蒸気流を絞ることにより行うが、その目的は、高
圧タービン入口における蒸気の圧力を減少させることに
ある。この絞り調速法を用いる蒸気タービンは、全ての
蒸気ノズル室が全負荷状態で使用されるので、しばしば
全周送入(フルアークニfull arc)型タービン
と呼ばれる。全同送大型タービンは通常、効率最大化の
ため定格負荷における正確な蒸気条件の知得を必要とす
るような設計になっている。N気を入口ノズルの全てを
通して送入すると、全同送大型タービン内の人口段、例
えば第1制御段の前後の圧力比は、蒸気入口圧力の如何
にかかわらず本質的には一定状態を保つ、その結果、制
御段前後の機械的な動カ発住効率が最適に保たれる。し
がしながら、全周より詳細には、 送入量タービンでは出力が減少すると、蒸気発生器とタ
ービン出力との間の蒸気の仕事サイクルの効率、即ち理
想効率が全体的に低下する。その理由は、絞りにより仕
事遂行に利用できるエネルギが減少するからである。一
般に、タービンの総合効率、即ち、有効効率は、タービ
ンの理想効率と機械的効率との積である。
出力制御は、タービン入口に流入する蒸気を、独立して
いて、個々に制御できる複数の円弧送入部分又は部分送
入量に分割する方式により行われている0部分送入(パ
ーシャルアーク:parLial arc)法として知
られているこの方式では、使用状態にある第1段ノズル
の数は、負荷変動に応じて変えられる0部分過大型蒸気
タービンは、全同送大型タービンよりも有利である。と
いうのは、比較的高い理想効率が、円弧送入部分全体を
絞るのではなく、最小の絞り度で蒸気を個々のノズル室
を通って順次送気することにより得られるからである。
には、全周送入型タービンの制御段の前後で得られる機
械的な最適効率よりも一層有利である。しかしながら、
従来型の部分送入方式は、制御段の前後の仕事出力の効
率を制限するような種々の成る欠点を持つことが知られ
ている。これらの欠点のうち幾つかのものは、避けがた
い機械的な制約、例えば、風損及び回転翼が蒸気を送気
していない状態のノズル翼群を回転通過するときに生じ
る乱流の影響に起因する。さらに、部分送入方式では、
ノズル翼群の前後の圧力降下(従って、圧力比)は、蒸
気が多くの弁室を通って次々に送気されるとばらつきが
生じ、すなわち、最小弁開点(換言すると、開放状態に
ある加減弁の最小予想数)で生じる圧力降下は最も大き
く、全周噴射時に生じる圧力降下は最も小さい。
最少弁開点で最も低く、全周噴射時で最も高い、かくし
て、全周送入型タービンだけでなく部分送大型タービン
についても@御段の効率は、出力が定格負荷を下回ると
低下する。しかしながら、変動圧力が部分送大型タービ
ンのノズル前後で低下するものと仮定すれば、各種部分
送入方式において共通して見られる成る設計上の特徴を
改良することによりタービンの総合効率を増大できる。
るような衝動段なので、ノズルの効率を1%高めると、
回転翼の効率が1%高くなるので制御段に対する効果は
4倍になる。制御段のノズルの性能を適度に改善する設
計のタービンは、部分噴射式タービンの有効効率を著し
く向上させる。これらタービンの定格負荷状態では、部
分送入型タービンの有効効率の増大がたとえ0.25%
であっても、エネルギ節約の度合いは非常に大きい。
変圧運転)を行うと、タービン効率が向上し、しかも低
サイクル疲労が減少する0通常の手順では、部分送入型
タービンに対し、変圧運転を、加減弁全部のうち半分が
全開し、残りの半分が全閉している場合に対応じた値、
即ち、最大送入度が事実上100%であるようなタービ
ンでは50%第1段送大度に対応じた値よりも少ない流
星で開始する。もし変圧運転を一層多い流量(−層大き
な%値の第1段送入度)で開始すれば、性能が低下する
。しかしながら、8つの弁をもつタービンでは、75%
送入度から変圧運転すると、定圧運転で生じる場合があ
る6番目の弁の弁ループ(弁絞り度)のうちかなりの部
分が無くなる。
た場合にも生じ、5番目の弁の弁ループのかなりの部分
が無くなる。かかる弁ループの除去によりタービンの熱
消費率及びその効率が改善される。
ンにおける変圧!御運転の効果を示している。横座標は
蒸気流量の値、縦座標は熱消費率の値を示す、線10は
絞り調達状態の定圧運転、線12は全周送入型タービン
に関する変圧運転を表している。線14は順次弁制御状
JI!(部分送入法による)の定圧運転、点線16.1
B、20゜22は弁ループを表している。弁ループは、
連続して配置された加減弁のそれぞれを徐々に絞ること
により発生する。注意すべきことは、弁ループ20の大
部分は線24に沿って変圧させることにより除去される
が、熱消費率(効率の逆数)が62.5%送入度以下に
不釣り合いな状態で増大することである。62.5%送
入度からゆっ(りと変圧する運転状態を示す線26は、
成る程度の改善が得られていることを示すが、弁ループ
16゜18.20に対する影響が無い、同様に、50%
送入度からの変圧運転状態を示す線28は下端では役立
つが、弁ループ16.18.20.22゜への影響は無
い、これら弁ループはそれぞれ、線14で表された理想
曲線から見ると熱情ず!率が高く且つ効率が低い。
示的な蒸気タービンの運転状態を示している。第2図は
、2535psiaで定圧運転した場合の弁全開点の軌
跡である線30を示している。
入度の状態にあり、弁ループは線32,34゜36で示
されている。変圧運転状態は線38゜40.42で表さ
れている0例示の蒸気タービン装置に関し100%送大
度送入806MWの負荷状態で起動した場合、8つ全部
の加減弁を全開状態に保つと共に蒸気発生ボイラの制御
により絞り圧力を変化させると、負荷は当初減少する。
8番目の加減弁を閉じた状態で絞り圧力を2535ps
iaまで増大させる。加減弁は引き続き閉鎖状態を保つ
が、その間、負荷は絞り圧力を2535ρsiaに保ち
ながら、さらに減少し、ついにはこの加減弁は全閉する
が、その時点では、タービンは87.5%送送入の運転
状態にある。負荷をさらに減少させるため、弁開度を再
び定位置に保ち、7つの弁を全開し、絞り圧力を減少さ
せて、これが変圧線40と7番目の弁の弁ループ34と
の交点に一致するようにする。負荷をこの点板下に減少
させるには、圧力を2535ρsiaまで増大させ、7
番目の弁を全閉するまで徐々に閉鎖させる(弁ループを
ライディングダウンする)。その時点では送入度は75
%である。負荷をさらに一層減少させるには、6つの弁
を全開すると共に2つの弁を全閉させた状態で圧力を再
び減少させ、絞り圧力線42が、5番目と6番目の弁が
定圧運転で同時に動作する弁ルー136との交点に達す
るようにする0次に、絞り圧力を昇圧させたり弁を閉じ
る操作を任意所望の弁数につき繰り返し実施する。絞り
圧力のばらつきが第3図に示されている。線46の傾斜
部分44は弁開度を一定に保った場合の圧力の変化状態
を示している。垂直部分4日は、弁絞りを行わない場合
の圧力変化の停止を表し、最上点は、弁絞りを行った場
合の最大圧力運転状態を表している。7に手部分50は
、弁ループのライディングダウンを行うと共に定圧状態
で負荷を減少させる状態を示している。第4図は、負荷
の関数としての熱消費率の改善結果を示している。線5
2は、定圧状態の弁ループ動作と、弁開点間で圧力を変
化させた場合の動作との効率における差を示している。
少するにつれてボイラ供給ポンプの吐出Vが減少すると
いう仮定に基づいている。もし吐出Vが比例関係で減少
しなければ、吐出圧力の維持に要するエネルギが高い状
態を保つので、改善の度合いは小さい、従来型装置では
、圧力を減少させる信号が供給ポンプ−供給ポンプ駆動
装置に送られる。しかしながら、実際には、ポンプ速度
の一定調節を不要にすると共に制御の不安定性及びハン
チング現象が生じないようにするため供給ポンプの次に
圧力調整弁が配置されている。このようにする理由は、
流量需要の摂動に起因してボイラへの人口水圧に僅かな
ばらつきがあるためである。こうした場合、圧力調整器
が多少の絞りを行い、この絞りにより、ポンプ吐出圧力
が変化し、従ってポンプの吐出流量が変化する。ポンプ
速度は、調整弁の所望の開度範囲で一定に保たれる。
節して弁を成る所望の平均開度にする。このため、ポン
プ吐出圧力は最少許容値(絞り圧力と装置の損失水頭の
合計)に等しくならず、従って、性能の改善の度合いは
第2図及び第4図に示すほど大きくない、加えて、負荷
応答を一層迅速にするため、調整弁は通常は成る程度の
圧力降下をもって動作しており、従って、もし負荷需要
が急増すると調整弁は急速に開いて流量を増大させる場
合がある。ポンプ及びその駆動装置の応答は調整弁の応
答よりも遅い。
、上述の欠点の多くを解消する部分送入型蒸気タービン
の運転方法の促供、及び、変圧運転が不可能であり、或
いは、ボイラ装置の諸部分において変圧運転させるのが
望ましくないようなタービン装置に関し負荷応答を一層
迅速にすると共に熱消費率上の利益が得られるようにす
る方法の堤倶にある。
組み合わせて利用する装置を用いて説明される。特に、
本方法は、本質的には一定圧力で使用されるボイラ及び
一次過熱器が設けられているような蒸気タービン装置と
の関連で説明される。
0分配弁を絞る制御装置が分配弁に結合され、したがっ
て、最終過熱器及びタービンは、ボイラ及び一次過熱器
を定圧運転状態に保ちながら、変圧運転が可能となる。
が弁ループ計算値と交差するまで弁ループの大きさを減
少させることにより行われる6次いで、圧力をその通常
運転値まで増大させ、関連の部分送入加減弁を閉じる。
計算値が交差するようにし、その時点で圧力を再び増大
させ、関連の加減弁を絞って閉鎖させる。
(実際には調整弁の吐出圧力)を減少させたが、本発明
の方法では、絞り圧力を変化させて分配弁についての絞
りを行う、負荷応答は、ボイラ圧力を減少させないので
優れたものになる。
の変圧モードで運転された場合に望ましくない温度変化
を受ける可能性がある亜臨界圧ボイラと超臨界圧ボイラ
の双方への使用が可能である。
で連結された部分送入型蒸気タービンを有する蒸気ター
ビン発電装置を含む、蒸気を所定の圧力及び温度で供給
するボイラ手段が設けられ、このボイラ手段は、一次過
熱器と、蒸気圧力を加減する直列連結の分配弁と、最終
過熱器とを有する6本装置はさらに、タービンの各送入
円弧部分への蒸気送入量を制御する複数の蒸気加減弁と
、装置に対する負荷需要に応じて加減弁及び分配弁の動
作を制御して蒸気タービンへの所望の蒸気供給圧力を維
持するマイクロコンピュータ利用の制御手段とを有する
。制御手段は、分配弁の動作と加減弁のそれぞれの順次
閉鎖動作とを同期させる鍵制御信号を分配弁と加減弁に
与える0分配弁は、蒸気圧力を減少させて、既存の部分
蒸気過大量についての最適熱消費率に従って蒸気流量を
減少させるよう動作する。加減弁はそれぞれ、蒸気圧力
を一定にしたまま、部分蒸気過大量を加減するよう動作
する(かかる加減により、分配弁を1IIrIIシて行
う変圧運転の場合よりも熱消費率が改善される)。この
例示の装置では、本発明の方法は、負荷需要に見合った
タービン出力を得るに必要な蒸気流1を、マイクロコン
ピュータを利用した制御手段又はコントローラで計算す
ることにより、部分送入型タービンの弁ループを減少さ
せる。制御手段により、加減弁のうちの一つを徐々に閉
鎖して形成される第1の減少流量弁ループと、分配弁を
徐々に閉鎖して得られる対応の減少流量との第1の交点
が求まる。監視した計算した蒸気流量により指示される
ような第1の交点に到達するまで分配弁を徐々に閉鎖し
て絞り弁での蒸気圧力を減少させる0分配弁を全開して
蒸気圧力をその通常値に戻し、それと同時に加減弁のう
ちの一つを閉じて蒸気流量が第1の交点の値に保たれる
ようにする0次いで、加減弁の次の一つを、全閉するま
で第1の弁ループの値に応じて徐々に閉じてゆく。
、加減弁のうち別の一つを閉鎖して形成される第2の減
少蒸気流量の弁ループと、分配弁の閉鎖により生じる対
応の減少蒸気流量との第2の交点を求める。第2の交点
への到達が得られるまで分配弁を徐々に閉鎖して絞り弁
での蒸気圧力を減少させ、しかる後、分配弁を全開して
蒸気圧力をその通常値に戻し、それと同時に加減弁の前
記別の一つを閉鎖して蒸気流量を第2の交点の値に維持
するようにする。加減弁の前記別の一つを全閉するまで
徐々に閉鎖し、複数の弁ループのそれぞれについての分
配弁の閉鎖と開放、次いで行う加減弁の閉鎖を繰り返し
実施し、ついには最少の部分蒸気送入量が得られるよう
にする。最終過熱器を制御して、圧力を減少させた状態
における蒸気温度を維持する。
て、好ましい実施例についての以下の詳細な説明を読む
必要がある。
ビン利用の発電プラントの機能ブロック線図が示されて
いる。第5図のプラントでは、核燃料又は化石燃料頻用
のものであるのが良い従来型ボイラ54が蒸気を発生し
、この蒸気は、管寄せ56、一次過熱器58、分配弁6
0、最終過熱器62及び絞り弁61を通って、参照番号
63で示されている一組の部分蒸気送入用加減弁に導か
れる0種々のボイラパラメータ、例えば管寄せ56にお
ける蒸気圧力の制御に用いられる従来型ボイラ・コント
ローラ64がボイラ54と連携している。より詳細には
、管寄せ56における蒸気圧力は通常は、ボイラ・コン
トローラ64内に配設されたセットポイント・コントロ
ーラ(図示せず)により制御される。かかるセントポイ
ント・コントローラの構成は当業者には周知なので、本
実施例に関しては詳細に説明する必要がないものと思わ
れる。蒸気タービンの高圧部66に送入される蒸気は、
蒸気送入加減弁63の開度に応じて流量調節される0通
常、高圧部を出た電気は、参照番号70で示す少なくと
も一つのタービン低圧部への供給前に従来型再熱器68
内で再熱される。
導かれる。
ト74により発電機ユニット76に機械的に連結されて
いる。蒸気が蒸気タービン部分66.70を通って膨張
すると、そのエネルギの大部分がシャフト74を回転さ
せるトルクに変わる。プラント起動の際、タービン部分
66.70を通って導かれた蒸気を調節してタービン・
シャフトの回転速度を線電圧又はその低調波の同期速度
に合わせる。これを行うには、−船釣には、従来型速度
ピックアップ・トランスジューサ77によりタービン・
シャフト74の速度を検出する。
速度を表し、これは従来型タービン・コントローラ80
に送られる。するとコントローラ80は、信号ライン8
2を介して蒸気送入加減弁の開度調節を行い、所要の速
度及びタービン・コントローラ80に送られた測定速度
信号7日に応じて、タービン部分66.70内へ送入さ
れる蒸気を流星調節する。タービン起動時に絞り弁61
を制御し、タービンが約5%負荷の初期運転状態になる
まで加減弁63を全開するのが良い0次に、タービン装
置を部分噴射運転に移行さすて絞り弁61を全開させる
。しかしながら、絞り弁6Iは一般的には、タービンの
緊急運転停止の場合に用いられる緊急弁である。コント
ローラ80からのライン65により制御信号が弁61に
送られる。
電気負荷86(これは、説明上、バルク送配電系統と考
えてもよい)との間に配置されている。タービン・コン
トローラ80により、同期状態の存在が確認されると、
主ブレーカ84を閉路すれば電気エネルギを電気負荷8
6に与えることができる。プラントの実電力出力を、電
気エネルギを負荷86に供給する電気出力ラインに結合
されたワット・トランスジューサのような従来型電力測
定トランスジューサ88により測定するのが良い、動力
プラントの実電力出力を表す信号が信号ライン90によ
りタービン・コントローラ80に送られる。いったん同
期状態になると、コントローラ80は従来通り蒸気送入
加減弁63を開度調節し、動力プラントの所望の発電量
に見合った藩気流遣をタービン部分66.70に供給す
ることができる。
ラ92が蒸気タービン動力プラントの一部として設けら
れている。コントローラ92は、以下に一層具体的に説
明するように種々のタービン・パラメータの測定により
所望の動力プラント出力でプラントの熱力学的条件をモ
ニターするが、これにより得た管報を用いると、コント
ローラ92からボイラ・コントローラ64に延びる信号
ライン94を介してボイラ蒸気圧力の調整が可能となる
0本実施例では、ボイラ蒸気圧力の調整を、一般にはボ
イラ・コントローラ64の一部として知られるセントポ
イント・コントローラ(図示せず)の設定点を変えて行
うのが良い0例えば、蒸気圧力のようなフィードバック
測定パラメータは設定点に実質的に近いものとされ(こ
れは大抵のセットポイント・コントローラについていえ
る)、通常の場合、ばらつきは圧力セットポイント・コ
ントローラの出力/人力利得特性の関数である。
信号ライン94を用いて分配弁60の開度調節を行うこ
とである0分配弁60は従来型電磁蒸気制御弁であるの
が良い、弁60の制御により、コントローラ92は、絞
り蒸気圧力、即ち、加減弁63での蒸気の圧力を調節で
きる0分配弁60の制御により、起動時における調節の
ために絞り弁61を用いる必要は無くなり、かくしてそ
の制御を簡単化して開放又は閉鎖の何れかにすることが
できる0分配弁60を用いることにより全周噴射起動か
ら部分噴射運転への移行が良好になり、その結果、ター
ビン高圧部66にとって都合の良い環境が得られる。
はそれぞれ、従来型の圧カドランスジューサ96及び温
度トランスジューサ98により測定される。トランスジ
ューサ96.98がそれぞれ発生した信号100.10
2を最適タービン効率コントローラ92に送るのが良い
、別のパラメータである再熱器におけるタービン再熱蒸
気温度を従来型温度トランスジューサ104で測定し、
該トランスジューサの発生した信号106もコントロー
ラ92に送って用いるのが良い、電力測定トランスジュ
ーサ88が発生したライン90上の信号をコントローラ
9−2に追加するのが良い。もう一つ重要なタービン・
パラメータは、タービン部分66.70を通る蒸気の流
星を表すパラメータである0本実施例では、タービン高
圧部66の衝動室における蒸気圧力をこの目的のために
適切に選択する。従来型圧カドランスジューサ108が
衝動室区分に設けられていて、衝動室における蒸気圧力
を表す信号1)0を発生し、これをコントローラ92に
送る。
された米国特許第4.297,848号明細書(この米
国特許には、かかるコントローラの作用が特に詳細に説
明されている)に示されており、かかる米国特許の内容
を本発明の一部を形成するものとして引用する。
れているように、コントローラ92.80は、負荷需要
に応じて蒸気タービン装置の最適運転のための適正な設
定点、例えば、絞り圧力及び蒸気流量を計算するマイク
ロコンピュータ利用装置を有するのが良い。本発明では
、装置を最適化すると共に負荷需要の増大に迅速に応答
できるようにするため、加減弁63への絞り圧力を制御
するのが望ましい、第5図の装置はこのような制御を達
成するため、分配弁60及び最終過熱器62を次のよう
な態様で、即ち、従来型装置で行っていたような分配弁
60の上流側のボイラ圧力の変化ではなく、絞り圧力を
調節する態様で制御する。負荷需要の減少に応じる運転
方法では、加減弁63を通る一定圧力の上記の流量が、
圧力の減少により得られる蒸気の流量と等しくなる交点
を算出する。これらの値はタービン圧力及び流1に基づ
いて容易に計算できるので、前もって知ってマイクロコ
ンピュータ内蔵コントローラ92の適当なルンクアップ
・メモリに記憶させておくことができる。第2図を参照
して説明した方法で加減弁63を徐々に順次閉鎖して形
成される複数の弁ループのそれぞれにつき交点が求まる
0次に、分配弁60を徐々に閉鎖して流量の減少を開始
し、第1の交点に到達するようにする。次いで、分配弁
60を全開し、圧力がその通常運転値まで素早くジャン
プできるようにし、加減弁63を、蒸気流量が第1の交
点の値に保たれるような程度まで閉じる0次に、加減弁
を全閉するまで、制御された速度で徐々に閉じてゆく。
は弁ループとの第2の交点に到達するようにし、上記段
階を再び繰り返す6加減弁63の段階的閉鎖と関連して
分配弁60のサイクル動作を上記のように繰り返すこと
により、分配弁60の上流側のボイラ圧力を減少させる
ことなく、最適効率を得ることができる、したがって、
本装置は第3図の所雫の特性で一層有利に働き、通常運
転圧力に戻すのに長時間を要することはない。
ウェスチングハウス・エレクトリ代 理 り・コーポレーション 人:加藤 紘一部(外1名) FIG、1 FIG、3 ば FIG、4 FIG、 2
Claims (4)
- (1)部分送入型蒸気タービンへの流入蒸気量を制御す
る複数の加減弁が設けられ、蒸気がボイラから分配弁及
び二次過熱器を通って供給され、分配弁が蒸気タービン
の部分噴射運転を選択的に可能にし、少なくとも分配弁
及び加減弁に結合されたマイクロコンピュータ利用のコ
ントローラにより、負荷の需要に応じて制御されるよう
な前記蒸気タービンにおける弁絞り度を減少させる方法
において、負荷需要に見合ったタービンの動力出力を得
るに必要な蒸気流量をコントローラで計算し、加減弁の
うちの一つを徐々に閉鎖して形成される第1の減少蒸気
流量の弁ループと、分配弁を徐々に閉鎖することにより
生じる対応の減少蒸気流量との第1の交点をグラフから
求め、監視した蒸気流量を指標として第1の交点への到
達が得られるまで分配弁を徐々に閉鎖して加減弁での蒸
気圧力を減じ、分配弁を全開して蒸気圧力をその通常値
に戻すと共に加減弁の前記一つを閉鎖して蒸気流量を第
1の交点の値に維持するようにし、第1の弁ループに対
応して加減弁の前記一つを全閉するまで徐々に閉鎖し、
加減弁の前記一つの全閉状態を検知し、加減弁のうち別
の一つを徐々に閉鎖して形成される第2の減少蒸気流量
の弁ループと、分配弁の閉鎖により生じる対応の減少蒸
気流量との第2の交点をグラフから求め、第2の交点へ
の到達が得られるまで分配弁を徐々に閉鎖して加減弁で
の蒸気圧力を減少させ、分配弁を全開して蒸気圧力をそ
の通常値に戻すと共に加減弁の前記別の一つを閉鎖して
蒸気流量を第2の交点の値に維持するようにし、加減弁
の前記別の一つを全閉するまで徐々に閉鎖し、複数の弁
ループのそれぞれについての分配弁の閉鎖と開放、次に
行う加減弁の閉鎖を繰り返し実施することを特徴とする
蒸気タービンの弁絞り度減少方法。 - (2)最終過熱器を制御して、減圧状態における蒸気温
度を維持することを特徴とする請求項第(1)項記載の
弁絞り度減少方法。 - (3)タービン起動時に加減弁を全開し、分配弁の制御
により蒸気圧力を調節することを特徴とする請求項第(
2)項記載の弁絞り度減少方法。 - (4)発電機を駆動するよう連結された部分送入型蒸気
タービンと、一次過熱器、蒸気の流量及び圧力を制御す
る直列連結の分配弁と及び最終過熱器を含んでいて蒸気
を所定の圧力及び温度で供給するボイラ手段とを有し、
さらに各送入円弧部分への蒸気送入量を制御する複数の
加減弁が設けられている蒸気タービン発電装置において
、蒸気タービン発電装置に対する負荷需要に応じ加減弁
及び分配弁の動作を制御して蒸気タービンの運転速度を
一定に保つためのマイクロコンピュータ利用の制御手段
が設けられ、該制御手段は、分配弁の動作と加減弁のそ
れぞれの順次閉鎖動作とを同調させる制御信号を分配弁
及び加減弁に与え、分配弁は、蒸気圧力を減少させて、
既存の部分蒸気送入量についての最適熱消費率に従って
蒸気流量を減少させるよう動作し、加減弁はそれぞれ、
蒸気圧力を一定にしたまま部分蒸気送入量を加減し、か
かる加減により変圧運転の場合よりも良好な熱消費率が
得られることを特徴とする蒸気タービン発電装置。
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