JPH0257648A - 繊維強化金属 - Google Patents
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Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はta維強化金属(FRM)に関するものである
。
。
(従来の技術)
近年、各種機械部品や構造材などにおいて。
種々の複合材料例えば金属を繊維で強化したFRMが使
用されている。FRMに用いられる強化繊維は母材(マ
トリックス)金属、特にアルミニウム合金やマグネシウ
ム合金な2i濡れにくい反面、−旦濡れると反応して繊
維が劣化する。このため、一般には強化繊維に表面処理
が行われる。処理法としては例えばCVD法、めっき法
が挙げられる。これらの方法では強化繊維の表面に金属
やセラミックスを均一に膜状に被覆するが、強化繊維と
の間の熱膨張係数の差により剥離が生じて表面処理の効
果か゛減少したり、又、被膜を厚くすると強化繊維のし
なやかさが失われたり、硬く脆くなるため繊維が損傷し
易くなるなど問題が多い、更に、繊維の一本一本に表面
処理を行うためには複雑な装置を必要とし、コスト的に
も不利である。又、これらの強化繊維を使用して高圧凝
固鋳造法によってFRMを製造すると、繊維が片寄り繊
維の分布が粗な部分と密な部分が生じ易い、このため、
FRM中の繊維体積率(Vf)の制御が困難であり、特
にVfが小さい場合に強化繊維が均一に分散したFRM
は得難く、FRMの特色である設計の自由度が損われて
いた。又、連続繊維のみで強化したFRMでは強度の異
方性が大きく、例えば前記高圧凝固鋳造法による炭、も
連続ta維強化アルミニウム合金では1m雄の長さ方向
の強さは130 k g/nrr?以上であるのに対し
て、それと直角方向では数k g / m rn’ L
、かない、短繊維のみを使用したFRMは1方性ではあ
るが強度は一般に低い。
用されている。FRMに用いられる強化繊維は母材(マ
トリックス)金属、特にアルミニウム合金やマグネシウ
ム合金な2i濡れにくい反面、−旦濡れると反応して繊
維が劣化する。このため、一般には強化繊維に表面処理
が行われる。処理法としては例えばCVD法、めっき法
が挙げられる。これらの方法では強化繊維の表面に金属
やセラミックスを均一に膜状に被覆するが、強化繊維と
の間の熱膨張係数の差により剥離が生じて表面処理の効
果か゛減少したり、又、被膜を厚くすると強化繊維のし
なやかさが失われたり、硬く脆くなるため繊維が損傷し
易くなるなど問題が多い、更に、繊維の一本一本に表面
処理を行うためには複雑な装置を必要とし、コスト的に
も不利である。又、これらの強化繊維を使用して高圧凝
固鋳造法によってFRMを製造すると、繊維が片寄り繊
維の分布が粗な部分と密な部分が生じ易い、このため、
FRM中の繊維体積率(Vf)の制御が困難であり、特
にVfが小さい場合に強化繊維が均一に分散したFRM
は得難く、FRMの特色である設計の自由度が損われて
いた。又、連続繊維のみで強化したFRMでは強度の異
方性が大きく、例えば前記高圧凝固鋳造法による炭、も
連続ta維強化アルミニウム合金では1m雄の長さ方向
の強さは130 k g/nrr?以上であるのに対し
て、それと直角方向では数k g / m rn’ L
、かない、短繊維のみを使用したFRMは1方性ではあ
るが強度は一般に低い。
又、従来より複合材料に用いる強化繊維として連続繊維
又は長繊維と短繊維又はウィスカとを組合せて使用する
方法等が提案されている。
又は長繊維と短繊維又はウィスカとを組合せて使用する
方法等が提案されている。
例えば、FRM部材の内側には長繊維を使用し2外側に
は短繊維を使用する方法がある。
は短繊維を使用する方法がある。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、前記従来例においても例えば反Fa維と
短繊維とを部材の内側で使い分ける方法は製造工程が煩
雑となる。ヌ強度も部分でない、さらにプリプレグ製造
時に長繊維と短iamとを混在せしめる方法は、長繊維
束中の表面にはけ等によって、短tamを付着させるこ
とはできる。しかしながら内部の長msの一本一本の表
面に均一に付着させることは困難であり、1a維体の品
質が不均一となる。
短繊維とを部材の内側で使い分ける方法は製造工程が煩
雑となる。ヌ強度も部分でない、さらにプリプレグ製造
時に長繊維と短iamとを混在せしめる方法は、長繊維
束中の表面にはけ等によって、短tamを付着させるこ
とはできる。しかしながら内部の長msの一本一本の表
面に均一に付着させることは困難であり、1a維体の品
質が不均一となる。
本発明は上記従来技術における問題点を解決するための
ものであり、その目的とするところは、母材金属中に連
続繊維を均一に分散させることにより繊維体積率を制御
でさ、又、互いに特性の異なる連続繊維や短繊維、ウィ
スカ又は粉末を組合せることにより、異方性や残留応力
、耐摩耗性等の機械特性が向上した繊維強化金属を提供
することにある。
ものであり、その目的とするところは、母材金属中に連
続繊維を均一に分散させることにより繊維体積率を制御
でさ、又、互いに特性の異なる連続繊維や短繊維、ウィ
スカ又は粉末を組合せることにより、異方性や残留応力
、耐摩耗性等の機械特性が向上した繊維強化金属を提供
することにある。
(課題を解決するための手段)
すなわち本発明の繊維強化金属は、炭化ケイ素、窒化ケ
イ素、アルミナ、シリカ、アルミナ−シリカ、ジルコニ
ア、ベリリア、炭化ボロン、)変化ケイ素、炭化チタン
等のセラミック)々よ、金属、金属間化合物等のfII
#熱性物賀より選択された少なくとも1種からなる連続
繊維と、 該連続ta維の繊維間隙に介在し、該連続繊維の一本一
本に均一に付着してなる炭化ケイ素、窒化ケイ素、アル
ミナ、シリカ、アルミナーンリカ、ジルコニア、ベリリ
ア、炭 化ボロン、IR化ケイ素、炭化チタン等のセラ
ミック、炭素金属、金属間化合物等の耐熱性物質より選
択された少なくとも1種からなる短繊維、ウィスカ又は
粉末のうちの少なくとも1種と、 til材金属とからなり、 該1υ繊維、ウィスカ又は粉末の熱膨張係数が該nI材
金金属熱膨張係数よりも小さく、且っ該i!U続繊線繊
維L1材金属中に均一に分散してなることを特徴とする
。
イ素、アルミナ、シリカ、アルミナ−シリカ、ジルコニ
ア、ベリリア、炭化ボロン、)変化ケイ素、炭化チタン
等のセラミック)々よ、金属、金属間化合物等のfII
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繊維と、 該連続ta維の繊維間隙に介在し、該連続繊維の一本一
本に均一に付着してなる炭化ケイ素、窒化ケイ素、アル
ミナ、シリカ、アルミナーンリカ、ジルコニア、ベリリ
ア、炭 化ボロン、IR化ケイ素、炭化チタン等のセラ
ミック、炭素金属、金属間化合物等の耐熱性物質より選
択された少なくとも1種からなる短繊維、ウィスカ又は
粉末のうちの少なくとも1種と、 til材金属とからなり、 該1υ繊維、ウィスカ又は粉末の熱膨張係数が該nI材
金金属熱膨張係数よりも小さく、且っ該i!U続繊線繊
維L1材金属中に均一に分散してなることを特徴とする
。
又、本発明のFRMの好ましい実施態様としては上記の
ものが挙げられる。
ものが挙げられる。
(i)連続繊維の長平方向にわたり少らiの短繊維、ウ
ィスカ又は粉末のうちの少なくとも1種が均一に付着し
、且つ該連続繊維同志の接触がほとんどない繊維強化金
属。
ィスカ又は粉末のうちの少なくとも1種が均一に付着し
、且つ該連続繊維同志の接触がほとんどない繊維強化金
属。
(ii)繊維強化金属のいかなる断面においても、連続
繊維の体積率が実質的に一定であり、且つ該連続am同
志の接触が実質的にない繊維強化金属。
繊維の体積率が実質的に一定であり、且つ該連続am同
志の接触が実質的にない繊維強化金属。
(II+ )短繊維、ウィスカ又は粉末のうちの少なく
とも1種の連続繊維に対する体積率が1〜9%である繊
維強化金属。
とも1種の連続繊維に対する体積率が1〜9%である繊
維強化金属。
連続Hh、I!としては前記セラミック、又は耐熱性非
金属例えば炭素、ホウ素、あるいは耐熱性金属、合金、
若しくは金属間化合物例えばモリブデン、タングステン
、鋼、ステンレス鋼。
金属例えば炭素、ホウ素、あるいは耐熱性金属、合金、
若しくは金属間化合物例えばモリブデン、タングステン
、鋼、ステンレス鋼。
CuZn、FeAl ”ipの材料よりなるtamを
単独又は組合せて用いることができる。繊維の太さや断
面形状等の性状は用途に応じて選択する。
単独又は組合せて用いることができる。繊維の太さや断
面形状等の性状は用途に応じて選択する。
なお、上記の中でも短繊維としては、#熱性物質として
金属、金属間化合物、合金等を用いるのが9ましい。
金属、金属間化合物、合金等を用いるのが9ましい。
これは、繊維体を複合材に適用するに際して、複合化工
程において母相となる溶融状態又は高温状態の金属に対
して化学反応等により上記短繊維が消失しないためであ
う。又、ウィスカとしては、耐熱性非金属元素を用いる
のが望ましい、これは、上記短繊維の場合と同様に母相
金属に対する化学的・熱的安定性に優れているためであ
る。更に、粉末としては、金属間化合物を用いるのが望
ましい、これは、上記短繊維、ウィスカの場合と同様な
理由による。
程において母相となる溶融状態又は高温状態の金属に対
して化学反応等により上記短繊維が消失しないためであ
う。又、ウィスカとしては、耐熱性非金属元素を用いる
のが望ましい、これは、上記短繊維の場合と同様に母相
金属に対する化学的・熱的安定性に優れているためであ
る。更に、粉末としては、金属間化合物を用いるのが望
ましい、これは、上記短繊維、ウィスカの場合と同様な
理由による。
上記(1)の構成により、連続amの繊維軸に対して平
行あるいは垂直の両方向で高強度のFRMを得ることが
できる。
行あるいは垂直の両方向で高強度のFRMを得ることが
できる。
又、上記(i)の構成により、部品としての品質が安定
した、すなわち強度及び剛性が一定であり、しかも熱膨
張による曲がり等の変形が抑制されたFRMを得ること
ができる。
した、すなわち強度及び剛性が一定であり、しかも熱膨
張による曲がり等の変形が抑制されたFRMを得ること
ができる。
連続繊維の繊維間隙に介在させる短繊維、ウィスカ又は
粉末の量は両者の性状や製造したFRMの用途などによ
っても異なるが、機械部品や構造材に用いる場合には連
続繊維、短繊維、ウィスカ又は粉末の連続繊維に対する
体積率は0.5%〜500%程度とするのが好ましい。
粉末の量は両者の性状や製造したFRMの用途などによ
っても異なるが、機械部品や構造材に用いる場合には連
続繊維、短繊維、ウィスカ又は粉末の連続繊維に対する
体積率は0.5%〜500%程度とするのが好ましい。
更に好ましくは、上記(iii )の構成の如く短繊維
、ウィスカ又は粉末の連bc繊維に対する体積−(シは
1〜9%の範囲内とする。この範囲内であれば、連続繊
維の体積率を適度に保つことができるので、繊維軸に対
して平行あるいは重置の両方向で高強度のFRMを得る
ことができる。
、ウィスカ又は粉末の連bc繊維に対する体積−(シは
1〜9%の範囲内とする。この範囲内であれば、連続繊
維の体積率を適度に保つことができるので、繊維軸に対
して平行あるいは重置の両方向で高強度のFRMを得る
ことができる。
本発明のFRMに使用できる母材金属としてはアルミニ
ウム若しくはマグネシウム又はこれらを主成分とする合
金が挙げられる。母材金属と強化繊維体との比率は、母
材金属及び強化繊維体の種類や製造したFRMの用途な
どによって種々に変化させることができる。
ウム若しくはマグネシウム又はこれらを主成分とする合
金が挙げられる。母材金属と強化繊維体との比率は、母
材金属及び強化繊維体の種類や製造したFRMの用途な
どによって種々に変化させることができる。
本発明のFRMに用いる繊維体を製造する方法は特に限
定されヰないが例えば電着法、流動床を用いる方法、吹
付は法、懸濁液浸漬法が挙げられる。簡便さ及び適用範
囲の広さなどの?、(で懸濁液浸漬法が好ましい、懸濁
液浸漬法の一例としては、例えばボビンなどに巻き付け
た連続繊維又は適当数の該連続1a維を束ねた連続繊維
束を巻戻して、短繊維、ウィスカ又は粉末のうちの少な
くとも1種以ht−懸濁した液体中に浸漬し、該連続繊
維の各々の表面に該短繊維、ウィスカ又は粉末を付着さ
せ、引き揃えて11)びポビンに巻取る方法が挙げられ
る。
定されヰないが例えば電着法、流動床を用いる方法、吹
付は法、懸濁液浸漬法が挙げられる。簡便さ及び適用範
囲の広さなどの?、(で懸濁液浸漬法が好ましい、懸濁
液浸漬法の一例としては、例えばボビンなどに巻き付け
た連続繊維又は適当数の該連続1a維を束ねた連続繊維
束を巻戻して、短繊維、ウィスカ又は粉末のうちの少な
くとも1種以ht−懸濁した液体中に浸漬し、該連続繊
維の各々の表面に該短繊維、ウィスカ又は粉末を付着さ
せ、引き揃えて11)びポビンに巻取る方法が挙げられ
る。
又、鋳造型のキャビティ内に注入した溶湯内に連続繊維
と、短繊維、ウィスカ又は粉末のうちの少なくとも1種
とをそれぞれ配置して溶湯内で該連続fa維の表面に前
記短繊維等を付着させて繊維体を製造してもよい。
と、短繊維、ウィスカ又は粉末のうちの少なくとも1種
とをそれぞれ配置して溶湯内で該連続fa維の表面に前
記短繊維等を付着させて繊維体を製造してもよい。
連続繊維束を使用する場合には繊維の数は特に限定され
ないが少ない方が各am−木−木に均一に短m#Iなど
を付着させることができてよい、又、繊維数の多い連続
繊維束を浸漬する液体には超音波により振動を与えて各
繊維に均一に繊維束内部の繊維まで付着を行う、趙i7
−波は浸漬液又は溶湯等の液体を入れた容器の外壁に設
けた超音波付加器によって外壁を介して少なくとも連続
繊維に午えてもよいし、又は適当数の超音波振動子例え
ばセラミック振動子を液体中に適切に配置して直接与え
てもよい、超音波の照射パターンは連続的であってもパ
ルス状であってもよい、その強度や振動数及び照射時u
■は連続繊維やこれに付着させる短繊維、ウィスカ又は
粉末の種類、あるいは前記付着物の液中濃度、連続繊維
の浸漬時間などの処理条件によって選択するが、例えば
振動数は10KHz〜2000KHz程度が使用し易い
。
ないが少ない方が各am−木−木に均一に短m#Iなど
を付着させることができてよい、又、繊維数の多い連続
繊維束を浸漬する液体には超音波により振動を与えて各
繊維に均一に繊維束内部の繊維まで付着を行う、趙i7
−波は浸漬液又は溶湯等の液体を入れた容器の外壁に設
けた超音波付加器によって外壁を介して少なくとも連続
繊維に午えてもよいし、又は適当数の超音波振動子例え
ばセラミック振動子を液体中に適切に配置して直接与え
てもよい、超音波の照射パターンは連続的であってもパ
ルス状であってもよい、その強度や振動数及び照射時u
■は連続繊維やこれに付着させる短繊維、ウィスカ又は
粉末の種類、あるいは前記付着物の液中濃度、連続繊維
の浸漬時間などの処理条件によって選択するが、例えば
振動数は10KHz〜2000KHz程度が使用し易い
。
付着させるべき物を懸濁させる処理液は水でもよいが、
有機溶剤例えばエタノール、メタノール、アセトン特に
エタノールが好ましい、とりわけ、連続繊維の表面にサ
イジング剤が塗布されている場合には、サイジング剤の
溶解により短繊維などの付着が容易となり、又、揮発性
が水に比べて高いので乾燥が速く、生産性が向1−する
利点がある。又、前記有機溶剤と水との混合物を使用し
てもよい。
有機溶剤例えばエタノール、メタノール、アセトン特に
エタノールが好ましい、とりわけ、連続繊維の表面にサ
イジング剤が塗布されている場合には、サイジング剤の
溶解により短繊維などの付着が容易となり、又、揮発性
が水に比べて高いので乾燥が速く、生産性が向1−する
利点がある。又、前記有機溶剤と水との混合物を使用し
てもよい。
処理液中の付着物濃度は特に限定されないが、あまり小
さいと連続繊維上に均一な付りがみられず効果が少なく
なり、又逆に大きすぎると付着rIiが必要以上に多く
なるため、例えば伺着物として炭化ケイ素ウィスカを用
い、繊維数6000木/ヤーンの連続m離京を処理する
場合、炭化ケイ素ウィスカ濃度は0−5 g / l〜
30 g / i程度が好ましい。
さいと連続繊維上に均一な付りがみられず効果が少なく
なり、又逆に大きすぎると付着rIiが必要以上に多く
なるため、例えば伺着物として炭化ケイ素ウィスカを用
い、繊維数6000木/ヤーンの連続m離京を処理する
場合、炭化ケイ素ウィスカ濃度は0−5 g / l〜
30 g / i程度が好ましい。
多数の連続繊維よりなる束を処理液中に授精する場合に
は浸漬前にta維離京ブロワを当てて開繊することが望
ましい、fa繊維数処理液への超音波振動子 31ffiするとよい、繊維数が少ないか、又は処Jl
ll液に充分に超音波振動を付与する場合にはブロワは
かならずしも必要ではない。
は浸漬前にta維離京ブロワを当てて開繊することが望
ましい、fa繊維数処理液への超音波振動子 31ffiするとよい、繊維数が少ないか、又は処Jl
ll液に充分に超音波振動を付与する場合にはブロワは
かならずしも必要ではない。
処理液を入れた処理槽の数は1基でもよいが、複数の付
着物を用いる場合などには、各々の付着物を懸濁した複
数の処理槽を用いてもよい、浸漬時間の調整は可動ロー
ルなどの通常の方法により行うことができる。又、必要
ならば処理した連続繊維束をボビンに巻取るtmに乾燥
炉や赤外線乾燥機、熱風乾燥機等を用いて乾燥させる。
着物を用いる場合などには、各々の付着物を懸濁した複
数の処理槽を用いてもよい、浸漬時間の調整は可動ロー
ルなどの通常の方法により行うことができる。又、必要
ならば処理した連続繊維束をボビンに巻取るtmに乾燥
炉や赤外線乾燥機、熱風乾燥機等を用いて乾燥させる。
次いで前記方法によって製造した繊維体を適当な長さに
切断するか、又は該繊維体を予め所望のFRM製品に応
じた大きさ、形状の予flL&形体とし、鋳造型のキャ
ビティ内に配置する。
切断するか、又は該繊維体を予め所望のFRM製品に応
じた大きさ、形状の予flL&形体とし、鋳造型のキャ
ビティ内に配置する。
異なる種類のm雌体を組合せて使用してもよい。
又、前記繊維体あるいは予備成形体を溶湯中で製造する
場合には、連続繊維と短繊維、ウィスカ又は粉末のうち
の少なくとも1種とを鋳造型のキャビティ内に配置する
。
場合には、連続繊維と短繊維、ウィスカ又は粉末のうち
の少なくとも1種とを鋳造型のキャビティ内に配置する
。
この鋳造型を所定温度例えば700℃〜800℃に予熱
し2次いでキャビティ内に鋳造型とほぼ同温度に加熱し
た母材金属の溶湯を注入する。
し2次いでキャビティ内に鋳造型とほぼ同温度に加熱し
た母材金属の溶湯を注入する。
次いで、この溶湯を所定圧例えば400kg/crn’
〜900kg/cm’に加圧しながら室温まで冷却して
11材金属を固化させる。
〜900kg/cm’に加圧しながら室温まで冷却して
11材金属を固化させる。
なお、前記により形成された繊維体あるいは予備成形体
を含む溶湯をキャビティ内で冷却・固化するとFRM物
品が製造される。又、溶湯に前記am体を通すか、ある
いは短繊維、ウィスカ又は粉末のうちの少なくとも1種
を含む溶湯中に連続繊維を通し、引上げて固化するとF
RMワイヤが製造される。更に必要があれば表面加重や
機械加工を行ってもよい。
を含む溶湯をキャビティ内で冷却・固化するとFRM物
品が製造される。又、溶湯に前記am体を通すか、ある
いは短繊維、ウィスカ又は粉末のうちの少なくとも1種
を含む溶湯中に連続繊維を通し、引上げて固化するとF
RMワイヤが製造される。更に必要があれば表面加重や
機械加工を行ってもよい。
本発明に用いる連続Ia維やこの表面に付着させる短繊
維、ウィスカ又は粉末及び金属母材は市販品をそのまま
使用することができる。
維、ウィスカ又は粉末及び金属母材は市販品をそのまま
使用することができる。
第1図に本発明の繊維強化金属の一例を示す。図中、1
3はウィスカ(又は短繊維)、14は連続繊維、15は
母材金属を示し、連続繊維14の間隙にウィスカ13が
配置され、残る空1?++に母材金属15を充填した構
造を有する。ウィスカ13の種類や性状、付着時の条件
又はウィスカ13を付着した連続縁#14の充填条件な
どを選択すれば、ウィスカ13を間隙に均一に配置する
こともできるし、又は連続繊維14の周囲に集中的に配
置することもできる。ウィスカ13によって母材金属1
5は強化されるが、更に強化するために元素添加するこ
とも可能である。この場合、母材の合金組成は限定され
るものではない、連続繊維14の間隙にウィスカ13が
配置されることによって、連続繊維14同士の接触が防
止される利点があるほか、ウィスカ13の賃を変えるこ
とによって連続繊維14の体積率を制御できる。更に、
ウィスカ13の存在によって連続繊維14と直角方向の
強度が改善されるために、繊維強化金属のw方性が軽減
される。1;I材金F&15より小ぎい熱膨張係数を有
するウィスカ13を使用すれば、熱的残留応力が軽減さ
れる効果がある。
3はウィスカ(又は短繊維)、14は連続繊維、15は
母材金属を示し、連続繊維14の間隙にウィスカ13が
配置され、残る空1?++に母材金属15を充填した構
造を有する。ウィスカ13の種類や性状、付着時の条件
又はウィスカ13を付着した連続縁#14の充填条件な
どを選択すれば、ウィスカ13を間隙に均一に配置する
こともできるし、又は連続繊維14の周囲に集中的に配
置することもできる。ウィスカ13によって母材金属1
5は強化されるが、更に強化するために元素添加するこ
とも可能である。この場合、母材の合金組成は限定され
るものではない、連続繊維14の間隙にウィスカ13が
配置されることによって、連続繊維14同士の接触が防
止される利点があるほか、ウィスカ13の賃を変えるこ
とによって連続繊維14の体積率を制御できる。更に、
ウィスカ13の存在によって連続繊維14と直角方向の
強度が改善されるために、繊維強化金属のw方性が軽減
される。1;I材金F&15より小ぎい熱膨張係数を有
するウィスカ13を使用すれば、熱的残留応力が軽減さ
れる効果がある。
すなわち、本発明のFRMにおいては連続繊維に短繊維
などが均一に付着し、且つ該連続繊維が母材金属中に均
一に分布するため、FRMの強度が向上すると共に、連
続繊維とf11材金属との熱膨張係数の差がより減少し
、熱的残留応力が軽減される。更に詳しく説明すると、
母材金属15の8膨張係数は連続繊維14のそれよりも
大きいため、繊維強化金属の冷熱サイクルr1荷時に連
続ta維14と母材金属15間でずれあるいは剥離が生
ずる。しかしながら、i!1!続繊維14の繊維間隙に
介在するウィスカ13の熱膨張係数が母材金属15のそ
れよりも小さいと、ウィスカ13が連続m雄14と母材
金属15の界面における熱膨張の緩衝材として働き、連
続繊維14と母材金属15との熱膨張係数の差が減少す
る。そのため、熱的残留応力が軽減される。更に、耐摩
耗性を有するウィスカ13を使用することによって耐摩
耗性に優れた繊維強化金属を得ることができる。
などが均一に付着し、且つ該連続繊維が母材金属中に均
一に分布するため、FRMの強度が向上すると共に、連
続繊維とf11材金属との熱膨張係数の差がより減少し
、熱的残留応力が軽減される。更に詳しく説明すると、
母材金属15の8膨張係数は連続繊維14のそれよりも
大きいため、繊維強化金属の冷熱サイクルr1荷時に連
続ta維14と母材金属15間でずれあるいは剥離が生
ずる。しかしながら、i!1!続繊維14の繊維間隙に
介在するウィスカ13の熱膨張係数が母材金属15のそ
れよりも小さいと、ウィスカ13が連続m雄14と母材
金属15の界面における熱膨張の緩衝材として働き、連
続繊維14と母材金属15との熱膨張係数の差が減少す
る。そのため、熱的残留応力が軽減される。更に、耐摩
耗性を有するウィスカ13を使用することによって耐摩
耗性に優れた繊維強化金属を得ることができる。
(実施例)
以−ドの実施例において本発明を更に詳細に説明する。
なお、本発明は下記実施例に限定されるものではない。
実施例1:
第2図は本発明に用いる強化繊維体の製造装置の一例を
示す。炭化ケイ素ウィスカ(W均直径約0.2終m、平
均長さ約100終m)5gをエチルアルコール1000
ccの入った処理槽l中に投入後、超音波付加器2によ
り超音波振動を与えて懸濁させ、処理液3を調整した。
示す。炭化ケイ素ウィスカ(W均直径約0.2終m、平
均長さ約100終m)5gをエチルアルコール1000
ccの入った処理槽l中に投入後、超音波付加器2によ
り超音波振動を与えて懸濁させ、処理液3を調整した。
東しく株)製M40炭素繊維東C繊維直径7〜8延m、
繊維数6000本、サイジング削材)4をポビン5から
巻戻し、超音波を付加させたままで浸漬時間が約15秒
となるよう可動ローラ6及び7によって調節して処理液
3中に浸漬しながら通し、次いで圧力ローラ8及び9に
よって押圧した後再びポビン10に巻取り、室温・大気
中で乾燥させた。
繊維数6000本、サイジング削材)4をポビン5から
巻戻し、超音波を付加させたままで浸漬時間が約15秒
となるよう可動ローラ6及び7によって調節して処理液
3中に浸漬しながら通し、次いで圧力ローラ8及び9に
よって押圧した後再びポビン10に巻取り、室温・大気
中で乾燥させた。
図中、11はブロワ、12は乾燥炉を示し、必要に応じ
て使用する。
て使用する。
処理面黒色であったIa維は処理後うぐいす色を帯び、
電子顕微鏡(SEM)観察の結果、第3図に示すように
ウィスカ13が連続繊維14上に付着しているのが認め
られた。又、処理後秤量の結果、繊維条長さlom当り
O,15g (連続繊維に対する体積率2.3%)のウ
ィスカが伺着しているのが判った。
電子顕微鏡(SEM)観察の結果、第3図に示すように
ウィスカ13が連続繊維14上に付着しているのが認め
られた。又、処理後秤量の結果、繊維条長さlom当り
O,15g (連続繊維に対する体積率2.3%)のウ
ィスカが伺着しているのが判った。
次いで、第4図(A)に示すように、前記方ツノ、によ
り製造した繊維体16を長さ150 m mに切断して
50本束ね、鋼製パイプ17中に挿入した0次いで(B
)に示すように、鋼製パイプ17をヒータ18により窒
素ガス中で760℃に予熱し、更に(C)に示すように
鋳造型19内に配置して、760℃に加熱した純アルミ
ニウムの溶湯20を注入し、パンチ21を用いて500
k g / c m’ テロ 0秒加圧した。
り製造した繊維体16を長さ150 m mに切断して
50本束ね、鋼製パイプ17中に挿入した0次いで(B
)に示すように、鋼製パイプ17をヒータ18により窒
素ガス中で760℃に予熱し、更に(C)に示すように
鋳造型19内に配置して、760℃に加熱した純アルミ
ニウムの溶湯20を注入し、パンチ21を用いて500
k g / c m’ テロ 0秒加圧した。
得られた繊維強化金属の連続繊維の繊維軸線に対して直
角方向の金属組織の断面図を第1図に示す。図から明ら
かなように、連続繊維14はlll金金属15中均一に
分散され、相互の接触はほとんど認められなかった。又
、繊維間隙には多数のウィスカ13の存在が確認された
。
角方向の金属組織の断面図を第1図に示す。図から明ら
かなように、連続繊維14はlll金金属15中均一に
分散され、相互の接触はほとんど認められなかった。又
、繊維間隙には多数のウィスカ13の存在が確認された
。
実施例2:
)5化ケイ素ウィスカ(実施例1で用いたものと同じ)
と窒化ケイ素ウィスカ(平均直径約0.3用 平均長さ
約200用m)各5gを、第2図に示すエチルアルコー
ル1o00ccの入った処理槽1中に投入後、!音波付
加器2によりMi汗波振動を与えて懸濁させ、処理液3
を調整した。実施例1と同一の炭素繊維束を使用し、浸
漬時間を20秒とする以外は実施例1と同様の77法で
ウィスカを付着させた連続繊維体を製造したところ、繊
維東長さ10m1′!’1リ 0.2g (連続繊維に
対する体積率3.1%)のウィスカが付着した。
と窒化ケイ素ウィスカ(平均直径約0.3用 平均長さ
約200用m)各5gを、第2図に示すエチルアルコー
ル1o00ccの入った処理槽1中に投入後、!音波付
加器2によりMi汗波振動を与えて懸濁させ、処理液3
を調整した。実施例1と同一の炭素繊維束を使用し、浸
漬時間を20秒とする以外は実施例1と同様の77法で
ウィスカを付着させた連続繊維体を製造したところ、繊
維東長さ10m1′!’1リ 0.2g (連続繊維に
対する体積率3.1%)のウィスカが付着した。
次いで第4図(A)に示すように、前記方法により製造
した繊維体16を長ざ150mmに切断して100本束
ね、鋼製パイプ17中に挿入した。次いで(B)にに、
1(すように、鋼製パイプ17を窒素ガス中で720℃
に予熱し、更に(C)に示すように、鋳造型19内に配
置して、720℃に加熱した純マグネシウムの溶湯20
を注入し、パンチ21を用いて750kg/ c rn
’で60秒加圧した。
した繊維体16を長ざ150mmに切断して100本束
ね、鋼製パイプ17中に挿入した。次いで(B)にに、
1(すように、鋼製パイプ17を窒素ガス中で720℃
に予熱し、更に(C)に示すように、鋳造型19内に配
置して、720℃に加熱した純マグネシウムの溶湯20
を注入し、パンチ21を用いて750kg/ c rn
’で60秒加圧した。
得られた繊維強化金属の、連続繊維のam軸線に夕、+
して直角方向の金属組織の断面図は第1図と同様であり
、t’a維間隙には多数のウィスカが認められ、連続繊
維同士の接触は著しく少なかった。
して直角方向の金属組織の断面図は第1図と同様であり
、t’a維間隙には多数のウィスカが認められ、連続繊
維同士の接触は著しく少なかった。
曲げ強さ測定試験:
実施例1と同様の方法を用いて、ウィスカ付着条ヂ[を
変えて本発明の繊維強化金属を製造し、連続繊維の繊維
軸に対して直角方向に対する曲げ試験を行った。結果を
第5図に示す。
変えて本発明の繊維強化金属を製造し、連続繊維の繊維
軸に対して直角方向に対する曲げ試験を行った。結果を
第5図に示す。
ウィスカを付着させた連続繊維を用いた本発明の繊維強
化金属は、ウィスカを用いない従来のla維強化金属に
比べて約2〜5倍曲げ強さが向1−シており、ハイブリ
ッド効果が明確に現われている。又、超音波付加の効果
及び処理液にエタノールを用いる効果も明瞭であり、イ
・1着時の条件を適切に選択することにより大きな曲げ
強さが得られることが判る。
化金属は、ウィスカを用いない従来のla維強化金属に
比べて約2〜5倍曲げ強さが向1−シており、ハイブリ
ッド効果が明確に現われている。又、超音波付加の効果
及び処理液にエタノールを用いる効果も明瞭であり、イ
・1着時の条件を適切に選択することにより大きな曲げ
強さが得られることが判る。
(発明の効果)
(−述のように本発明の繊維強化金属は、所定形状の、
連続繊維と、該連続繊維の繊維間隙に介在する短繊維、
ウィスカ又は粉末のうちの少なくとも1種と、母材金属
とからなるものであるため、母材金属中に各々の連続繊
維を均一に分散させることができ、繊維体積率を非常に
広範囲に制御することが可能であり、更に連続繊維と付
着物及び母材金属の種々の組合せが可能であるため広範
囲にわたる要求特性を満たすことができる。又、連続m
雄同士の接触が誠少し、且つその組成が均一となるため
圧縮剪断強さなどの機械特性も改善された。特に連続繊
維の繊維軸線に垂直な方向の強度が著しく向−1−し、
異方性が改善された。
連続繊維と、該連続繊維の繊維間隙に介在する短繊維、
ウィスカ又は粉末のうちの少なくとも1種と、母材金属
とからなるものであるため、母材金属中に各々の連続繊
維を均一に分散させることができ、繊維体積率を非常に
広範囲に制御することが可能であり、更に連続繊維と付
着物及び母材金属の種々の組合せが可能であるため広範
囲にわたる要求特性を満たすことができる。又、連続m
雄同士の接触が誠少し、且つその組成が均一となるため
圧縮剪断強さなどの機械特性も改善された。特に連続繊
維の繊維軸線に垂直な方向の強度が著しく向−1−し、
異方性が改善された。
第1図は本発明の繊維強化金属の一例の金属組織の光学
顕微鏡写真、 第2図は本発明の繊維強化金属に用いる強化繊維体の製
造装置の一例の概略図、 第3図は第2図の装置を用いて製造した繊維体における
繊維の形状を示す電子WJ微鏡写真、第4図は第3図の
繊維体を用いて本発明の繊維強化金属を製造する工程を
示す概略図、第5図は本発明の繊維強化金属のウィスカ
付71条件と曲げ強さ及び従来の繊維強化金属の曲げ強
さを示すグラフである。 図中、 l・・・処理槽 3・・・処理液 5.10・・・ボビン 8.9・・・圧力ローラ 12・・・乾燥炉 14−を続jam 16・・・繊維体 18・・・ヒータ 20・・・溶湯 2・・・超音波付加器 4・・・炭素繊維束 6.7・・・[11動ローラ 11・・・ブロワ 13・・・ウィスカ 15・・・母材金属 17・・・パイプ 19・・・鋳造型 21・・・パンチ
顕微鏡写真、 第2図は本発明の繊維強化金属に用いる強化繊維体の製
造装置の一例の概略図、 第3図は第2図の装置を用いて製造した繊維体における
繊維の形状を示す電子WJ微鏡写真、第4図は第3図の
繊維体を用いて本発明の繊維強化金属を製造する工程を
示す概略図、第5図は本発明の繊維強化金属のウィスカ
付71条件と曲げ強さ及び従来の繊維強化金属の曲げ強
さを示すグラフである。 図中、 l・・・処理槽 3・・・処理液 5.10・・・ボビン 8.9・・・圧力ローラ 12・・・乾燥炉 14−を続jam 16・・・繊維体 18・・・ヒータ 20・・・溶湯 2・・・超音波付加器 4・・・炭素繊維束 6.7・・・[11動ローラ 11・・・ブロワ 13・・・ウィスカ 15・・・母材金属 17・・・パイプ 19・・・鋳造型 21・・・パンチ
Claims (4)
- (1)炭化ケイ素、窒化ケイ素、アルミナ、シリカ、ア
ルミナ−シリカ、ジルコニア、ベリリア、炭化ボロン、
炭化ケイ素、炭化チタン等のセラミック、炭素、金属、
金属間化合物等の耐熱性物質より選択された少なくとも
1種からなる連続繊維と、 該連続繊維の繊維間隙に介在し、該連続繊維の一本一本
に均一に付着してなる炭化ケイ素、窒化ケイ素、アルミ
ナ、シリカ、アルミナ−シリカ、ジルコニア、ベリリア
、炭化ボロン、炭化ケイ素、炭化チタン等のセラミック
、炭素金属、金属間化合物等の耐熱性物質より選択され
た少なくとも1種からなる短繊維、ウィスカ又は粉末の
うちの少なくとも1種と、 母材金属とからなり、 該短繊維、ウィスカ又は粉末の熱膨張係数が該母材金属
の熱膨張係数よりも小さく、且つ該連続繊維が該母材金
属中に均一に分散してなることを特徴とする繊維強化金
属。 - (2)連続繊維の長手方向にわたり少量の短繊維、ウィ
スカ又は粉末のうちの少なくとも1種が均一に付着し、
且つ該連続繊維同志の接触がほとんどないことを特徴と
する特許請求の範囲第1項記載の繊維強化金属。 - (3)繊維強化金属のいかなる断面においても、連続繊
維の体積率が実質的に一定であり、且つ該連続繊維同志
の接触が実質的にないことを特徴とする特許請求の範囲
第1項記載の繊維強化金属。 - (4)短繊維、ウィスカ又は粉末のうちの少なくとも1
種の連続繊維に対する体積率が1〜9%であることを特
徴とする特許請求の範囲第1項記載の繊維強化金属。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1183290A JP2648968B2 (ja) | 1989-07-15 | 1989-07-15 | 繊維強化金属 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1183290A JP2648968B2 (ja) | 1989-07-15 | 1989-07-15 | 繊維強化金属 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13542985A Division JPS61295346A (ja) | 1985-05-21 | 1985-06-21 | 繊維強化金属の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0257648A true JPH0257648A (ja) | 1990-02-27 |
JP2648968B2 JP2648968B2 (ja) | 1997-09-03 |
Family
ID=16133069
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1183290A Expired - Lifetime JP2648968B2 (ja) | 1989-07-15 | 1989-07-15 | 繊維強化金属 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2648968B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0894359A (ja) * | 1994-09-26 | 1996-04-12 | Nippon Supiide Shiyoa Kk | 鉛直レーザーターゲット |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62124245A (ja) * | 1985-11-21 | 1987-06-05 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 繊維強化金属とその製造方法 |
JPS62297426A (ja) * | 1986-06-17 | 1987-12-24 | Ube Ind Ltd | 無機繊維強化金属複合体及びその製法 |
-
1989
- 1989-07-15 JP JP1183290A patent/JP2648968B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62124245A (ja) * | 1985-11-21 | 1987-06-05 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 繊維強化金属とその製造方法 |
JPS62297426A (ja) * | 1986-06-17 | 1987-12-24 | Ube Ind Ltd | 無機繊維強化金属複合体及びその製法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0894359A (ja) * | 1994-09-26 | 1996-04-12 | Nippon Supiide Shiyoa Kk | 鉛直レーザーターゲット |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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JP2648968B2 (ja) | 1997-09-03 |
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