JPH02500956A

JPH02500956A - パウダ放射装置

Info

Publication number: JPH02500956A
Application number: JP62507020A
Authority: JP
Inventors: ケルン，マーク・テイ; ハース，リチャード・シー; ストリイター，ジョン
Original assignee: サンタ・バーバラ・リサーチ・センター
Priority date: 1986-11-21
Filing date: 1987-10-22
Publication date: 1990-04-05
Also published as: CA1319654C; KR920008550B1; AU8274087A; NO173002C; KR890700040A; DE3777167D1; IL84397A0; BR8707555A; EP0289571A1; EP0289571B1; NO883230D0; NO173002B; AU605813B2; WO1988003824A1; NO883230L; IN171880B

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】パウダ放射装置発明の背景本発明は消火その他微細パウダの迅速な散布を必要とする他の状況において用いるための微細パウダの迅速な均等な放射のための装置に関するものである。特に、本発明は室内あるいはボトル内の圧力下にパウダが含まれており、パウダおよび推進用流体が室の隔膜の裂は目において迅速に放射されることができる不活性ガスのような推進用流体と混合されたパウダの放射装置に関するものである。

パウダ材料の放射は消火から農場での殺虫剤のような農業的材料の散布まで非常に広い状況範囲において用いられる。

パウダ消火剤を詰められたハンディタイプの消火器の場合、パウダはガス状推進剤によって圧力下で一様な流れで噴出される。しかしながら、全パウダがほぼ瞬時に、飛行機内の消火において発生する状況のように２，３ミリ秒で放射されるような状況が存在する。

パウダ防火材料の急な放射の必要性のため飛行機内での消火において問題が発生する。典型的に、飛行機内に取付けられた防火設備は効果的であるために爆発的な発火に反応して自動的に作動されなければならない。よく知られているようにこのセンサは電気回路を経て、消防設備によって保護される飛行機の領域を経てそのコンテナから爆発的にパウダを噴出するため起爆装置あるいは雷管を発火させるように作動する。

パウダ消火材料は、この材料が火によって影響される領域にわたって微細パウダとして散布されるとき最も有効に作用する。しかしながら、従来の技術において、雷管の爆発力はパウダを固める傾向があり、消火におけるパウダの有効性を妨げる材料の固まりを形成するという望ましくない結果を生じる。

前述の消火設備の使用における更に別の考察は自己充足モジュールのような設備の構造である。過去において、広い飛行機内の消火設備の自動的付勢において用いられた電気回路が一般に２８ボルトで供給される電力のような、飛行機によって供給される電力を用いていることで問題が発生した。飛行機電力の使用は電気ケーブルの設備を必要とし、飛行機の製造およびサービスにおいて用いられた命令マニュアル中のこのような配線の全てを組入れることの結果として生じる不便さがある。このようなケーブルは、爆発によって生じた破片が消火設備の動作を不能にするケーブル切断を生じるかもしれないという戦闘状況においては欠点となる。

発明の概要本発明に従って、パウダおよび圧縮された推進用流体が一緒に混合され円筒状あるいは球形のボトルのようなコンテナ内で圧力下で維持されている特に消防的応用における使用のためのパウダの放射装置によって前述の問題は克服され、その他の利点が与えられる。ボトルの一端がコンテナ内の過圧の存在において隔膜が避けるというようなラインのパターンにおいて刻み目を付けられた隔膜を具備している。利点は、パウダ材料の場合、パウダの粒子間に比較的大きい空間が存在し、その空間が圧縮された推進用流体、特に推進ガスの蓄積のため有効であるという事実から得られる。酸化アルミニウムのような消火材料の使用における例によって、酸化アルミニウムパウダの密度は酸化アルミニウムの固体の充実した密度のおよそ１／６乃至１／８の範囲内である。それ故、酸化アルミニウムパウダのボトル内に、パウダによって占められる容積のおよそ７倍の容積が推進剤のため得られる。。

パウダの粒子間に得られる空間は流体推進剤を貯蔵するため用いられる。本発明の理論は根本的に、液体推進剤がパウダ上のウェット作用を有し、それは固まりを作る液体およびパウダのスラリを生成する傾向があるので、窒素、アルゴン、ヘリウムなどのような気体推進剤へ適用される。しかしながら、液体およびパウダのスラリは気体推進剤と共に用いられるなら有効である。この推進剤は加圧され、加圧はコンテナ内に維持される窒素の量を非常に増加する。本発明の好ましい実施例において、窒素のような気体推進剤は、気体推進剤が迅速な放射を助けるためかなりの量の蓄積されたエネルギを有するので好ましい。その代わりに、ヘリウムのような気体もまた、ヘリウム漏れ検出がコンテナ内における漏出についてチェックすることが容易に得られるので用いられても良い。

飛行機火災の消火において特に有効な本発明の特徴はコンテナの加圧によって与えられる。内部コンテナ圧力と飛行機ペイの圧力との間の圧力差に反応して破裂する膜を有するコンテナの場合、ペイ圧力の減少力（゛隔膜を破裂させるということが容易に認識される。これはパウダの結果として生じる過度の固形化により増加された起爆装置圧力を結果的に必要することによって隔膜の補強を必要とする。従来技術の装置において、起爆装置からの圧力はパウダに対してブツシュし、破裂点に対して隔膜上をブツシュし、この故に固化を困難にする。しかしながら、本発明の場合において、コンテナは４００−６００ｐ、ｓ、ｉ　（ポンド毎立方インチ）の範囲で最初に加圧される。このような圧力はおよそ１５ｐ、ｓ、ｉの大気圧力（海上レベルで）の何倍も大きい。この故に、ペイ圧力の損失は隔膜を横切る差圧力に比較的小さいパーセンテージの増加を生じるだけであり、そのため本発明の装置においては隔膜の早期破裂の危険がない。

本発明の構造において、隔膜は１００　ｐ、ｓ、ｉの過圧で破裂するようにセットされる。従って、初期の加圧が５００ｐ、ｓ、１であるとき、隔膜は６００ｐ、ｓ、ｉで破裂するようにセットされ、付加的な１００ｐ、ｓ、ｉは起爆装置によって与えられる。この装置の付勢中、コンテナの内部圧力は２０パーセントだけ増加し、その圧力増加はパウダのいかなる固化をも避けるように充分小さい。

加えて、起爆装置はパウダの固化を避けるため隔膜上に直接ブツシュするように向けられる。。

このことは、起爆装置が隔膜上にのみブツシュされるならパウダを外側へ推進するものが何もないので従来の技術においてはなされなかった。しかし本発明においては５００　ｐ、ｓ、１の圧力がパウダを外側へ推進するために利用できる。

それ′によって、本発明の装置は固まりを伴わずに迅速に均等にパウダを放射することができる。加えて、５００　ｐ、ｓ、ｉの圧力によって発生した切断力は小さなパウダ粒子を微細な塵に粉砕′することを助成し、これは消火のための最も有効な状態である。

本発明の更に別の特徴に従って、パウダ放射装置は電力源としてバッテリを含む自己充足モジニールとして構成される。

飛行機設備内でこの装置を付勢するのに適切な電気回路はＲ，Ｊ　、Ｃ１ｎｚｏｒｉによる米国特許第３，９３１．５２１号明細書において開示されている回路のように、バッテリの比較的低電圧によって動作されるよう修正され、減少された供給電圧を有するセンサの更に信頼できる動作のための低雑音回路の包含によって更に修正される。これは時々、飛行機の電力源との相互接続の必要性を伴わず、従って戦闘中電力供給ケーブルのダメージの危険性を伴わずに装置の個々のモジュールが必需品としてテストされ置換えられることを可能にする。

本発明の前述の実施例において、過圧が出口または放射口の減少された直径範囲を経てコンテナの外へ消火パウダを駆動するようにするとき、比較的小さい過圧は少量の固まりを結果として生じる。以下に説明される本発明の追加の実施例では、出口を経て出力するパウダの速度の方向で過圧力の方向を伴わずにパウダを自由にする起爆装置あるいはガス発生器の爆発放射の使用を可能にする。これらの実施例はパウダが固まることを避け、パウダの均等な散布を容易にする。

図面の簡単な説明本発明の前述の観点およびその他の特徴は添附図面と関連した以下の記述において説明される。

第１図は本発明に従って構成された消火器の様式図を示す。

第２図は第１図の装置のボトルのウェル内の起爆装置の取付けを示す部分的な断面図である。

第３図は第１図の消火器の付勢に適したバッテリで動作される電気回路の概略図である。

かれているような消火器の別の実施例の様式化された断面図を示す。

第４Ｂ図は第４Ａ図の出口における刻み目を付けられたディスクおよび起爆装置を示す第４Ａ図におけるライン４Ｂ−４Ｂに沿って得られた断面図である。

第５図は、第４Ａ図のそれと同様に、コンテナに取付けられ、パウダ出口におけるカバーディスクに向けられたカッティングブレード（ｂｌａｄｅ　）を駆動するため置かれたガス発生器を用いる更に別の実施例の図である。

第６図は、第４Ａ図のそれと同様、ナイフおよび起爆装置がコンテナ外部に取付けられ出口の開口のためのカバーを破裂させるためカバープレートに面しているような消火器の更にもう１つの実施例の図である。

第７図はディスク間のスペースへ結合されたガス発生器を有する出口の二重ディスクカバーを用いる消火器のもう１つの実施例を示す。

第８図は出口のディスク形カバーがパウダの噴出を許容するように起爆される壊れやすい基盤によって支持されているような消火器の更に別の実施例を示す。

第９Ａ図はスイング可能なドアがパウダのコンテナの内部圧力に対して密閉膜を固定している本発明の別の実施例である。

第９Ｂ図はパウダの放射のためドアをスイング開口させるための分度器および放射メカニズムを示す第９Ａ図におけるライン９Ｂ−９Ｂに沿って得られた断面図である。

第１０図は成形された装填体（ｓｈａｐｅｄ　ｃｈａｒｇｅ　）を用いる起爆装置が出口にある密閉膜上のコンテナ内に置かれており、起爆装置の付勢のため側部コネクタへ接続された電気ワイヤがあるような本発明の実施例を示す。

第１１図は成形された装填体を用いる起爆装置がパウダコンテナの密閉ディスクの外側部に狙いを定められるような消火器の更に別の実施例を示す。

第１２図は起爆装置がコンテナを通過する管の端部内に取付けられ起爆装置の付勢のため電気ワイヤを取囲むような第１Ｏ図のそれと同様の実施例である。

第１３図はガス発生器が起爆装置の代わりに中央管内で用いられるような第１２図の実施例の修正を示す。

詳細な説明第１図および第２図を参照すると、流体推進剤によるパウダの均等な放射のための装置が示されている。この装置は消火器として使用するのに理想的に適切であり、従って、以下消火器として説明される。しかしながら、この装置はまた消火以外の応用のためパウダの迅速な均一の放射を与えるのにもまた適切である。

この装置はコンテナ１２と、火によって放射される放射線の電気−光センサ１４と、ガス発生器１６と、および圧力下でガスを放出するため発生器１６を付勢するのに適切な電気信号を供給するためセンサ１４による放射線の感知に反応するバッテリを電源とする電気回路１８とを含む消火器１０として示されてい在するウェル２０内に置かれている。ガス発生器１６の回路１８への電気接続はワイヤ２２によってなされる。ガス発生器１６は回路１８のハウジング２４によってウェル２０内に保持され、このハウジングは１組のボルト２６によってウェル２０上に固定されコンテナ１２を固定している。ボルト２Ｂはガス発生器１６のガス圧力を克服するのに充分な強度を有しており、それによってウェル２０がこのような圧力増加の間、コンテナ１２の内部へと圧力を向けて破裂させることを確実にする。その代わりに、ガス発生器１Ｂはウェルへねじ込みによって固定されたプラグ（図示されていない）によってウェル２０内に固定されても良い。

出口２８は、パウダでコンテナを満たし、コンテナ１２からパウダおよび推進剤を連続的に放射することができるようにするためコンテナ１２の壁内に備えられている。パウダ材料はパウダ粒子３０の様式化された表現で示される。推進流体、即ち典型的には燃焼過程に対して化学作用を起こさない窒素の・ような気体は粒子３０と混合され、図では円によって様式化された形で示されている。その代わりに、別の口（図示されていない）がコンテナを満たすために備えられ、その出入り口は。

ねじ込みプラグによって閉じられるようにしてもよい。

最初に、出口２８が開かれ、パウダは出口２８を経てコンテナ１２内へ装填される。パウダは酸化アルミニウムのような不活性物質であってもよく、あるいは重炭酸ナトリウムあるいはモノ燐酸アンモニウムのように化学的に活性であってもよい。

コンテナ内をパウダで完全に満たすため、コンテナ１２は、パウダがパウダの充分な安定およびコンテナ１２の最大充填を確保するように装填されるとき振動させられなければならない。

コンテナ１２はパウダによって完全に充填されることが好ましい。粒子３０はおよそ１−３ミクロンの範囲の直径を有する。

酸化アルミニウムの場合、パウダの密度はおよそ立方センナメートル当り０．５グラムであり、これはおよそ立方センナメートル当り３．５−３．９グラムの値を有する固体の酸化アルミニウムの密度よりかなり低い。粒子３０間の隙間空間は気体状推進剤の分子のための充分な空間を与える。

パウダによるコンテナ１２の充填の完了において、出口２８は溶接ビーズ３６によって示されるように出口２８の周辺へ溶接される隔膜３４によってシールされる。溶接は超期間にわたってその中の圧力下で推進ガスを維持するためコンテナ１２の完全性を確実にする。隔膜３４は、隔膜３４の破裂において、破裂は、隔膜３４からのシュラブネル（ｓｃｈｒａｐｎｅｌ　）がないことを確実にする破裂のパターンにおいて切込み線３８に沿って発生する。

溶接によって隔膜３４を固定した後、所望された量の推進剤によってコンテナ１２を装填する処理が、圧力下で推進ガスを入れるスプリングを備えた入口ガスバルブ４０によってなされる。上述のように、本発明の好ましい実施例において、窒素が推進剤として用いられる。従って、窒素はタンク４２によって提供され、窒素は曲げやすいホースの形をしている高圧コンジット４６によってバルブ４０へ接続されるポンプ４４によってタンク４２から汲出される。迅速遮断部４８はコンジット４６が装填処理の完了においてバルブ４０から切断されるようにコンタのコンテナ内の装填の間コンテナ１２内の推進剤圧力を監視するためコンジット４６においてポンプ４４の出口に接続されている。このような装填は、ゲージ５０によって測定されるような所望された圧力の到達において終了する装填を自動的または手動的にいずれかの場合でなされる。装填の完了において、迅速遮断４８はバルブ４０から取除かれる。バルブ４０は内部スプリング（図示されていない）に応じておよびコンテナ１２内の推進剤の圧力に応じてそれ自身を閉じるように既知の形で機能する。コンテナ１２内の推進剤圧力は装填処理の終わりで、およそ４００−Ｂｏｏ　ｐ、ｓ、１の範囲ある。

パウダが推進剤の雰囲気中でなく大気中においてコンテナ１２内へ装填される場合には、コンテナ１２は加圧前に空気を排気する必要がある。これは加圧の前にタンク４２の代わりに真空ポンプを接続することによってなされる。このように真空がコンテナ内にパウダ３０のみを残すように真空ポンプによって引出される。排気の完了において、窒素が前述のようにポンプで導入される。

隔膜３４は推進剤の装填圧力のおよそ１００　ｐ、ｓ、ｉ上の圧力で破裂するように設計されている。コンテナ１２および隔膜３４は、好ましくはステンレススチールあるいはアルミニウムのような材料から構成されている。従って、推進剤装填圧力が５００ｐ、ｓ、ｉの場合、装填圧力５００ｐ、ｓ、ｉに１００　ｐ、ｓ、ｉの過圧が加わり、隔膜３４のため６００　ｐ、ｓ、ｉの設計破裂圧力となる。この場合、１００ｐ、ｓ、ｉの過圧は５００　ｐ、ｓ、ｉの装填圧力の２０パーセントである。典型的に、隔膜は装填圧力のおよそ３０パーセント以下の過圧に対して設計されるべきである。これは、ガス発生器１Ｂによって発生した過圧がパウダの結果として生じる固まりによってパウダの顕著な固化を導くような装填圧力よりもそれほど大きくはないことを確実にする。

パウダの固まりを避けることはパウダの微細な個々の粒子の保持を確実にするため重要である。これはパウダが消火器の放出中に推進剤によって実行されるのでパウダの均一放射を可能にする。加えて、ガス発生器１Ｂからのガスがウェル２０からコンテナ１２へ入る方向はパウダによりも隔膜の方向に向けられる。ガス発生器１６および隔膜３４がコンテナ１２の反対側上にあることが第１図に示されているように、ウェル２０からのガス出口はパウダの固化を避けるためコンテナの内側に渦巻き作用を生成するためコンテナ１２の壁へ向けて流れる。ガス発生器１６およびウェル２０は隔膜３４の真上に置かれても同じ結果が得られる。

動作において、センサ１４による火の放射線の検出において、電気回路１８は隔膜３４を破裂させるためコンテナ１２内の充分な過圧を発生するためガス発生器１６を付勢する。それにおいて、推進剤およびパウダは火を含む空間を満たすためコンテナ１２から力強く迅速に噴出される。消火器１０の一般的な取付けの例によって、消火器ｌＯは飛行機のドライベイ中に置かれる。

従って、ドライベイ内のパウダおよび推進剤の放射は火を消すように火の進行をかなり防ぐ。

消火器の利用における特定の要因は、有利な均等の放射を与えるためのものであるが、その要因は、パウダの圧縮を伴わずに均一混合を行うように推進ガスの分子がパウダの粒子間に浸透することを確実にするため、ガス発生器１６の動作と比較して、比較的遅い速度で、充分にゆっくりと推進剤によってコンテナの加圧をすることである。ガス発生器１６の付勢中、コンテナ１２内の圧力は装填処理の間の圧力の増加よりも更に迅速な速度で増加する。特に、圧力の増加のこのような速度は、最大過圧が装填圧力の２０−３０パーセントの範囲で、比較的小さい比率であるという事実を除いてパウダを容易に固化できた。それによって、本質的に爆発および放射の期間にパウダの固化は発生しない。このメカニズムは、コンテナ１２の中心から離れるガス発生器の目標点を設けることによって生じる渦巻動作によって促される。

第３図は第１図および第２図の回路１８の構成を示し、二の回路１８は、本発明の特徴に従って、遠隔位置の電力源への電カケーブルの必要性を伴わずに消火器ｌＯのモジュール構造を許容するバッテリ５２によって通常供給されるおよそ２ボルドの比較的低い電圧で動作する。

Ｍ３図の回路は前述の米国特許第３，９３１，５２１号明細書に開示されたものの修正であり、その技術はここで参照されている。ここに開示された放射線センサは短波長チャンネルおよび長波長チャンネルを含む。従って、センサ１４　（第１図）は長波長放射線即ち熱の検出のための熱電体またはすのための光起電ダイオードのような光検出器５８とを含、む。

回路１８はバッテリを変えることなく回路の長い寿命時間を与えるように上記特許明細書において開示された回路より実質的に少ない電流を流す構成部品を用いる。好ましくは、バッテリ５２は２．４ボルトを発生し２．３アンペア一時を有するリチウム電池である。検出器５４および５６によって出力される信号は増幅され、ＮＯＲゲート５８の入力端子へ供給され、後者はワイヤ２２を経てガス発生器１６を付勢するためマルチバイブレータ６０および駆動装置６２を介して命令信号を出力する。

ＮＯＲゲート５８は、火の熱および光放射線の両方が検出されるとき発生器１６の付勢の論理関数を与える。マルチバイブレータ６０は発生器１６を作動するための充分な期間の電気パルスを発生するように予めセットされ、駆動装置６２は発生器１６を付勢するため充分なレベルへパルスの電力を増幅する。

検出器５４と５６の信号の前述の増幅はバッテリ５２の低電圧上で動作しバッテリを３−４年の期間用いさせるように非常に小さい電流を流す演算増幅器によって達成される。このような増幅器６４および６６は第３図に示されているが、増幅器６４および６６は熱検出器５４の信号を増幅するように機能し、増幅器トランジスタ８０．８２は光検出器５６の信号を増幅するように機能する。増幅器６６およびトランジスタ８２からの信号が、ＮＯＲゲートが入力信号を論理“０“ とじて認知する前にこの閾値量によってそれらの各バイアス点（２，４Ｖバッテリ動作の間アースより１．２Ｖ以上高い）から減少されなければならないような閾値がＮＯＲゲート５８内に含まれる。増幅器６４および６６は演算増幅器として構成されることが好ましい。増幅器６４および６Ｂのため適切な増幅器はＰ　ｒｅｃｉｓｉｏｎＭｏｎｏｌｉｔｈｌｃｓ社によって製造された、部品Ｎｏ、０Ｐ−２２であり、その増幅器はライン１７２および１７４上の入力抵抗器（図示されていない）の適切な選択によって１０マイクロアンペアを流す。

増幅器６４を低雑音および低電流特性を有する前置増幅器７２を経て熱検出器５４へ接続することは有利である。適切な前置増幅器は市販されており、部品Ｎｏ、１３９としてＩ　ｎｔｅｒｓｉ１社によって製造されており、その増幅器は抵抗器１０Ｂを経て適切にバイアスされるとき１０マイクロアンペアを流す。前置増幅器７２は差動増幅器形態を形成するためエミッタ端子を一緒に接続された２つのトランジスタ７４と７６を含む。

増幅器６４と６６および増幅器７２のための電力は抵抗器８４およびキャパシタ８６を含むフィルタを経てバッテリ５２から結合され、フィルタの出力電圧はライン８８上に出現する。

増幅器８０および８２およびＮＯＲゲート５Ｂのためのバッテリ５２からの電力は抵抗器９０およびキャパシタ９２を含むフィルタによって与えられ、フィルタの出力電圧はライン９４上に出現する。抵抗器８４はバッテリライン５２とライン８８との間に直列に接続され、キャパシタ８６はライン８８と接地点との間で結合される。同様に、抵抗器９０はバッテリ５２の端子とライン、９４との間で結合され、キャパシタ９２はライン９４と接地点との間で接続される。キャパシタ８６と９２は電力ラインと接地点との間に信号流路を与え、各フィルタは２つの検出器５４と５６の信号を分離し、２つの回路間の外部源からの雑音のピックアップおよび混線を抑制する。

回路１８は更に前置増幅器７２の動作と関連する抵抗器９８．９８゜１０４　、１０８　、および１０８を含む。抵抗器１０６は熱検出器５４の端子をトランジスタ７４のベース端子へ接続する。抵抗器１０４はバイアス電流のためオフセットゼロについて抵抗器１０６と検出器５４との結合を整合する。同様に、抵抗器１０２と１０４の接続部はトランジスタ７６から増幅器６４へのフィードバック路を与えるためトランジスタ７６のベース端子と接続される。抵抗器１０８は、差バイアス制御を与えるため接地点とトランジスタ７４および７６の２つのエミッタ端子の接続部との間に接続される。抵抗器９８と９６はライン８８とトランジスタ７４および７６のコレクタとの間に各々負荷抵抗器として接続される。前置増幅器７２の出力信号はトランジスタ７４と７６のコレクタ端子で供給され、抵抗器１１０および１１２を経て増幅器６４の入力端子へ結合される。

基準電圧は抵抗器１１６、およびバッテリ５２の端子と接地点との間に直列に接続されているバンドギャップ基準装置１１８を含む基準電圧回路とによってライン１１４上に供給される。

キャパシタ１２０は基準装置１１８と並列に接続される。ライン１１４上の基準電圧は基準装置１１ｇの両端に現われる。基準装置１１ｇは１．２ボルトの基準電圧を供給し、適切なダイオードはＮ　ａｔｉｏｎａｌ　Ｓ　ｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ社製造の部品Ｎｏ、ＬＭ１８５でよく、そのダイオードは抵抗器１’１６を経て適切にバイアスされるとき１０マイクロアンペア流れる。抵抗器１０４のフィードバック路は基準電圧線１１４へ接続する。基準電圧線１１４はまた熱検出器５４の端子へ接続する。前置増幅器７２へ結合された抵抗器の典型的な値は以下のように、抵抗器９Ｂおよび９８は各々１２０，０００オームの値を有し、抵抗器１１０と１１２は各々２００にオームの値を有し、抵抗器１０８は８０にオームの値を有する。

増幅器６４の出力信号は、ライン１１４と抵抗器１２２および１２４の接続部との間に接続されたダイオード１２６によって２つの直列接続された抵抗器１２２および１２４を経て得られる。

抵抗器１２２およびダイオード１２６は検出器５４上に投射する背景放射線によってガス発生器１６が誤ってトリガーされることを避けるため増幅器６４の出力信号上の負の電圧クランプを形成する。

増幅器６６は、増幅器６６の出力端子と負の入力端子との間に並列に接続されたキャパシタ１２８および抵抗器１３０を含むフィードバック路を有する。それぞれ並列に接続されたキャパシタ即ちキャパシタ１３６と１３８を具備する抵抗器１３２と１３４゛の直列結合は、抵抗器１２４と増幅器６６の負の入力端子との間で接続されている。抵抗器１４０と１４２の更なる直列接続は増幅器６６の負の入力端子とライン１１４との間に接続され、抵抗器１４０と１４２の接続部は増幅器６６の正の入力端子へ接続されている。キャパシタ１４４は抵抗器１４２と並列に接続される。

キャパシタ１３Ｂ　、１３８　、および１４４は、それらの対応する抵抗器１３２．１３４　、および１４２との結合してノ）イパスフィルタ機能を提供し、一方フイードバック抵抗器１３０と結合しているフィードバックキャパシタ１２８はローパスフィルタ機能を備える。２つのフィルタ機能の結合は火の存在を識別する熱放射線中のパルスのスペクトル成分を識別するため所望されたバンドパス特性を増幅器６６へ与える。

ダイオード５６は火からの光放射線の光子エネルギを電流へ変換するため光伝導性モードで動作され、その電流は抵抗器１４６を経て流れる。抵抗器１４Ｂにわたる電圧低下における増加的変化はトランジスタ８０のベース端子へキャパシタ１４８を経て結合される。トランジスタ８０および出力ＮＰＮ）ランジスタ８２はフォトダイオード信号に必要な増幅を与えるため示されているようにカスケード接続され、それは増幅されるときライン１２２を経てＮＯＲゲート５８の他方の入力へ結合される。トランジスタ８０および８２はダイオード５６からの入力信号がないときは非導電状態にこれらのトランジスタをバイアスするため、必要な通常のバイアス、フィードバックおよび電流制限抵抗器１８２　、１５２　、１５４　、１５０　、および１６０へ接続される。抵抗器１４Ｂはこの検出器５６の全感度を変えるために調節可能である。増幅器トランジスタ８０と８２の利得は抵抗器１５４と１５８の値によって制御される。増幅器トランジスタ８０゜８２のためのＤＣ供給電圧はこの増幅器段のために必要な動力を供給するためライン９４で接続され、フィルタキャパシタ１５Ｂは回路からバイアス供給をデカップリングするため抵抗器１６０を横切って接続される。抵抗器１６０　、１５０　、１５ｊ、および１４Ｂの適切な選択によって、増幅器トランジスタ８０．８２はバッテリからの１０マイクロアンペア以下で動作される。

増幅器６Ｂおよび８２の各々はそれらの各検出器５４と５６によって出力された信号に反応して負方向に進む電圧を出力し、２つの低電圧出力信号のジヨイント発生はＮＯＲゲート５８によってマルチバイブレーク６０のトリガーを生じる。

比較的高い値の電圧はそれらの各検出器５４と５６によって出力された信号がないとき増幅器６６と６８によって出力される。市販された部品を用いて、ＮＯＲゲート５８は、閾値効果を達成しゆっくりとした変化入力に対して振幅を防ぐように入力部に７４ＨＣ１４型シユミツトトリガを有する７４ＨＣＯＺ型ＮＯＲゲートを用いて構成される。（２つの直列Ｓ　ｃｂａ＋１ｔｔ　）リガは、７４ＨＣ１４が反転ゲートであるので必要とされる）。この閾値の更に正確な制御が必要とされるなら、０Ｐ−２２型増幅器がライン１７２および１７４から負の入力へ接続される低電圧ゲルマニウムダイオードと共に用いられ、僅かな正のフィードバックに伴う正確な閾値は正の入力でセットする。それによって、ＮＯＲゲート５８によって表わされる論理関数は最少電流流出によってバッテリの比較的低い電圧によって動作する回路によって達成される。

所望されるなら、センサ１４をテストするため付加的回路（図示されていない）を接続することもまた可能である。このような付加的回路はバッテリ５２の代わりに外部電力源を接続するためのスイッチを含み、またテストモード中に２．つの検出器５４と５６を付勢するため発光ダイオード（ＬＥＤ）を含む。テスト中ガス発生器１６を付勢しないように駆動装置６２の出力駆動を阻止するため、部品Ｎｏ、５ＦＸ７２７０を具備するＨ　ｏｎｅｙｗｅｌ　１社製造のそれのような先カップラは回路１８の正常の動作を妨害することなく駆動装置６２の信号をクランプするため用いられる。第２のこのような光カップラは出力駆動信号をテストの結果をモニタするため外部テスト設備へ結合するため用いられる。

このようなテストはまた圧力量を示す電気信号を送信する圧力ゲージを含むことによってコンテナ１２内の圧力のテストを含む。このような信号は温度によって変化する抵抗を有する抵抗器を用いる抵抗回路の使用によって温度補償される。

適切なコネクタ（図示されていない）はテストの伝導中に遠隔のテスト設備の電気的接続を容易にするため消火器ｌＯ上に取付けられる。

回路１８のための前述の技術およびテストモードはまた、コンテナが隔膜の破裂において液体が迅速に気体へ変換するハロン（Ｈａｌｏｎ）のような消火液を保持するような消火器による使用に応用できる。

消火パウダのコンテナおよびパウダを放射するためのメカニズムの前記記述は固まりの減少された影響を伴うパウダ放射の所望された結果を生じることができる。しかしながら、いくらかの固まりは起爆装置の爆発のため過圧があり、その過圧は出口あるいは放射口を経てパウダを押出すためパウダ中で作用するという事実のため発生する。この状況を克服するため、本発明の更に別の実施例は、パウダの放射が、放射中パウダ速度の方向で力を発生する過圧の発達を伴わずに起爆装置またはガス発生器の使用によって得られるものである。

本発明のこのような後者の実施例はパウダの放射中パウダを固める傾向を避ける。

第４図乃至第１３図は本発明の消火器の付加的実施例の特に様式化された断面図を示し、これらの図はパウダ消火器の密封容器およびパウダを放射するための密封容器の放射口を開くための装置の形態に関するものである。放射装置の付勢に適切な電気回路は第３図に開示されたものと同じである。以下の別の実施例における消火器の基本的物理的構造は第１図および第２図を参照して既に説明されたそれらと同様であり、第４図乃至第１３図の実施例の簡潔化された記述はその本質的な構造を説明するために必要があるに過ぎない。

第４Ａ図乃至第４Ｂ図は容器２０２からパウダを排出するため消火パウダおよび圧縮されたガスを含むための容器２０２を備えた消火器２００を示す。容器２０２は容器２０２の側部に設けられた充填口２０４を経てパウダおよびガスを装填される。容器２０２は球体セグメントの形で湾曲しているディスク２１０によって閉じられた放射口２０８を定める頚部２０６を備えているｔディスク２１０はパウダの爆発のためディスク２１０の破裂を容易にする２つの交差する線２１２　、２１４に沿って刻み目を付けられている。

消火のための放射口２０８の迅速な開口は支持プラグ２２０に置かれたウェル２１８内に配置された起爆装置２１６によって得られる。プラグ２２０はパウダと閉鎖ディスク２１０との間の頚部２０６中に置かれる。プラグ２２０は容器２０２の中心から外側へプラグ２２０の破裂を容易にするためディスク２１０に面している側２２２で下側に刻み目を付けられる。起爆装置２１Ｂは第１図乃至第３図において説明されたような電気回路によって付勢され、この回路はコネクタ２２４で起爆装置２１Ｂへ接続される。

動作中、コネクタ２２４を経て起爆装置２１Ｂへ電気信号を供給すると、起爆装置２１６はプラグ２２０を破裂させるように爆発させる。第１図乃至第１２図の消火器を参照して説明されたように、容器２０２内のガスの圧力は外側の環境のそれより実質的に大きい。プラグ２２０の破裂によって、圧縮ガスはプラグ２２０の破片をディスク２１０へ向けて押出し、ガスおよびパウダが放射口２０８を経て噴出するようにディスク２１０を破裂させる。概略的に示された翼２２６は消火パウダの一様の散布を助けるため頚部２０６の縁２２８からフレアー状に伸びる。本発明のこの実施例において、起爆装置２１Ｂの起爆によって発生ずる過圧は、消火器２００からのパウダ放射中パウダが固まることを避けるようにパウダの噴出速度の方向からはなれた方向でパウダ上に及ぼされることが注目される。

更に詳細な構造は以下の通りである。翼２２６は頚部２０６の中心軸からおよそ６０度のフレア角度で角度をつけられている◎ディスク２１０は頚部２０６の内部２３２と外部２３４との間で形成された周辺スロット２３０内のその周辺で固定される・２つの頚部２３２と２３４は、プラグ２２０が圧縮シールを行う必要がなく、プラグ２２０がパウダおよびディスク２１０に関連するその位置に起爆装置２１６を簡単に支持するようにディスク２１０と圧力密封シールを行っている。

消火器２００Ａの更に別の実施例は、第５図に示されるように、第４Ａ図乃至第４Ｂ図において説明されたものと同様の部品を含む。第４Ａ図の容器２０２はガス発生器２３６を包含によって第５図の容器２０２Ａのように修正された。ガス発生器２３８は一般に円筒形を有し、消火器２００Ａの中心軸に沿って置かれ、前述の回路１８のような付勢回路からの付勢電気信号の受信のため容器２０２Ａの頂部を経て突出しているコネクタ２３８を含む。ガスおよびパウダは本発明の先の実施例において説明されたように容器２０２Ａ内の圧力下で維持される。容器２０２Ａはガスおよびパウダの放射のため出口２０８Ａを定める頚部２０６人中で終わる。閉鎖ディスク２１０は、容器２０２Ａ中にガスおよびパウダを保持するため圧力密閉シールを行うため第４Ａ図に開示されたものと同じ形で頚部２０６Ａの周辺スロット２３０内に固定される。

第５図の実施例の構造における特徴は、消火器２００Ａの中心軸について対称的に配置されディスク２１０の中央に向けられた共通点を形成する４つの三角ナイフ２４２を含むナイフアセンブリ２４０を有することである。第４Ａ図および第５図の両方の実施例において、ディスク２１０の凹面は容器２０２Ａの中心に面している。これは第４Ａ図のガスおよび起爆装置の圧力による、また第５図のガスの圧力およびナイフ２４２の移動によるパウダの放射中ディスク２１０の破裂を容易にす、る。

第５図において、ガス発生器２３６はナイフアセンブリ２４０の一部を形成するピストン２４６をも含む円筒形壁２４４で囲まれる。ピストン２４Ｂは円筒形壁２４４の端部内に置かれている。

隔膜の形の圧縮シール２４８はナイフアセンブリ２４０を過ぎて容器２０２Ａ内の圧縮されたガスの漏出を防ぐため円筒形の壁２４４内に置かれる。

動作中、コネクタ２３８での電気信号の受信において、ガス発生器２３Ｂはディスク２１０を貫通するため下方へピストン２４６およびナイフ２４２を押出す圧力でガスを迅速に発生し、それによってガスおよびパウダを容器２０２Ａの内部から放射させる。翼２２Ｂはパウダの一様の放射パターンを容易にする。

パウダの一様の噴出は、頚部２０６Ａの縁２２８上の翼２２６の個々のものの取付けに加えて、放射口２０８の中心部分中にいくつかの翼２２Ｂを置くことによって促進される。放射口２０８の中心部分中の翼２２６の支持は頚部２０８　、２０８　Ａにわたって横に伸びているロッド（図示されていない）によって第４Ａ図および第５図の両実施例において達成され、これらのロッドは図を簡明にするため第４Ａ図および第５図において削除されている。

第５図の実施例において、円筒形壁２４４は容器２０２Ａへのガス発生器２３６の漏出を防ぐため充分に強く、それによって噴出するパウダの速度の方向に作用する流体静力学的力の発生を避ける。それ故、ガス発生器２３６が円筒形壁２４４内に含まれているような第５図の構造は容器２０２Ａからの放射中パウダが固まることを防ぐ。

第６図は第４Ａ図および第５図に示された消火器と特徴を共有する消火器２００　Ｂを示し、この容器はまた容器２０２Ｂ中に含まれたガスおよびパウダの放射のための出口２０８Ｂを形成するため容器２０２Ｂから伸びている頚部２０６Ｂを含む。容器２０２Ｂは一般的には第４Ａ図の容器２０２と同じ形態を有する。

頚部２０６Ｂは消火器２００Ｂの中心軸に対して直角に延在する端部壁２５０を備えられており、消火器２００Ｂの縦軸について円形のパターンで消火パウダの放射を向けるため頚部２０６Ｂの円筒形壁について一様に置かれた一組の窓２５２を含む。ナイフアセンブリ２５４が消火器２００Ｂ内に含まれており、このナイフアセンブリ２５４は端部壁２５０から直立している分度器から伸びている。

ナイフアセンブリ２５４は第５図のナイフアセンブリ２４０のように４つのナイフ形態を有しており、ディスク２１０の曲面を指している。ディスク２１０は第５図の頚部２０６Ａを参照して明らかにされたものと同じ形態で頚部２０６Ｂへ圧力密閉形態で固定される。前述の回路１８のような付勢回路から供給された電気信号はディスク２１０に対してナイフアセンブリ２５４の結果的排除によって爆発させるように分度器２５６を付勢するためワイヤ２５８を経て結合される。

それによって、ナイフ−アセンブリ２５４は容器２０２Ｂからガスおよびパウダの結果的放射によってディスク２１０を破裂させる。容器２０２Ｂからのパウダの放射において消火パウダへ圧縮を導く力を発達させるような分度器２５６の爆発によって発生する漏出がないことが容易に認識される。

第７図において、消火器２００Ｃは容器２０２Ｃ内に含まれるガスおよびパウダの放射のための出口２０８Ｃを形成する頚部２０６Ｃへ伸びている容器２０２Ｃから形成されている。第６図において説明されたのと同じ形で、頚部２０６Ｃは消火器２００Ｃの中心軸に対してパウダの円形放射を与える一組の窓２５２を含む。頚部２０６Ｃは窓２５２を経て横へ放射するようにパウダを押出す端部壁２５０Ａを備えられており、パウダの放射においてディスク２１０Ａを受けるためのネストとしても機能する。ディスク２１０Ａは円形の刻み線（図示されていない）が頚部２０６Ｃ中のスロット２３０との接触線でディスク２１０　Ａ中に形成されている点がディスク２１０の構造と異なる。

消火器２００Ｃはディスク２１０　Ａとパウダとの間で頚部２０６Ｃのベースへ固定された別のディスク２６０を含む。通気口２６２は頚部２０６Ｃのベースで縁中の微細孔として形成され、この孔は容器２０２Ｃの充填および加圧中ディスク２６０の両側で容器２００Ｃ中に含まれるガスの圧力が等しくされるように、充分に小さい、即ち典型的に直径の１ミリメータ以下である。

通気口２６２の孔の直径は圧力均等化のため少なくとも２ビ１秒の時定数を与えるように充分小さい。ディスク２１０Ａは第４Ａ図（７）ディスク２１０に関して説明されたように気密シールによって頚部２０６Ｃへ接続する。

頚部２０６Ｃは頚部２０８Ｃのベースから放射状に外側へ伸びているハウジング２６４を支持し、このハウジング２６４はシール２８８によってディスク２６０と２１ＯＡとの間の空間から分離されるガス発生器２６６を含む。ハウジング２６４の一部分は容器２０２Ｃからの消火パウダの放射中ディスク２６０と２１ＯＡとの間の空間へ発生器２６６からガスを導くための導管として形成される。シ〒ル２６８は導管２７０中に置かれており、発生器２６６の範囲へのガスの漏出を防ぐことによって容器２０２　Ｃ中の静力学的圧力を維持するように機能する。シール２６８はディスク２１０のそれと同様であるが小さい寸法の隔膜またはディスクの形で構成される。ガス発生器２６Ｇは前述の回路１８のような駆動回路によって供給された電気信号によって励起され、それはコネクタ２７２によって発生器２６６へ接続される。

動作中、発生器２６６の付勢において、ガスはシール２６８を破裂させるように圧力で発生し、このガスは２つのディスク２１０　Ａと２６０との間の空間へ導管２７０を経て流れる。発生器２６６の圧縮ガスはスロット２３０の端末との境界でディスク２１０　Ａを破裂させ、圧縮ガスはそれ以後端部壁２５０　Ａへディスク２１０　Ａを下方に駆動する。端部壁２５０Ａは発生器２６６の付勢においてディスク２１０　Ａを受けるためディスク２１０　Ａに面する凹面を有する。

ディスク２６０はディスク２６０の両側上の流体静力学的圧力の均等性の損失において容易に破裂するように、ディスク２１０　Ａに比較して比較的軽量構造を有する。均等なこのような損失は端部壁２５０　Ａに向けてディスク２１０Ａの排除に基づいて発生する。例として、発生器２６６によって発生するガスの圧力の典型的値は１０００ｐｓｉである。ここでまた、内部軽量ディスク２６０のドーム形構造は、容器２０２Ｃの内部圧力と協同して、頚部２０６Ｃのベースから外部ディスク２１０　、Ａの分離を容易にするようにガス発生器２６６の圧力に抵抗する傾向にある。

発生器２６６からのガスによって生じられた力は容器２０２Ｃの外側に発生し、それによって放射方向でパウダに対して圧力は与えられず、それによって放射中パウダの可能な固まりを避ける。

第８図は放射口２０８Ｄを形成する頚部２０６Ｄへ伸びる容器２０２Ｄを有する消火器２００Ｄの実施例を明らかにしている。

頚部２０６Ｄは消火器２０２Ｄの中心軸に対して円形のパターンで放射パウダを向ける窓２５２と端部壁２５ＯＢを備えている。

放射口２０８Ｄは容器２０２Ｄ内に含まれるガスおよびパウダの出るのを阻止する圧力密閉シールを行うため支持部２７６によって保持されたホイル膜２７４によって密閉される。支持部２７６の外部周辺縁部と頚部２０６Ｄのベース部分の内部表面との間の結合面は容器２０２Ｄからのパウダの放射において端部壁２５０　Ｂに向けて支持部２７６の排除を容易にするため２７Ｂで外側へフレアを付けられている。

支持部２７８は端部壁２５ＯＢ上に支えられている壊れやすいポスト２８０によって容器２０２．　Ｄ中の圧縮ガスの力に対向してその位置を保持している。ポスト２８０は中空であり、前述された回路１８のような付勢回路からの信号によって電気的に付勢される爆発混合物２８２を封入されている。爆発混合物１２２への電気信号の供給において、混合物はポスト２８２の爆発を起こし、その結果支持部２７６は破壊される。支持部２７６は容器２０２Ｄ内のガスの圧力によって端部壁２５０Ｂに向けて容器２０２Ｄから離れている。ガス圧力はまた支持部２７Ｂの支持力がなくなると直ぐにホイル膜２７４を破裂させる。すると、パウダは出口２０８Ｄを経て放射し、窓２５２を経て円形パターンで出力する。ここでまた、消火器２００Ｄの構造は容器２０２Ｄからの放射中パウダでパウダが固まることから保護する。

第９Ａ図において、消火器２００Ｅはピボット２８６を中心にスイングし、タブ２８８によって固定されたトラップドア２８４によって閉じられる放射口２０８Ｅを備えられており、第９Ｂ図において示されるように、タブ２８８はビン２９０によって保持される。ピボット２８６とビン２９０の両方は消火器２００Ｅの消火パウダおよび圧縮ガスを含む容器２０２Ｅの頚部２９４へ取付けられた支持リング２９２中に固定される。リング２９２はまたビン２９０と接続する突出器２９Ｂを支持し、突出器２９６の電気的付勢において、ドア２８４をスイングして開口させるビン２９０を排除するようにその位置からビン２９０を排出する。

ホイル膜２９８は容器２０２Ｅの中身のため圧力密閉シールを行うようにプラグ３００によって支持される。プラグ３００はリング２９２中にスライド可能に取付けられ、ドア２８４によってその位置を保持される。突出器２９６の火災によるドアの排除において、プラグ３００は含まれる圧縮ガスの力によって容器′２０２Ｅから排出され、ガスの力は放射口２０８Ｅを開口するため膜２９８を破裂させる。ここでまた、容器２０２Ｅの中身は、パウダの放射中消火パウダが固まることを防ぐように突出器２９Ｇの爆発から機械的に分離される。放射中、パウダは消火器２００Ｅの中心軸に平行な方向で噴出する。

第１０図は、図においてプラスチックスクリーンのような壊れやすい支持部３０４によって支持された成形された装填起爆装置３０２の使用によって爆発させることを除いて、第４Ａ図において明らかにされるものと同様の消火器２００Ｆを示す。

起爆装置３０２は回路１８のような外部付勢回路によって電気的に付勢され、付勢電気信号は容器２０２Ｆの外部へ取付けられたコネクタ３０６を経て供給され、容器は消火器２００Ｆのため消火パウダおよび加圧されたガスを含む。コネクタ３０６と起爆装置３０２との間の接続は容器２０２Ｆ中を通過するワイヤによってなされる。爆発において、起爆装置３０２によって放射された熱いガスはディスク２１０を経て燃え、それによってディスク２１０を破壊し、容器２０２Ｆの中身を放射させる。成形された装填のため、起爆装置３０２の爆破は主としてディスク２１０に向けて行われ、容器２０２Ｆの中心から離れる。爆破は、放射中パウダが固まることを防ぐように容器２０２　Ｆの中身の放射前に終了される。放射の力は支持部３０４を破壊し、放射中粉砕された支持部３０４を排出し、そのため支持部３０４はパラダの放射を妨害しない。

第１１図において、消火器２００Ｇは、起爆装置３０２が第１１図においてディスク２１０に対して外側に取付けられるように第１０図の消火器２００Ｆの修正されたものであり、第１０図における場合のようにワイヤ３０８を経て電気的に付勢される。起爆装置３０２の成形された装填は起爆装置３０２の爆発においてディスクを破壊するためディスク２１０に向けて方向付けられる。

これは消火器２００Ｇの容器２０２Ｇの中身を放射させる。ここ対中のパウダ噴出速度の方向以外の方向で方向づけられる。

第１２図および第１３図において、消火器２００Ｈおよび２００Ｊは第１Ｏ図および第１１図において各々示された消火器の変形である。第１２図および第１３図の実施例は各々円筒形室３１０゜３１２を含み、第１０図および第１１図の起爆装置３０２の代わりにディスク２１０を破裂させるため電気的に付勢可能な爆発装置を含む。室３１０および３１２は消火パウダおよび圧縮ガスを含むそれらの各容器２０２Ｈおよび２０２Ｊの中心軸に沿って取付けられる。

第１２図において、室３１０の底部端部は起爆装置３１６を含むキャップ３１４を保持する。シール３１８はキャップ３１４の外部表面上に置かれ、容器２０２Ｈから室３１０内への圧力ガスの流出を阻止するために室３１０の壁へ固定される。起爆装置３１Ｂの電気的付勢は室３１０内を通過しコネクタ３２０を起爆装置３１Ｂへ接続するワイヤ３２２と容器２０２Ｈの頂部に置かれたコネクタ３２０を経て供給された信号によって達成される。

第１３図において、室３１２は容器２０２Ｊから室３１２内への圧縮ガスの流入を防ぐホイルシールによってその下端部で閉鎖される。室３１２はワイヤ３２２およびコネクタ３２０によってそれへ結合される信号に応じて電気点火装置によって付勢されるガス発生混合物を含む。

第１２図および第１３図の両実施例において、室３１０および３１２中に発生した爆発力はそれぞれディスクを破壊し容器２０２Ｈと２０２Ｊの中身を放射させるためディスク２１０に向けられる。第１３図の室３１２中のガス発生の場合、爆発は第１２図の室３１０における爆発と関連する爆発より遅い速度で発生する。結果的に、第１３図の実施例はディスク２１０の爆破において破片を生じることが少ない。

第１２図および第１３図の両実施例は製造における便利さを与える。消火器２００Ｈまたは２００Ｊの物理的構造の終了において、消火器は消火パウダによって満たされ、それから容器２０２Ｈまたは２０２Ｊはディスク２１０によってシールされる。

翼は頚部の底部に組立てられても良く、これは翼をおよそ４５０ｐｓｉまで圧縮する。製造はそれから室３１０内の起爆装置３１６か、あるいは室３１２中の生成物３２８のいずれかを挿入することによって終了される。これらの室が製造処理中任意の都合のよい時間に爆発材料を受けるためウェルの形態において構成されることに注意すべきである。

本発明の様々な実施例に関して、第１図および第２図の実施例が従来の技術の消火器と同様に構成されたものより消火パウダが固まることに対する抵抗における充分な利点を与えることか注目される。上述されたように、この利点は圧力密閉容器中の圧縮されたガス環境におけるパウダの蓄積によって得られる。容器中の静力学的圧力は、圧力の比較的小さい断片的増加が放射口を開くため必要とされるのみである。上述されたように、このような圧力の断片的な増加はパウダの固まりを導くかも知れないが、その固まりは従来の技術の同様に構成された消火器において見出されるものよりはるかに少ないものである。

更に、第４図乃至第１３図の別の実施例は、以下の論議から明らかなように第１図乃至第２図の実施例以上の更に別の利点を生じる。

起爆装置およびガス発生器の燃焼ガスが密閉容器において蓄積されたパウダおよび圧縮ガスと混ざるような形で構成された消火器の場合、パウダ消火器は燃焼ガスを冷却する。これは要求された放射圧力を達成するため推進剤装填のかなりの増加を必要とする。典型的な状況において、例として、８０グラムの消火剤に対して６グラムのブラックパウダが３６０のｐｓｉ爆発圧力を発生するため用いられる。これは燃焼が必要な放射圧力を生じる前に数ミリ秒必要とされるような燃焼時間の増加を生じる。推進剤の任意の付加的使用は推進剤の重量を消火剤のかなりのパーセンテージにする。

第４図乃至第１３図の実施例において、起爆装置、成形された装填、ナイフアセンブリ、トラップドア（はねぶた）構造、あるいは二重ディスク構造のような、容器を開口する密閉容器および装置の物理的形状が、消火パウダの前述の冷却現象を避けるため密閉容器の燃焼ガスおよび消火剤材料の充分な分離を提供する。

また、上述されたように、密閉容器内よりはむしろ放射口付近の起爆装置の位置に据付けることは、密゛閉容器からの起爆装置の完全な分離と同様に、第１図乃至第２図の実施例における放射過圧と関連する比較的小さい固まりを生じる。

その他の利点は以下のとおりである。本発明の消火器設計は過度の重量を避ける。このパウダは、固定閉鎖を落下のアクシデント的なダメージから人および設備を保護する比較的小さい直径の部分から噴出される。

消火器の設計は、ガス−パウダ混合物が流動特性を有するので消火剤の迅速で一様な散布を与える。最初に、消火剤は最大速度で投射され、消火器によって保護されるコンパートメント（飛行機内のコンパートメントのような）の限界へ急速に運ばれる。ガス圧力は消火器が空になると漸進的に低下し、これは一様な散布が達成されることを確実にする。放射口での小さな開口部は比較的小さなサイズの偏向翼の使用を可能にし、保護されるコンパートメントの特定の形状に対して有効に利用される予め決められた放射パターンを導かせる。

消火剤材料の放射は僅か１ミリ秒の数分の１の時間で開始される。

また、消火器は所望された姿勢で取付けられる。消火器の放射時間は密閉容器の全量と関連して放射口の形状によって定められる。放射口の縮小は放射時間を増加し、一方、放射口の拡大は放射時間を減少する。流出速度は従来技術の消火器と比較して非常に高い。

様々なガスが密閉容器内の圧縮ガスとして用いられても良い。不活性ガスは消火剤である。ヘリウムは消火器の密閉性を評価するためマススペクトロメータによって容易に検出されるので便利なガスである。

消火器の形態は堅いプラグによって支持されたドーム形ディスクまたはホイル膜のような放射口のカバーが１０年間のような長い期間にわたってガス圧力を保持するため容器の頚部へ適切に固定されることを許容する。長い保持時間の間、密閉容器の壁および放射口の構造は長期圧力の影響を受けて経過する傾向に対して抵抗するため充分な強度にされるべきである。

本発明の上述された実施例は単なる説明のためのものであり、その修正が当業者にとって行われても良いことを理解すべきである。従って、本発明はここに開示された実施例に制限されるものではなく、添附された請求の範囲によってのみ制限されるものである。

ＦＩＧ、　３゜補正書の翻訳文提出書（特許法第１８４条の７第１項）昭和６３年７月２０日

Claims

【特許請求の範囲】

（１）パウダおよび流動性推進剤のためのコンテナと、第１の期間中前記コンテナ内の前記推進剤の圧力を増加するための加圧手段であって、前記コンテナがパウダおよび推進剤の放出のための出口を有するような加圧手段と、前記第１の期間の何倍も短い第２の期間で前記パウダおよび前記推進剤の放出を許容するための前記出口を開くための手段とを含むパウダ放射装置。
（２）前記推進剤が気体であり、前記加圧手段が圧力下のガスの注入のため前記コンテナの壁中に取付けられたガス注入パルプを含み、前記パルプが前記コンテナ中のガスの加圧の終了においてガスの排出を阻止するため閉じられ、前記加圧中前記コンテナ内の推進剤の圧力の増加速度はパウダが固まることを避けるように充分遅いものである請求項１記載の装置。
（３）前記出口が隔膜からなる請求項２記載の装置。
（４）前記開口手段が前記隔膜を破裂させる過大圧力を発達させるガス発生器であり、前記ガス発生器によって発達した過大圧力がパウダが固まることを避けるため前記加圧手段によって発達した圧力より一般に小さい請求項３記載の装置。
（５）前記開口手段が前記出口を開口する過大圧力を発達させるガス発生器であり、前記ガス発生器により発達した過大圧力がパウダが固まるのを避けるため前記加圧手段によって発達した圧力よりも一般に小さい請求項２記載の装置。
（６）消火剤パウダと混ぜられたガス状推進剤とを貯蔵するためのコンテナであって、推進剤が前記コンテナの外の環境の圧力の何倍も大きい圧力下にあり、前記コンテナがコンテナからのパウダおよび推進剤の排出のための出口を有するようなコンテナと、火によって発生した放射線を感知するための放射線センサと、前記出口を開くための前記コンテナ上の手段と、前記センサによる放射線の感知に応じて前記出口を開くように前記開口手段を付勢するため前記センサと前記開口手段とを相互接続する電気回路であって、前記パウダおよび前記推進剤が前記出口の開口において前記コンテナから放射するような電気回路とを具備し、前記出口の開口の前にパウダと混ぜられた推進剤がパウダの固まりのない均等な放射においてパウダを散布する消火器。
（７）前記出口が隔膜からなり、前記開口手段が前記出口を開口するため前記隔膜を破裂させる請求項６記載の消火器。
（８）前記開口手段が前記電気回路によって付勢されるガス発生器である請求項７記載の消火器。
（９）前記コンテナが前記コンテナの壁からパウダおよび推進剤中へと内側に伸びるウエルを含み、前記ガス発生器が前記ウエル中に置かれ、前記ガス発生器の動作開始で前記ウエルを経て前記隔膜を破裂させるのに充分な過大圧力によって前記圧力を増加するため前記コンテナの内部範囲へ速通される、請求項８記載の消火器。
（１０）前記加圧が前記圧力の約３０パーセント以下である請求項９記載の消火器。
（１１）前記加圧が前記圧力の約２０パーセント以下である請求項９記載の消火器。
（１２）前記圧力が約４００ｐ．ｓ．ｉより大きい請求項１１記載の消火器。
（１３）前記圧力が約４００ｐ．ｓ．ｉより大きい請求項１０記載の消火器。
（１４）前記圧力が４００乃至６００Ｐ．ｓ．ｉの範囲内である請求項１３記載の消火器。
（１５）前記パウダが酸化アルミニウムであり、前記推進剤が窒素である請求項１４記載の消火器。
（１６）パウダ材料をコンテナ内へ装填し、流動性推進剤をコンテナ内に装填し、その装填過程において前記コンテナの外部環境の圧力の何倍も大きい値へ推進剤圧力を増加させ、微細パウダの均等放射としてパウダ材料および推進剤を放射するための前記出口を開口し、前記推進剤の圧力の増加はパウダが固まることなく推進剤とパウダとの混合を確実にするのに充分長い期間にわたって発生される過程を含む出口を有するコンテナから流動性推進剤によってパウダ材料を放射する方法。
（１７）前記開口する過程が推進剤圧力のおよそ２０乃至３０パーセントの範囲の過大圧力でコンテナを過圧にする過程を含み、前記過圧が出口を開かせる、請求項１６記載の方法。
（１８）出口が隔膜であり、前記開口する過程が推進剤圧力のおよそ２０乃至３０パーセントの範囲の過大圧力でコンテナを過圧にする過程を含み、前記過圧が隔膜を破裂させ、前記過圧は放射中パウダが固まることを避けるため前記推進剤圧力に比較して充分に小さいものである請求項１６記載の方法。
（１９）消火材料および流動性推進剤を貯蔵するためのコンテナであって、前記推進剤が圧力下にあり、前記コンテナが消火材料の放出のための出口を有するようなコンテナと、前記消火材料および前記推進剤の放出を許容するため前記出口を開口する手段と、前記コンテナ上に取付けられた放射線センサと、前記開口手段を付勢するため前記放射線センサに応答する電気回路を付勢するバッテリとを含む、自己充足された自動付勢消火器。
（２０）前記消火材料がパウダであり、前記パウダおよび前記推進剤が前記出口の開口において前記コンテナから放射し、前記出口の開口の前にパウダと混合されることによって推進剤がパウダの固まりがない均等な放射としてパウダを放出／する、請求項１９記載の消火器。
（２１）前記センサが熱および光の両方が予め確立された閾値より上であることを必要とするような熱検出器と光検出器とを含み、前記電気回路が前記熱検出器へ結合された低雑音、低電流の差動増幅器を含み、前記放射線センサの回路によって引出された電流が１年以上の期間にわたって前記電気回路にバッテリを使用させるのに充分低いものである請求項２０記載の消火器。
（２２）前記センサが熱検出器を含み、前記電気回路が前記熱検出器へ結合された低雑音、低電流の差動増幅器を含み、前記差動増幅器によって得られた電流が１年以上の期間にわたって前記電気回路にバッテリを使用させるのに充分低いものである請求項１９記載の消火器。
（２３）消火剤材料パウダと、パウダ材料と混合された流動性推進剤とを貯蔵するための容器であって、前記推進剤が圧力下にあり、前記容器が消火剤材料パウダおよび流動性推進剤の放出のための出口を有するような容器と、前記消火剤材料パウダおよび前記推進剤を放射するため前記出口を開くためリモート放射線センサの付勢信号に応じる手段であって、前記開口手段が爆発力によってガスを発生するためのガス手段を含むような手段とを含み、前記開口手段が前記ガスおよび前記推進剤の混合を制限するため形成され、それによって前記パウダ材料および前記流動性推進剤の放射中前記消火剤材料パウダの固まりを抑制する、自己充足された自動付勢消火器。
（２４）前記出口が、前記容器に面する凹面を有するドーム形ディスクを含む閉鎖手段を含み、前記ガス手段が起爆装置であり、前記開口手段において、前記起爆装置が前記容器と前記ディスクとの間に配置されており、前記起爆装置が前記出口の円筒形壁上に置かれた壊れやすい支持部中に支持され、前記円筒形壁が前記容器の頚部として形成されている、請求項２３記載の消火器。
（２５）前記出口が、前記容器に面する凹面を有するドーム形ディスクである閉鎖手段を含み、前記ガス手段が起爆装置であり、前記開口手段が前記ガス手段へ結合されたブレード構造を含み、前記ブレード構造が前記ディスクヘ向けられ、前記ディスクを破壊するため前記ガス手段の付勢において前記ガス手段によって前記ディスクに向けて推進され、それによって前記パウダ材料および前記推進剤を放射する請求項２３記載の消火器。
（２６）前記ガス手段が前記容器中に配置された円筒形室内に取付けられている請求項２５記載の消火器。
（２７）前記出口が前記パウダ材料および前記推進剤の放射中前記パウダ材料および前記推進剤の散布のため前記ディスクの凸側に配置された一組の翼を備えている請求項２６記載の消火器。
（２８）前記ガス手段が前記容器と反対側の前記ディスクの凹面側に取付けられている請求項２５記載の消火器。
（２９）前記出口が前記ガス手段および前記ナイフアセンブリを支持するため端部壁を有する円筒形ハウジングを備え、前記円筒形ハウジングの円筒形壁が前記出口の前記円筒形ハウジングの軸に対して円形のパターンで放射されるパウダ材料および流動性推進剤の散布のための窓を有する、請求項２８記載の消火器。
（３０）前記出口が、各々同様のドーム形を有する内部ディスクと外部ディスクであって、前記外部ディスクが前記容器に対する圧力−密閉関係において接続され、前記内部ディスクの両側の推進圧力を等しくするため前記内部ディスクをバイパスする穴があるような内部ディスクおよび外部ディスクを含む閉鎖手段を含み、前記開口手段が前記ガス手段を封入するためのハウジングを含み、前記ハウジングが前記ガス手段の付勢において前記ディスクを破裂させるため前記内部ディスクと前記外部ディスクとの間の空間内へ前記ガス手段によって放射されるガスを導くための導管を含み、前記開口手段が更に前記ディスクから、および前記ガス手段の付勢において前記外部ディスクを受けるための前記容器から伸びている開口された室を含み、前記室の開口から噴出するパウダおよび推進剤が放射される請求項２３記載の消火器。
（３１）前記支持部が、前記容器の頚部範囲を横切って延在する膜であって、堅いプラグが前記パウダ材料および前記推進剤が出るのを防ぐため前記膜を支持するため前記頚部領域に置かれ、前記開口手段が前記容器から離れて前記頚部領域から伸びている開口された室を含み、前記開口室が端部壁を含み前記ガス手段を封入し、前記ガス手段が前記端部壁によって支持され、前記推進剤の圧力に対して前記プラグを保持するため、前記端部壁と前記プラグとの間に挿入されたポストを有し、前記ガス手段が前記ガス手段の付勢においてガスの爆発力によって前記ポストを破壊するために配置され、前記ポストの破壊が前記プラグおよび前記膜を前記パウダ材料および前記推進剤の放射のための前記頚部領域から移動させる請求項２３記載の消火器。
（３２）前記出口が、前記容器の頚部領域を横切って延在している膜と、前記膜を支持するプラグと、前記容器へ接続され、前記プラグを取巻くリングと、前記リングに枢着され、前記ドアの閉じられた位置において前記プラグを保持するドアとを含む閉鎖口を備え、前記開口手段が前記ドアとの結合のため前記リングに固定されたピンアセンブリを含み、前記ガス手段が前記ガス手段の付勢において前記ドアとの結合が外れるように前記ビンを駆動するため前記ビン構造体内に置かれ、それによって前記ドアを閉鎖を解除し、前記ドアが前記プラグを外すため前記ピン構造体による解除において前記リングから離れてスイングし、前記プラグおよび前記膜が前記ドアの解除において前記出口から前記推進剤の圧力によって押出される請求項２３記載の消火器。
（３３）前記出口が、前記容器に面する凹面を有するドーム形ディスクであって、前記ガス手段が起爆装置であるような閉鎖口を含み、前記開口手段が前記ディスクの凹部側に隣接して前記起爆装置を支持するための手段を含み、前記起爆装置が前記ディスクを破裂させるため前記ディスクに対して爆発力によってガスを向けるための手段を含む請求項２３記載の消火器。
（３４）前記起爆装置を支持するための前記手段が前記容器を経て伸びている円筒形ウェルを含む請求項３３記載の消火器。
（３５）前記出口が、前記容器に面する凹面を有するドーム形ディスクであって、前記ガス手段が起爆装置であるような出口を含む閉鎖口を含み、前記閉口手段が前記起爆装置を支持するため前記ディスクの凹面側に面して配置され、前記起爆装置が前記パウダ材料および前記推進剤を放射させるために前記ディスクを破裂させるため前記ディスクにガスの爆発力を向けるための手段を含む請求項２３記載の消火器。
（３６）前記出口が、前記容器に面する凹面を有するドーム形ディスクであって、前記手段が起爆装置であるようなドーム形ディスクを含む閉鎖口を含み、前記開口手段が前記容器を経て伸びている円筒形ウェルを含み、前記ウェルが前記ガス手段を収容し、前記ウェルが前記ガス手段の付勢において前記ディスクを破裂させるため前記ディスクに対して爆発力に伴うガスの放射のための前記ディスクに面する前記ウェルの端部に壊れやすいシールを有し、前記パウダ材料および前記推進剤が前記ディスクの破裂において前記容器から放射される請求項２３記載の消火器。