JPH024790B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、暖房器における燃料油の供給等に使
用する電磁ポンプの駆動装置に関する。

［従来の技術］ 第６図は、電磁ポンプの従来における駆動装置
を電子回路図によつて示したものである。

第６図において、整流回路２０と、電磁ポンプ
コイルＰで代表して示される電磁ポンプ１０と、
そして断続制御部３０とで構成されている。

整流回路２０はブリツジ構成の整流器SR１〜
SR４および平滑用コンデンサC₀を含み、電磁ポ
ンプコイルＰの一端は整流回路２０の正側端子２
１に接続されている。

断続制御部３０において、制御整流素子SCR
１のアノードは電磁ポンプコイルＰの残る一端に
接続され、カソードは整流回路の負側端子２３に
接続されている。抵抗器Ｒ１の一端は端子２１に
接続され、その他端はツエナーダイオードZDを
介して端子２３に接続されている。

抵抗器Ｒ１とツエナーダイオードZDの接合点
には抵抗器Ｒ２が接続され、その他端は、一方で
はコンデンサＣ１を介して、他方ではトリガダイ
オードTD１および抵抗器Ｒ３を介して端子２３
に接続されている。制御整流素子SCR１のゲー
トはトリガダイオードTD１と抵抗器Ｒ３の交点
に接続されている。

制御整流素子SCR２のアノードは抵抗器Ｒ４
および可変抵抗器VR１を介して端子２１に接続
され、そのカソードは端子２３に接続されてい
る。制御整流素子SCR２のアノードは、更に、
一方ではコンデンサＣ２を介して制御整流素子
SCR１のアノードに接続され、他方ではトリガ
ダイオードTD２、抵抗器Ｒ５およびＲ６を介し
て端子２３に接続されている。抵抗器Ｒ５とＲ６
の接合点は制御整流素子SCR２のゲートに接続
されている。

上記従来における第６図の駆動装置の作用を以
下に説明する。

電源の投入された時点では制御整流素子SCR
１およびSCR２は共に遮断状態にあつて、電磁
ポンプコイルＰに電流は流れていない。

端子２１における正の電圧は抵抗器Ｒ１および
Ｒ２を介してコンデンサＣ１に充電される。コン
デンサＣ１に対する電源はツエナーダイオード
ZDにより安定化されているので、コンデンサＣ
１の充電特性は端子２１での電圧変動には影響さ
れない。

コンデンサＣ１の充電電圧が所定のレベルすな
わちトリガダイオードTD１のトリガ電圧に達す
ると、トリガダイオードTD１からトリガパルス
が発生し、制御整流素子SCR１のゲートに入り、
制御整流素子SCR１が導通され、電磁ポンプコ
イルＰに通電が開始される。

制御整流素子SCR１の導通と同時にコンデン
サＣ２には図示の極性で抵抗器Ｒ４および可変抵
抗器VR１を介して充電が開始される。ここでコ
ンデンサＣ２への供給電源は安定化されていない
ので、その充電特性は電源変動の影響を直かに受
けることになる。

コンデンサＣ２が所定のレベルすなわちトリガ
ダイオードTD２のトリガ電圧に達すると、トリ
ガダイオードTD２からトリガパルスが出て制御
整流素子SCR２のゲートに入り、制御整流素子
SCR２が導通する。このとき、コンデンサＣ２
の電圧は制御整流素子SCR２を介して放電し、
制御整流素子SCR１を遮断する。この場合、制
御整流素子SCR１の導通時間は可変抵抗器VR１
にて調整される。また、詳細に説明するまでもな
く、制御整流素子SCR２の遮断は、制御整流素
子SCR１の次の導通の時点で行なわれ、かかる
オン・オフ動作が繰り返し続行されることにな
る。

上記従来例の駆動装置において、以下、その電
源電圧の変動によつて電磁ポンプ１０における流
体吐出量の変動が生じようとする、その変動への
補償作用を説明する。

電源電圧ｅの変動は、端子２１および２３間に
ほぼ比例して現われる。制御整流素子SCR１が
遮断状態から導通するまでの期間は、上述のごと
く、ツエナーダイオードZDの作用でほぼ一定に
維持される。しかし、その電磁ポンプ１０への通
電時間を一定とした場合、その１回の通電におけ
る電磁ポンプ１０の流体吐出量は、電圧ｅの上昇
と共に増大する性質を有している。

これに対して、コンデンサＣ２の充電時間は、
電源電圧の上昇に対し減少する性質を有し、この
充電時間の減少は、上述の説明から理解できるよ
うに、制御整流素子SCR１への通電時間の短縮、
すなわち電磁ポンプ１０への通電時間の短縮とな
り、電磁ポンプ１０の吐出量を下げる方向にな
る。

このように電源電圧ｅの上昇によつて電磁ポン
プ１０における流体吐出量の増大しようとする現
象は、その電圧上昇に基づく上記制御整流素子
SCR１への通電時間短縮によつて、補償される
ものとなつている。

［発明が解決しようとする課題］ しかし、上記補償は、電源電圧ｅの上昇によつ
て電磁ポンプ１０における流体吐出量の増大しよ
うとする現象に対して、その電圧上昇に基づく上
記整流素子SCR１への通電時間短縮によつて、
上記流体吐出量の増大を相殺する傾向を持たせて
いるに過ぎない。

それは、例えば、電源電圧が95Vであつたと
き、電磁ポンプ１０の流体吐出量を所定の吐出量
Ｑになるように、可変抵抗器VR１の抵抗値を設
定しても、他の電源電圧、例えば105Vにおいて、
その可変抵抗器VR１の抵抗設定のまま、電磁ポ
ンプ１０が全く同じその所定の吐出流量Ｑを吐出
するか否かは何の保証もない。

すなわち、その電圧変動に対してポンプ吐出量
が変化しない方向に補償する傾向にあるだけであ
る。

本発明の目的は、電源電圧の変動に対して、常
に同一量の流体吐出を可能とする電磁ポンプの駆
動装置を提供することになる。

［問題点を解決するための手段］ 本発明は下記のように構成からなつている。

ポンプ作用を行なうピストンを駆動するソレノ
イドは、商用交流電源からの電流を整流平滑化し
且つ電圧の非安定化状態にある出力電流によつて
励磁され、そのソレノイドへ流す電流のオン・オ
フ制御は、矩形波発信回路からの制御信号によつ
てトランジスタがそのオン・オフ制御を行なうも
のとなつている駆動装置において、 前記矩形波発信回路からの前記オン信号は、そ
の矩形波発信回路における積分コンデンサへ充電
電圧を流し始めた時点に出力され、その充電によ
つてその積分コンデンサが所定の電圧に達した時
点において、オフ信号になる関係にあり、 前記積分コンデンサへ充電する充電電圧は、前
記非安定化状態にある電圧と、電圧安定化回路に
おいて安定化されている電圧が所定の比率におい
て加算された電圧となつていることを特徴として
いる。

［作用］ 矩形波発信回路からのオン信号によつてトラン
ジスタがオンの状態になると、商用交流電源から
整流平滑化し且つ電圧の非安定化状態にある出力
電流がソレノイドに流れて、ソレノイドを励磁
し、その励磁によつてポンプにおけるピストンを
駆動し、そのオン信号が消滅すると、ソレノイド
に流れる電流がそのトランジスタにおいてオフに
なつて電磁力が消滅し、スプリング力等によつて
ピストンが元の位置に戻り、再び矩形波発信回路
からオン信号が発信されて上記作用の繰り返しが
行なわれ、その繰り返しが電磁ポンプのポンプ作
用となる。

上記ポンプ作用において、ソレノイドに加えら
れる電圧と、その加えられた電圧によつてソレノ
イドに生ずる電磁力とは比例関係にある。そのた
め、その電圧が高い側に変動すれば電磁力、すな
わちソレノイドによつてピストンを駆動しようと
する力も大きくなる。

また、ピストンに電磁力の加えられている時間
は上記説明のように、矩形波発信回路からトラン
ジスタにオン信号が加えられている時間幅であ
り、その時間幅は、積分コンデンサに充電電圧を
加えた時点からその加えたことによつて積分コン
デンサに充電された電圧が所定の電圧に達するま
での時間であり、その充電時間は、その充電に加
えられる電圧が高い程、短くなる。

また、ピストンが１行程に吐出する流体の押し
のけ容積は、そのピストンに加えられる電磁力と
その電磁力の加えられている時間との積に比例し
ている。

そのため、ソレノイドに加えられる上記商用交
流電源に電圧変動が生じた場合、例えばその電圧
変動が高い側に変動した場合、一方において、そ
の電圧が高くなつた分、ピストンに加えられる電
磁力は強くなるから、他方において、その電圧の
高くなつた分、電磁力の加えられている時間、す
なわち、上記充電時間を適切に短くしてやれば、
ピストンの押しのけ容積はその電圧変動があつて
も変化しないで、同じになることになる。

この充電時間を適切に短くすることは、上記の
説明のように積分コンデンサに加える充電電圧を
適切に高くすればよいことになり、逆に電源電圧
が低下して電磁力が低下する方向となつたとき
は、積分コンデンサに加える充電電圧を適切に低
下させるようにすればよいことになる。

そのようにするためには、先ず、実験的に １ 電源電圧が通常変動範囲内の低い側の電圧Ａ
ボルトであつたとき、ポンプ１行程におけるポ
ンプ吐出流量が所定の吐出流量Ｑとなる充電電
圧ａボルトの値を求めておき、 ２ 次に、電源電圧が通常変動範囲内の高い側の
電圧Ｂボルトであつたとき、ポンプ１行程にお
けるポンプ吐出流量が所定の吐出流量Ｑとなる
充電電圧ｂボルトの値を求めておく。

ここで本発明は、上記発明の構成のうち、矩形
波発信回路において、 「積分コンデンサへ充電する充電電圧は、電源
電圧の変動がそのまま現れる非安定化状態にある
電圧と、電圧安定化回路において一定に安定化さ
れている電圧が所定の比率において加算された電
圧となつている。

したがつて、上記１）および２）から求めた、
電源電圧がＡボルトのとき充電電圧がａボルトに
なり、且つ電源電圧がＢボルトのとき充電電圧が
ｂボルトになるように、非安定化電源からの電圧
の成分量と、電圧安定化回路からの電圧の成分量
との組合せを適切に組み合せることによつて、ソ
レノイドへ与えられる電源電圧に変動があつて
も、そのソレノイドが駆動するポンプ１行程にお
ける流体吐出流量を常に一定にさせることができ
る。

［実施例］ 以下、実施例に基づいて本発明を説明する。

第１図は、本発明における電磁ポンプの駆動装
置の一実施例を電子回路図によつて示したもので
あり、その駆動装置は、整流平滑回路１、電圧安
定化回路２、矩形波発信回路３、トランジスタ増
幅回路４、および電磁ポンプにおけるピストン
（図示せず）を駆動するソレノイド５からなつて
いる。

端子１ａおよび１ｂには、家庭用の100V電源
が接続され、端子１ｂはコモン回路側の端子とな
つており、３ａ，４ａおよび４ｂも端子であり、
端子３ａは必要に応じて端子１ｂと接続させて使
用するものである。

Ｄ１，Ｄ２およびＤ３はダイオード、ZDはツ
エナーダイオード、Ｒ１，Ｒ２…Ｒ１４はそれぞ
れ抵抗器であり、特にRTは周囲温度によつて電
気抵抗の変化するサーミスタのような感熱素子で
あり、IC１およびIC２は比較器であり、この場
合、比較器IC１およびIC２における電源および
コモン回路への接続は省略してある。

また、TR１およびTR２はトランジスタ、VR
１およびVR２は可変抵抗器、Ｃ１およびＣ２は
平滑用コンデンサであり、Ｃ３はノイズ防止用コ
ンデンサ、Ｃ４は積分コンデンサであり、抵抗器
Ｒ６、感熱抵抗器RTおよび抵抗器Ｒ７は充電抵
抗回路３Ａを構成し、抵抗器Ｒ１２、可変抵抗器
VR１、抵抗器Ｒ１３および可変抵抗器VR２は
放電抵抗回路を構成し、各実線は配線を示してい
る。

なお、第１図の本実施例における電磁ポンプ
（図示せず）は、家庭用暖房器における燃料油を
吐出するポンプを例にとつているものである。

以下、本発明における実施例の構成において、
その作用を説明する。

端子１ａおよび１ｂに与えられた交流電源電圧
は、整流回路１において半波整流され、その整流
し平滑化された配線１ｃにおける電圧は、一方に
おいてそのまま端子４ａからソレノイド５側に与
えられ、他方において、その電圧から生ずる電流
は抵抗器Ｒ２を介して配線２ａに与えられる。

配線２ａにおける電圧は、ツエナーダイオード
ZDの存在によつて電圧を安定化させており、該
安定化された電圧は、一方において、抵抗器Ｒ８
を介して、配線３ｃにその初期において電圧Vh
を生じさせており、他方において、配線２ａに生
じている電圧によつて、抵抗器Ｒ３を介し、配線
３ｂへ電流が流入し、且つ配線３ｂへは配線１ｃ
に生じさせている電圧によつて抵抗器Ｒ５を介し
て流入する電流が生じており、抵抗器Ｒ３側から
の電流と抵抗器Ｒ５側からの電流によつて決定さ
れる配線３ｂの電圧は、その構成から配線２ａに
おける安定化された電圧Ｖ２ａからの電圧成分量
と、配線１ｃにおける非安定化状態の電圧Ｖ１ｃ
からの電圧成分量との各電圧の成分量の和となつ
ており、その成分量の比率は、抵抗器Ｒ３および
Ｒ５の各抵抗値によつて決定されるものとなつて
いる。また、配線３ｂにおける電圧は、積分コン
デンサＣ４への充電電圧になつている。

このような初期状態において、配線３ｂに生じ
ている電圧は充電抵抗回路３Ａおよびダイオード
Ｄ２を介して、積分コンデンサＣ４に充電を行な
つてゆき、配線３ｅの電圧を高めてゆく。

この状態において、配線３ｃには前述した電圧
Vhが生じており、この電圧Vhはまた比較器IC１
における一方の入力３ｇの電圧ともなつており、
これに対し、比較器IC１における他方の入力３
ｈは積分コンデンサＣ４における電圧と等しいた
め、積分コンデンサＣ４における上述の充電が行
なわれ、且つ該充電による配線３ｅの電圧が入力
３ｇにおける電圧Vhより低い間は、比較器IC１
はその出力回路としての配線３ｄにおける電圧を
高レベルの電位とさせている。

この状態からやがて積分コンデンサＣ４におけ
る充電が十分に行なわれて、配線３ｅすなわち入
力３ｈの電圧が入力３ｇの電圧Vhに達すると、
比較器IC１はオン（on）となつて、配線３ｄの
電圧を低レベル（ほぼ零電圧）に落すことにな
る。その結果、このときトランジスタTR１にお
けるベースも低レベルの電圧値となることより、
トランジスタTR１がオンとなつて、積分コンデ
ンサＣ４の電圧が抵抗器１２および可変抵抗器
VR１を介してコモン回路へ放電される。

また、このとき配線３ｄが低レベルとなつたこ
とより、配線３ｃにおける電圧と配線３ｄにおけ
る低レベル電圧との電位差が大となつて、抵抗器
Ｒ１０へ、より大なる電流が流れることとなる。
その結果、この状態において、配線３ｃあるいは
入力３ｇの電圧は、上述のVhなる電圧から、よ
り低い電圧Vlなる電圧へ変換される。

また、このとき配線３ｄが低レベルとなつたこ
とによつて、配線３ｄと接続する配線３ｆも低レ
ベルとなるが、ダイオードＤ２の存在によつて、
積分コンデンサＣ４からの放電は、配線３ｆの側
へ流れず、該放電は放電抵抗回路３Ｂの側へのみ
行なわれる。

上記のような放電が続き、やがて配線３ｅある
いは入力３ｈにおける電圧が、入力３ｇにおける
電圧Ｖ１の電圧まで低下すると、比較器IC１は
その性質から、再び配線３ｄを高レベルとする最
初の状態に設定する。

そのため、入力３ｇにおける電圧は再びVhと
なり、且つトランジスタTR１もオフ（off）とな
つて、積分コンデンサＣ４も再び充電を始め、こ
の状態は再び上述の初期の作用と同じサイクルを
繰り返す。

以上のサイクルにおける配線３ｃ，３ｅおよび
３ｄの電圧Ｖ３ｃ，Ｖ３ｅおよびＶ３ｄは、それ
ぞれ第２，３および４図に示すような特性とな
る。

なお、第２，３および４図における各縦軸Ｖは
電圧を示し、横軸ｔは経過時間を示している。

ここで、配線３ｄにおける電圧Ｖ３ｄは矩形波
発信回路３の出力と考えてよい。しかし、電圧Ｖ
３ｄが直接、トランジスタTR２を駆動すると、
そのことによつて電圧Ｖ３ｄの電圧低下を起すこ
とになるため、該電圧Ｖ３ｄを比較器IC２を介
して配線４ｃに出力させている。

以下、比較器IC２の作用を説明すると、以上
の説明から明らかなように、比較器IC２におけ
る一方の入力３ｉの電圧変化は第４図におけるＶ
３ｄの変化をしており、比較器IC２における他
方の入力３ｊの電圧変化は第３図におけるＶ３ｅ
のように変化している結果、比較器IC２の性質
から、第３図および第４図におけるａ〜ｂ時間
（積分コンデンサＣ４の充電時間）においては、
Ｖ３ｄ（第４図）の値がＶ３ｅ（第３図）の電圧よ
り大なるため、比較器IC２の出力となつている
配線４ｃが高レベルの電圧となつており、積分コ
ンデンサＣ４が放電を行なつているｂ〜ｃ時間に
おいては、Ｖ３ｄがほぼ零電圧となつているた
め、配線４ｃは低レベルの電圧となるサイクルを
繰り返し、配線４ｃにおける電圧特性Ｖ４ｃのよ
うになる。

配線４ｃの電圧Ｖ４ｃ（第５図）が高レベルに
あるとき、トランジスタTR２はその性質からオ
ンとなつて、端子４ａからソレノイド５、端子４
ｂおよびトランジスタTR２を介して端子１ｂへ
電流を流すことになり、ソレノイド５に該電流が
流れると、その流れの間、その電流によつて生ず
るソレノイド５の電磁力が電磁ポンプにおけるピ
ストンを吸引し、そのことによつて、該電磁ポン
プはポンプ作用を行ない、そのポンプ作用におけ
るピストン往復運動のサイクルは、第５図に示す
電圧Ｖ４ｃのサイクルと同じになり、その１サイ
クルに要する時間は、第４図におけるａ時点から
ｃ時点の間における所用時間となる。

以上の作用において、端子１ａおよび１ｂに供
給されている電源電圧が変動すると、配線２ａに
おける電圧は電圧安定化回路２によつてその電圧
を安定化しているが、配線１ｃから端子４ａを介
してソレノイド５に流れる電圧は変動することに
なる。

この場合、ソレノイド５に加えられた電圧と、
それによつてソレノイド５に生ずる電磁力は比例
関係にあるため、そのソレノイド５に加えられた
電圧が高い側に変動すれば、ソレノイド５によつ
て駆動されるピストンを加圧しようとする電磁力
も大きくなる。それは、該ピストンの戻し力がス
プリングの附勢力によつているため、該スプリン
グの附勢力に対向してピストンを往復動させる該
電磁力が強くなると、ピストンの行程におけるそ
の作用力も増大するからである。

また、ソレノイド５に与えられる電圧、すなわ
ちピストンに加えられる電磁力に対して、ピスト
ンが１行程に吐出する燃料油の押しのけ容積は、
ピストンに加えられる電磁力と、その電磁力の加
えられている時間との積に比例し、その電磁力の
加えられている時間幅は、前述の説明から理解で
きるように、第５図におけるａ〜ｂの間に示す時
間である。また、この時間は積分コンデンサＣ４
における充電時間であり、前述の説明から明らか
なように、該充電に加えられる電圧が高ければ高
い程、積分コンデンサＣ４の電圧が前記した基準
の電圧Vhに早く達し、その基準電圧Vhに達する
と比較器IC１およびトランジスタTR１が該充電
された電圧を放電してしまうため、第５図におけ
るａ〜ｂ間の充電時間は、配線３ｂにおける電圧
の高あるいは低の値に逆比例するものとなつてい
る。

本発明においては、前述の構成において説明し
たように、配線３ｂにおける電圧が、電圧安定化
電源となつている配線２ａから抵抗器Ｒ３を介し
て供給される安定した電力に加え、非安定化電源
となつている配線１ｃから抵抗器Ｒ５を介して供
給される変動する電力を加算した構成から生ずる
ものとなつている。

その結果、電源電圧が高まると、その電源側か
ら加算された成分の分、配線３ｂにおける充電電
圧が高まり、第４図におけるａ〜ｂ時間幅はその
分、短くなり、逆に電源電圧が低くなると、その
加算成分の分、該ａ〜ｂ間の時間幅が長くなるよ
うになつている。

ここで、本発明において特に重要なことは、配
線３ｂにおける充電電圧が、単に、電圧の変動す
る電源からのみ抵抗器を介して導かれているもの
ではない。すなわち、電圧の安定している配線２
ａから抵抗器Ｒ３を介して配線３ｂに供給される
電力の成分量と、電源電圧の非安定化状態にある
配線１ｃから抵抗器Ｒ５を介して配線３ｂに供給
される電力の成分量との割合を、抵抗器Ｒ３と抵
抗器Ｒ５の各抵抗値の組合せによつて種々設定で
きるようにしている点にあつて、配線３ｂにおけ
る充電電圧が同じであつても、その抵抗器Ｒ３と
抵抗器Ｒ５の各抵抗値の組合せは、種々存在する
ことである。

また、上記の説明を要約すると、本発明は一方
においてソレノイド５に供給される電圧の値が高
まつてピストンに加えられる電磁力が大きくなる
と、他方において、これに逆比例して、ソレノイ
ド５に流す電流の時間幅（ａ〜ｂ）を短くし、そ
のことによつて、電磁ポンプからの燃料油吐出量
を一定とするようにしている。

また、その時間幅（ａ〜ｂ）を短くすることに
おいて、その短くする成分は、抵抗器Ｒ３と抵抗
器Ｒ５の各抵抗値の組み合せによつていかように
でも設定できることである。

また、電磁ポンプからの熱料油吐出量を一定と
するその具体的方法は下記のようにすればよい。

それは、先ず、 １ 電源電圧が通常変動範囲内の低い所定の電圧
Ａボルト（例えば95ボルト）としたとき、ポン
プからの吐出流量が所定の吐出流量Ｑとなる配
線３ｂに必要な充電電圧ａボルトの値を実験的
に求めておき、 ２ 次に、電源電圧が通常変動範囲内の高い所定
の電圧Ｂボルト（例えば105ボルト）としたと
き、ポンプからの吐出流量が所定の同じ吐出流
量Ｑとなる配線３ｂに必要な充電電圧ｂボルト
の値を実験的に求めておく。

ここで本発明は、上記発明の構成のうち、矩形
波発信回路において、 「積分コンデンサへＣ４へ充電する充電電圧
（配線３ｂの電圧）が、電源電圧の変動がそのま
ま現れる非安定化状態にある電圧（配線１ｃの電
圧）と、電圧安定化回路において一定に安定化さ
れている電圧（配線２ａの電圧）が所定の比率
（抵抗器Ｒ５の抵抗値と抵抗器Ｒ３の抵抗値との
比に相当）において加算された電圧となつてい
る」。

したがつて、上記１）および２）から求めた、
電源電圧がＡボルトのとき充電電圧がａボルトに
なり、且つ電源電圧がＢボルトのとき充電電圧が
ｂボルトになるように、抵抗器Ｒ５における抵抗
値と、抵抗器Ｒ３における抵抗値とを適切に組み
合せることによつて、ソレノイド５へ与えられる
電源電圧に変動があつても、そのソレノイド５が
駆動するポンプからの流体吐出流量が常に一定に
なることになる。

なお、上記実施例における電磁ポンプの駆動装
置は、暖房器における燃料供給用の電磁ポンプを
駆動する場合について説明しているが、該駆動装
置は電磁ポンプ一搬について使用できるものであ
ることは容易に理解されよう。

［発明の効果］ 以上の説明から明らかなように、本発明におけ
る効果は下記のとおりである。

矩形波発信回路３における積分コンデンサＣ４
の充電電圧が、非安定化状態の電源からの成分の
みを使用するのではなく、非安定化電源からの変
動する電圧の成分と、安定化電源からの変動の無
い一定電圧の成分との組合せによつて設定できる
構成としているから、上記のように電源が基準電
圧より低下した低いレベル側の電源電圧におい
て、電磁ポンプの１行程における流体吐出流量を
所定の吐出量Ｑとし、且つその電源が基準電圧よ
り増大した高いレベル側の電源電圧においても、
電磁ポンプの１行程における流体吐出量を同じ所
定の吐出量Ｑとなるようにできることが可能とな
つている。

このように、電源電圧の低下した側のある電圧
値と、電源電圧の増大した側の他のある電圧値と
の２点において、電磁ポンプからの同一の所定の
吐出量Ｑが得られると言うことは、その２点の電
圧を適切に選定すれば、その２点間およびその２
点間の外方近傍の実用の電源電圧変動の範囲にお
いて、殆どその所定の吐出量Ｑを得られることに
なる。

このように、本発明は、電源電圧の変動に影響
されることなく、電磁ポンプからの吐出量を非常
に精度よく一定に保持することが可能となつてい
るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明における電磁ポンプの駆動装
置の一実施例を電子回路図によつて示したもので
あり、第２図、第３図、第４図および第５図のそ
れぞれは、第１図における配線３ｃ，３ｅ，３ｄ
および４ｃのそれぞれにおける電圧特性を示し、
第６図は、従来における電磁ポンプの駆動装置を
電子回路図によつて示したものである。実施例に
使用した主な符号は下記のとおりである。 １：整流平滑回路、１ａおよび１ｂ：端子、１
ｃ：配線（非安定状態の電圧が生じている配線）、
２：電圧安定化回路、２ａ：配線（安定した一定
電圧の生じている配線）、３：矩形波発信回路、
３Ａ：充電抵抗回路、３Ｂ：放電抵抗回路、３
ａ：端子、３ｂ：配線（充電電圧の生じている配
線）、３ｇ，３ｈ，３ｉおよび３ｊ：入力、４：
トランジスタ増幅回路、４ｃ：配線、５：ソレノ
イド、ZD……ツエナーダイオード、Ｃ４：積分
コンデンサ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ポンプ作用を行なうピストンを駆動するソレ
   ノイド５は、商用交流電源からの電流を整流平滑
   化し且つ電圧の非安定化状態にある出力電流によ
   つて励磁され、そのソレノイドへ流す電流のオ
   ン・オフ制御は、矩形波発信回路３からの制御信
   号によつてトランジスタTRがそのオン・オフ制
   御を行なうものとなつている駆動装置において、 前記矩形波発信回路からの前記オン信号は、そ
   の矩形波発信回路における積分コンデンサＣ４へ
   充電電圧を流し始めた時点に出力され、その充電
   によつてその積分コンデンサが所定の電圧に達し
   た時点において、オフ信号になる関係にあり、 前記積分コンデンサへ充電する充電電圧は、前
   記非安定化状態にある電圧と、電圧安定化回路２
   において安定化されている電圧が所定の比率にお
   いて加算された電圧となつていることを特徴とす
   る電磁ポンプの駆動装置。 ２ 積分コンデンサＣ４へ充電する構成は、非安
   定化状態の電圧と安定化されている電圧が所定の
   比率において加算され、その加算された電圧が、
   充電抵抗回路３ＡおよびダイオードＤ２を介して
   前記積分コンデンサに与えられているものである
   特許請求の範囲第１項記載の電磁ポンプの駆動装
   置。 ３ 非安定化状態の電圧と安定化されている電圧
   が所定の比率において加算されている構成は、一
   方において電圧安定化回路２における出力配線２
   ａが一方の抵抗器Ｒ３を介し、他方において整流
   平滑回路１において非安定化状態にある電圧の出
   力配線１ｃが他方の抵抗器Ｒ５を介して、それぞ
   れ充電抵抗回路３Ａの入力配線３ｂに合流し、且
   つ前記入力配線は、他の抵抗器Ｒ４を介してコモ
   ン回路へ接続されているものである特許請求の範
   囲第２項記載の電磁ポンプの駆動装置。