JPH0245799A - 高速炉用燃料集合体 - Google Patents
高速炉用燃料集合体Info
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- JPH0245799A JPH0245799A JP63196153A JP19615388A JPH0245799A JP H0245799 A JPH0245799 A JP H0245799A JP 63196153 A JP63196153 A JP 63196153A JP 19615388 A JP19615388 A JP 19615388A JP H0245799 A JPH0245799 A JP H0245799A
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- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 claims description 2
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は燃料要素とそれを収容しているラッパ管との相
互作用を緩和できる高速炉用燃料集合体に関する。
互作用を緩和できる高速炉用燃料集合体に関する。
[従来の技術]
高速炉用燃料集合体は燃料パレットが充填された燃料要
素が多数列をなして六角形のラッパ管に収容されて構成
されている。ラッパ管に収容された燃料要素は、炉内で
燃焼中に熱膨張、クリープ変形、スエリング(体積膨張
)等によって様々に湾曲し、燃料質素同士の接触を引き
起こすので、これを防止するために各燃料要素は一定の
径をもつワイヤスペーサで取り巻かれている。これを第
3図(イ)に示す。同図において11は燃料ペレットが
充填された燃料ピン、12はワイヤスペーサで必る。第
3図(ロ)はこのように構成された燃料要素が多数列を
なして収容されている六角形のラッパ管13の斜視図で
おる。
素が多数列をなして六角形のラッパ管に収容されて構成
されている。ラッパ管に収容された燃料要素は、炉内で
燃焼中に熱膨張、クリープ変形、スエリング(体積膨張
)等によって様々に湾曲し、燃料質素同士の接触を引き
起こすので、これを防止するために各燃料要素は一定の
径をもつワイヤスペーサで取り巻かれている。これを第
3図(イ)に示す。同図において11は燃料ペレットが
充填された燃料ピン、12はワイヤスペーサで必る。第
3図(ロ)はこのように構成された燃料要素が多数列を
なして収容されている六角形のラッパ管13の斜視図で
おる。
[発明が解決しようとする課題]
このように構成された高速炉用燃料集合体は、燃焼中に
その構成要素である燃料ピン、ワイヤスペーサおよびラ
ッパ管の各々が熱膨張変形、クリープ変形、スエリング
変形を起し、径方向に膨れが生ずる。ここでクリープ変
形とは高温条件下で応力が作用する材料において、結晶
の原子配列の転移により応力を緩和する方向に材料が伸
縮する現象をいい、スエリング変形とは中性子照射によ
り材料内に生じたガスが材料内で空孔を形成することに
起因する体積膨張現象をいう。
その構成要素である燃料ピン、ワイヤスペーサおよびラ
ッパ管の各々が熱膨張変形、クリープ変形、スエリング
変形を起し、径方向に膨れが生ずる。ここでクリープ変
形とは高温条件下で応力が作用する材料において、結晶
の原子配列の転移により応力を緩和する方向に材料が伸
縮する現象をいい、スエリング変形とは中性子照射によ
り材料内に生じたガスが材料内で空孔を形成することに
起因する体積膨張現象をいう。
このとき、燃料要素束の膨れはラッパ管のそれに比べて
大きいため、両者の間で相互作用が発生することになる
。この燃料要素束とラッパ管との相互作用(Bundl
e−()uct−Interaction、以下BDI
と略記する)は、一般に次のように定義されている。
大きいため、両者の間で相互作用が発生することになる
。この燃料要素束とラッパ管との相互作用(Bundl
e−()uct−Interaction、以下BDI
と略記する)は、一般に次のように定義されている。
すなわら、BD lff1は、燃料要素束とラッパ管と
の間に残されている負の余裕を表わす吊であり、BDI
=B−E で表わされる。ここで、BおよびEは、ラッパ管の横断
面を模式的に示した第4図に示されている距離、すなわ
ちBは燃料要素束径であり、Eはラッパ管内対面距離で
ある。
の間に残されている負の余裕を表わす吊であり、BDI
=B−E で表わされる。ここで、BおよびEは、ラッパ管の横断
面を模式的に示した第4図に示されている距離、すなわ
ちBは燃料要素束径であり、Eはラッパ管内対面距離で
ある。
第4図に示されるように、六角形のラッパ管には燃料ピ
ン11の外周をワイヤスペーサ12で巻き付けた燃料要
素が、Ring 1. Ring 2. ・Ring(
N−1)。
ン11の外周をワイヤスペーサ12で巻き付けた燃料要
素が、Ring 1. Ring 2. ・Ring(
N−1)。
Ring Nと規則的に配列している。
この図に示すように、燃料要素の配列がN列であると、
距離Bは B=2(N−1)x([)+6w)xcos 30”
+D +2dwで表わされる。ここで、Dは燃料ピン外
径、 dwはワイヤスペーサ径、Nは六角リング数であ
る。
距離Bは B=2(N−1)x([)+6w)xcos 30”
+D +2dwで表わされる。ここで、Dは燃料ピン外
径、 dwはワイヤスペーサ径、Nは六角リング数であ
る。
一般に燃焼開始時期にはBEEであり、BDIの値は負
となる。燃焼にともなって上述の径方向への膨張変形が
進行し、燃料ピン内ガス圧力が冷却材圧力よりも大きく
、また被覆管温度がラッパ管温度よりも高くなるために
、燃料要素束径Bの膨張量はラッパ管内対面距離Eを上
回り、BDIが発生する。
となる。燃焼にともなって上述の径方向への膨張変形が
進行し、燃料ピン内ガス圧力が冷却材圧力よりも大きく
、また被覆管温度がラッパ管温度よりも高くなるために
、燃料要素束径Bの膨張量はラッパ管内対面距離Eを上
回り、BDIが発生する。
また、照射中の燃料被覆管、ワイヤスペーサおよびラッ
パ管の軸方向温度弁イ[と中性子束軸方向分布の例を第
5図に示す。この図に示されるように、各々の温度は炉
心燃料下部から上部にかけて上昇する。一方、中性子束
は炉心燃料中心部にピークをもつ分布となっている。こ
の結果、BDIは炉心燃料部、特に炉心燃料中心部で顕
著となる。
パ管の軸方向温度弁イ[と中性子束軸方向分布の例を第
5図に示す。この図に示されるように、各々の温度は炉
心燃料下部から上部にかけて上昇する。一方、中性子束
は炉心燃料中心部にピークをもつ分布となっている。こ
の結果、BDIは炉心燃料部、特に炉心燃料中心部で顕
著となる。
このBDIが著しくなると以下の要因によって燃料寿命
が制限される。
が制限される。
(1)燃料要素とラッパ管あるいは燃料要素同士の接触
による局所的な加熱。
による局所的な加熱。
(2)冷却材流路面積減少に伴う圧力損失増加による集
合体全体の温度上昇。
合体全体の温度上昇。
(3)燃料要素とワイヤスペーサとの接触圧力による局
所的な応力増加。
所的な応力増加。
現在、上述の項目を考慮して、実験的に明らかにされて
いるBDIの制限値は、 BDI量≦26w である。
いるBDIの制限値は、 BDI量≦26w である。
本発明はこのBDI制限値に到達する時間を遅らU、燃
料集合体の寿命延長を図ることを目的とするものである
。
料集合体の寿命延長を図ることを目的とするものである
。
[課題を解決するための手段]
上記目的を達成するために、本発明は、炉心燃料中心部
分に位置するワイヤ径を他の部分に比べて細くし、かつ
その部分にメッキを施すことにより、BDIが発生した
ときにメッキ部が剥離してワイヤ径を減少させるように
したものである。
分に位置するワイヤ径を他の部分に比べて細くし、かつ
その部分にメッキを施すことにより、BDIが発生した
ときにメッキ部が剥離してワイヤ径を減少させるように
したものである。
すなわち、本発明は燃料ペレットを充填した燃料ピンと
該燃料ピンに巻き付けたワイヤスペーサとからなる燃料
要素が複数の列をなしてラッパ管に収容されている高速
炉用燃料集合体において、炉心中心部近傍のワイヤスペ
ーサ径が他の部分のワイヤスペーサ径よりも細く、かつ
その細径化した部分にメッキが施されていることを特徴
とする高速炉用燃料集合体に関する。
該燃料ピンに巻き付けたワイヤスペーサとからなる燃料
要素が複数の列をなしてラッパ管に収容されている高速
炉用燃料集合体において、炉心中心部近傍のワイヤスペ
ーサ径が他の部分のワイヤスペーサ径よりも細く、かつ
その細径化した部分にメッキが施されていることを特徴
とする高速炉用燃料集合体に関する。
[作 用]
一般に、燃料集合体を構成する各部材の寸法は以下のよ
うである。燃料被覆管外径が、6.5〜7.5M、ワイ
ヤスペーサ径が1.0〜1.5#、ラッパ管内対面距離
が100〜170s程度でおる。また、ラッパ管には燃
料被覆管とワイヤスペーサからなる燃料要素が127.
169.217または271本束ねられて収納されて
いる。
うである。燃料被覆管外径が、6.5〜7.5M、ワイ
ヤスペーサ径が1.0〜1.5#、ラッパ管内対面距離
が100〜170s程度でおる。また、ラッパ管には燃
料被覆管とワイヤスペーサからなる燃料要素が127.
169.217または271本束ねられて収納されて
いる。
第6図に、炉心中心部(軸方向位置1350m>におけ
る被覆管、ワイヤスペーサおよびラッパ管の照射に伴う
径方向ひずみの経時変化を示す。また第7図には、第6
図に示した径方向ひずみに基づ<BDIの経時変化を示
す。そして第8図には照射明間3年における各部材の径
方向ひずみの軸方向分布を、第9図にはそれに塁づ<B
D Iの軸方向分布を示す。
る被覆管、ワイヤスペーサおよびラッパ管の照射に伴う
径方向ひずみの経時変化を示す。また第7図には、第6
図に示した径方向ひずみに基づ<BDIの経時変化を示
す。そして第8図には照射明間3年における各部材の径
方向ひずみの軸方向分布を、第9図にはそれに塁づ<B
D Iの軸方向分布を示す。
これらの図から、ワイヤスペーサの径方向ひずみによる
BDIの1QjWが大きいことがわかる。特に炉心中心
部近傍ではそれが顕著である。
BDIの1QjWが大きいことがわかる。特に炉心中心
部近傍ではそれが顕著である。
本発明ではBDIが発生しやすい炉心中心部において他
の部分よりもワイヤスペーサの径を細くし、かつその部
分にメッキを施したので、燃料被覆管およびワイヤスペ
ーサの膨張によってBDIが発生したときにはメッキ部
分が剥離し、ワイヤスペーサ径が減少してSDIを低減
することができる。
の部分よりもワイヤスペーサの径を細くし、かつその部
分にメッキを施したので、燃料被覆管およびワイヤスペ
ーサの膨張によってBDIが発生したときにはメッキ部
分が剥離し、ワイヤスペーサ径が減少してSDIを低減
することができる。
[実施例]
本発明の一実施例を第1図を参照して説明する。
本実施例の燃料集合体は、燃料被覆管外径が7.5mm
、ラッパ管内対面距離が150mである。第1図は本実
施例における燃料要素の正面図である。
、ラッパ管内対面距離が150mである。第1図は本実
施例における燃料要素の正面図である。
図面に示されているように、この燃料要素は燃料ピン1
の外周にワイヤスペーサ2が取り巻いて構成されている
が、軸方向にA、BおよびCの3領域に分かれており、
各領域の長さは、A領域が525#、8m域が350M
ft、 C領域が1125mとなっている。
の外周にワイヤスペーサ2が取り巻いて構成されている
が、軸方向にA、BおよびCの3領域に分かれており、
各領域の長さは、A領域が525#、8m域が350M
ft、 C領域が1125mとなっている。
ワイヤスペーサの径は軸方向に一様ではなく、Aおよび
Cの領域では、1.4 mであるが、B領域では細くな
っており、ワイヤスペーサの細径化した部分にメッキを
施し、次項の表に示すような仕様となっている。現在、
ワイヤスペーサの材料がステンレス鋼であるので、高温
下でかつBDIによる接触圧力によって剥離が起こりや
すいニッケル等がメッキの材料として適している。
Cの領域では、1.4 mであるが、B領域では細くな
っており、ワイヤスペーサの細径化した部分にメッキを
施し、次項の表に示すような仕様となっている。現在、
ワイヤスペーサの材料がステンレス鋼であるので、高温
下でかつBDIによる接触圧力によって剥離が起こりや
すいニッケル等がメッキの材料として適している。
(以下 余白)
表
このようなワイヤスペーサ仕様の燃料集合体でSDI発
生に伴ってメッキ部分の剥離が起こった場合について、
照射期間3年を経過したときのBDIの軸方向分布を第
2図に示す。この図に示されるように、本実施例によれ
ば、従来の一定の径(1,4m)をもつワイヤスペーサ
を用いた集合体に比べて炉心中心近傍のBDIを低減さ
せることができる。したがって、従来の集合体ではこの
日り、I制限値のために炉内滞在期間が2年であったが
、本実施例ではこれを3年まで延長することができる。
生に伴ってメッキ部分の剥離が起こった場合について、
照射期間3年を経過したときのBDIの軸方向分布を第
2図に示す。この図に示されるように、本実施例によれ
ば、従来の一定の径(1,4m)をもつワイヤスペーサ
を用いた集合体に比べて炉心中心近傍のBDIを低減さ
せることができる。したがって、従来の集合体ではこの
日り、I制限値のために炉内滞在期間が2年であったが
、本実施例ではこれを3年まで延長することができる。
なお、上記実施例は軸方向における炉心中心部近傍のワ
イヤスペーサ径を細くしたものであるが、径方向の炉心
中心部においても同様にワイヤスペーサ径を他の部分の
それより細くすることによって効果を上げることができ
る。
イヤスペーサ径を細くしたものであるが、径方向の炉心
中心部においても同様にワイヤスペーサ径を他の部分の
それより細くすることによって効果を上げることができ
る。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明によれば、燃料ピンを取り
巻くワイヤスペーサの径を炉心中心部近傍において他の
部分よりも細くし、その部分にメッキを施したので、B
DI発生時にはメッキが剥離してワイヤ径が減少し、B
DIを軽減させることができる。したがって本発明によ
り燃料の長寿命化を達成することができる。
巻くワイヤスペーサの径を炉心中心部近傍において他の
部分よりも細くし、その部分にメッキを施したので、B
DI発生時にはメッキが剥離してワイヤ径が減少し、B
DIを軽減させることができる。したがって本発明によ
り燃料の長寿命化を達成することができる。
第1図は本発明の一実施例を説明する燃料要素の正面図
、第2図は本発明の一実施例である燃料集合体の照射期
間3年後のBDIの軸方向分布を示す図、第3図は従来
の高速炉用燃料における(イ)は燃料要素の正面図、(
ロ)はラッパ管の斜視図、第4図はBDIを説明するた
めに示したラッパ管内の模式的断面図、第5図は照射中
の燃料被覆管、ワイヤスペーサおよびラッパ管の軸方向
温度分布と軸方向中性子束分布を示す図、第6図は炉心
中心部における被覆管、ワイヤスペーサおよびラッパ管
の照射に伴う径方向ひずみの経時変化を示す図、第7図
は第6図に示した径方向ひずみに基づ<SDIの経時変
化を示す図、第8図は照射期間3年における各部材の径
方向ひずみの軸方向分布図、第9図は第8図の径方向ひ
ずみに基づ<SDIの軸方向分布図である。 1.11・・・燃料ピン 2.12・・・ワイヤスペーサ 13・・・・・・・・・ラッパ管 (、8733)代理人 弁理士 猪股祥晃 (ばか 1名) 第 半 図 半 図 第 図 茅 乙 凹 照射8期(年) 第 図
、第2図は本発明の一実施例である燃料集合体の照射期
間3年後のBDIの軸方向分布を示す図、第3図は従来
の高速炉用燃料における(イ)は燃料要素の正面図、(
ロ)はラッパ管の斜視図、第4図はBDIを説明するた
めに示したラッパ管内の模式的断面図、第5図は照射中
の燃料被覆管、ワイヤスペーサおよびラッパ管の軸方向
温度分布と軸方向中性子束分布を示す図、第6図は炉心
中心部における被覆管、ワイヤスペーサおよびラッパ管
の照射に伴う径方向ひずみの経時変化を示す図、第7図
は第6図に示した径方向ひずみに基づ<SDIの経時変
化を示す図、第8図は照射期間3年における各部材の径
方向ひずみの軸方向分布図、第9図は第8図の径方向ひ
ずみに基づ<SDIの軸方向分布図である。 1.11・・・燃料ピン 2.12・・・ワイヤスペーサ 13・・・・・・・・・ラッパ管 (、8733)代理人 弁理士 猪股祥晃 (ばか 1名) 第 半 図 半 図 第 図 茅 乙 凹 照射8期(年) 第 図
Claims (1)
- (1)燃料ペレットを充填した燃料ピンと該燃料ピンに
巻き付けたワイヤスペーサとからなる燃料要素が複数の
列をなしてラツパ管に収容されている高速炉用燃料集合
体において、炉心中心部近傍のワイヤスペーサ径が他の
部分のワイヤスペーサ径よりも細く、かつその細径化し
た部分にメッキが施されていることを特徴とする高速炉
用燃料集合体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63196153A JPH0245799A (ja) | 1988-08-08 | 1988-08-08 | 高速炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63196153A JPH0245799A (ja) | 1988-08-08 | 1988-08-08 | 高速炉用燃料集合体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0245799A true JPH0245799A (ja) | 1990-02-15 |
Family
ID=16353089
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63196153A Pending JPH0245799A (ja) | 1988-08-08 | 1988-08-08 | 高速炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0245799A (ja) |
-
1988
- 1988-08-08 JP JP63196153A patent/JPH0245799A/ja active Pending
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