JPH024197A - 液状発射薬を用いる砲装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は液状発射薬を用いる火器システムに関し、弾丸
が砲腔に沿って進行するにつれて発射薬が弾丸の後方に
おいて漸進的に燃焼させられる火器システム、すなわち
移動装薬（腔内飛散発射薬）装置に関する。

本発明はまた、弾丸とその移動装薬との初期加速のため
に、燃焼ガス初期発生源を利用した上記のようなシステ
ムに関する。

［従来の技術］ 砲身の砲腔内での弾丸の古典的発射法においては、燃焼
ガスを弾丸の速度まで加速する必要上、速度に限界があ
った。その結果、熱力学的膨張仕事のうちの燃焼ガスの
加速のため消費される部分が益々大きくなって来た。普
通の砲の場合、弾丸の見掛けの質量が発射薬の質量の１
／３だけ増える。この増大分はガスに与えられる運動エ
ネルギによるものである。典型的な砲の場合、ガスの運
動エネルギは、１０００ｍ／ｓｅｃの速度なら約１０％
に過ぎない、　２０００ｍ／ｓｅｃではこの割合が約５
０％まで増す。速度が３０００ｍ／ｓｅａに近づくにつ
れてガスの運動エネルギは１００％に近づく（弾丸のた
めには何も残らなくなる）。この効果の故にいわゆる限
界速度、つまりそれを超えたら普通の砲の推進システム
は作動しないという限界速度が存在する。この限界に対
する理論的手段が移動装薬式発射システムである。

第１図と第２図に示すように、移動装薬式発射システム
においては、装薬Ｃの一部または全体が弾丸Ｐと共に砲
身の砲腔内を出口に向って移行する。装薬の後方部分に
おける装薬の急速な燃焼、すなわち往々シガレット燃焼
と呼ばれる燃焼によって発射が行われる。第１図は弾丸
Ｐと共に動く現象の枠組を示したものであって、ここで
、Ａｌｌ０ＲＥ”砲腔の断面積 ＬＣＰ　　＝装薬の長さ ρ１　＝発射薬の密度 ρ、　＝燃焼ガスの密度 Ａ　　＝弾丸の加速度 ｍ　　＝発射薬の燃焼率［ｓｌｕｇｓ／ｓｅｃ　］Ｐ　
１ＩＡｌｌ！”弾丸のベース部での圧力ＰＬ＝発射薬と
燃焼ガスの界面での圧力Ｐｗ　　＝燃焼ゾーンの出口側
圧力 γ　　＝発射薬の燃焼線速度 ■、　＝燃焼ゾーンの出口側での燃焼ガス排出速度、で
ある、・ 弾丸と移動装薬に及ぼされる加速力は２つの項から成る
。第１項は“圧力”項とされるもので、これは、装薬の
燃焼が燃焼ゾーンの出口側で高い圧力を発生させること
によるものである。第２項は“スラスト”項とされるも
ので、これは、燃焼ゾーンを出る燃焼ガスの運動量の結
果として生ずるスラストである。

これら２項はともに、燃焼速度の増大とともに増大する
。全スラストを質量消費率で除したものは“比インパル
ス“　（ロケット用語）と呼ばれる。ガス速度が最大に
なるときこのパラメータが最大であることが示されつる
。この燃焼は断面積一定のダクト内で起る（レイレー（
Ｒａｙｌｅｉｇｈｔ）の流れが起る）から、最大速度は
音道である。このような条件下では、典型的には１秒間
に消費される発射薬１ボンド当たり２００ボンドの全ス
ラストが発生する０口径３０ｍｍの火器で５０，０００
１ｂｓのスラストを得るには２５０　ｌｂ／ｓｅｃの消
費率を必要とする。普通の固体の発射薬は砲の圧力の下
で約１ｆｔ／ｓｅｃの速度でしか燃焼しないので、固体
の移動装薬発射方式においてはなお解決すべき問題が残
ることは明らかである。

移動装薬システムに液状発射薬を用いる提案は既になさ
れている。

１９７７年３月１５日付の米国特許第４．０１１．８１
７号の中でアシュレ−（Ｅ、　Ａｓｈｌｅｙ）が開示し
たシステムでは、燃焼ガスと装填された液状発射薬との
密度の違いが、発射薬を燃焼室に注入するためのエネル
ギ源として利用されている。プライマーがキャビティジ
ュネレータの初期加速を行わせる０弾丸の後方に装填さ
れた液状発射薬は、キャビティジュネレータによってそ
れの後方に形成される燃焼室の中へ、キャビティジュネ
レータを経て相対的に後方へと流れる。プライマーによ
って生ぜしめられる速度は数百ｆｔ／ｓｅｃの程度であ
った。

１９８１年４月３日付の米国特許第２５５．０６５号の
中でパルマン（Ｍ、　Ｊ、　Ｂｕｌｍａｎ）は、弾丸に
液状の移動装薬を用いる上記とは別のシステムを開示し
ている（秘密オーダによる弁護士覚書５２−ＡＲ−２０
７８）例えば１９７８年４月２５日付でタラシー（Ｄ、
　Ｐ。

Ｔａ５ｓｉｅ）に与えられた米国特許第４．０８５．６
５３号で開示されたもののようを、液状発射薬をバルク
装填（ｂｕｌｋ　Ｌｏａｄ　）する方式の欠点は、燃焼
の制御性が悪いことにある。バルク装填方式の砲におけ
る燃焼は主として流体の動的不安定さの生長の結果とし
て生ずる０弾丸の加速が起り、それが点火システムにお
ける変動を増幅するまでには大きな燃焼速度が要求され
る。

第３Ａ図は典型的バルブ装填液状発射薬方式の砲での点
火前の状態を示している０円筒形の室に液状発射薬が完
全に充満している。この室の前方端は弾丸のベースによ
って閉されている。弾丸は砲身の定心斜面に着生してい
る。室の後部は点火器−を含んだ遊底によって閉されて
いる。点火器が付勢されると点火器のベントロから高温
ガスの噴流が出る（第３Ｂ図参照）。室の中にこの噴流
が入ると、この噴流が室の中の発射薬を移動させる。室
の容積は当初から決まっているから、移動させられた発
射薬は残りの液を圧縮することになる。その圧縮が僅か
であっても液の中では大きな圧力上昇が起る。例えば、
室の容積の１％を点火器の噴流が占めたとすれば、数千
ｌｂｓ／ｉｎ”の圧力上昇が結果として生ずる。装填さ
れた主たる液体発射薬の点火が、この膨張する高温の点
火器ガスの泡の表面で起きる。このガスの泡がこの室（
その公称断面積は弾丸のベースより小さい）の容積の数
％までに成長すると弾丸は動き始める。弾丸が急速に加
速されてもなお圧力の上昇が維持されるためには、実際
の燃焼面面積は公称の面積の１００〜１０００倍なけれ
ばならない。このことは、バルク装薬の作動過程におい
ての、点火器の噴流と液状発射薬との間の激しい相互作
用によって達せられる。点火器の噴流が貫通して液表面
が剪断されることによって、強風時の海における波にも
似た荒された面が生ずる。（これがヘルムホルツ（ｌｌ
ｅｌｍｈｏｌｔｚ　）の不安定といわれるものである。

第３Ｃ，３Ｂ図参照）。もし生成される表面が不十分で
あれば、弾丸の前進に伴って圧力が低下し、性能は極め
て悪いものとなる。もし生成される表面が過大であれば
、発生される圧力が危険なレベルになる。表面の生成は
これら流体の機械的不安定さが増幅することで起るもの
であるから、そのプロセスの中のどこかで変化があれば
、その変化が僅かであっても、発生される圧力は大きな
影響を受ける。

この、プロセスの中の変化に対する敏感性は、弾丸が前
進する前に装薬の僅か１％が燃焼しても１００、０００
ｐｓｉを超える圧力上昇が起り、それは往々見られてい
ることによって示される。第４図はバルク装薬の場合の
典型的な圧力対時間の関係曲線を示している。

［発明が解決しようとする課題］ したがって本発明の目的は、弾丸を発射する移動装薬方
式の改善につながる、制御された点火と燃焼が行われる
ようなバルク装填液状発射薬方式の砲装置を提供するこ
とである。

さらに他の目的は、従来のバルク装薬の作動過程におい
て生じた強いフィードバックが避けられるように、点火
と燃焼の制御を改善した液状発射薬方式の砲装置を提供
することである。

本発明の特色は、移動装薬と弾丸とがともに前進方向に
加速された後に点火されるような移動装薬を有する液状
発射薬方式の砲装置が提供されることにある。

［課題を解決するための手段］ 本発明の以上で述べたようなまたはその他の目的、利点
、および特色は図面を用いての以降の説明から明らかに
なる。

移動装薬式発射装置の特質として、 １、　装填された発射薬の燃焼によって移動装薬と弾丸
との一体としての質量に追加的加速が行われ、装薬が弾
丸とともに砲身の方腔に沿って前方（すなわち下流側）
に移動する。

２、　移動する装薬が燃焼することにより、従来方式の
下流に向けての圧力勾配は改められる。

３、　同等の装薬な用いた従来のシステムの場合の発射
に比べて性能が向上する。

これらの特色は既に、上記の米国特許第２５５゜０６５
号で開示されたシステムによって明らかにされている。

そのシステムの幾つかの実施態様においては、弾丸は装
弾筒と一体化されていて、加速されるべき質量が装弾筒
の分だけ増えている０本発明ではそのような質量の追加
は避けている。

本発明は部分的移動装薬（ＦＴＣ）弐発射装置と呼ばれ
てよいものである。　ＦＴＣ式システムにおいては、バ
ルク装填された液状の装薬と相手の弾丸とは共に初期加
速をうけ、装薬と弾丸とが共にかなりの速度に達するま
では装薬の点火は行われない、この遅れ点火は次の２つ
の利点をもたらす。

１、　移動装薬の速度の変化範囲の大きさが増大するこ
とにより、発射の効率が改善される。

２、　遅れ点火により、従来の閉じ込め静止装薬の点火
においては存在した不安定さが避けられる。

移動装薬と弾丸との一体としての質量の初期加速のため
には便利などんな手段でも用いられつる０例えば固体発
射薬の初期装填または液状発射薬の初期装填である。液
状発射薬が選ばれた場合には、全体砲装置の中に組込ま
れた再生注入式液状発射薬コンパスタ−の中でそれが利
用される。

このコンパスタ−は、移動装薬の点火の前に移動装薬と
弾丸とが一体になった質量を約１　ｋｍ／ｓｅａまで加
速するために適当な大きさのものとされる。

そのためには、初期装薬の容積が移動装薬の容積とほぼ
同じ大きさであることが必要となる。（砲装置の性能レ
ベルによるが、移動装薬は普通では装薬全量の１／３か
ら２７３の間にある）［実施例］ 第５図から第１２図に本発明の第１の実施例を示す、こ
の第１の実施例は、再生注入式の第１段階と移動装薬の
第２段階とから成る完全統合の２段階発射システムを有
する砲である。

砲は、砲身１４に相互ねじ１２で固定された砲尾１０を
含んでいる。砲身は後方の室１６、中間の定心斜面１Ｂ
、および前方の砲腔２０（必ずしも旋条があるとは限ら
ない）を有している。砲尾１０には開口２２があって、
この開口は切頭円錐形の前方部分を有する遊底２４によ
って閉じられている。砲尾には溝２６、遊底には溝２８
があり、これら溝は組み合って、遊底を砲尾にロックす
るためのギロチン形ロック３０を収容しつる。別法とし
て、１９７３年ｕ月２０日付でタラシー（Ｄ、Ｐ、Ｔａ
５ｓｉｅ）に与えられた米国特許第３．７７２．９５９
号で開示された方式のカムで制御される絞りスライドも
用いられうる。環状の注入バルブスライド３２が砲身１
４の砲尾端部１４Ａの上に望遠鏡式に嵌っており、環状
の再生ピストン３４がバルブスライド３２の上に望遠鏡
式に嵌っている。　１９８１年５月１４日ｆ寸のパルマ
ン（Ｍ、ＪＪｕｌｍａｎ）による米国出願第２６３．７
９２号（秘密オーダによる弁護士覚書５２−ＡＲ−２０
１４）で開示されたのと実質上同様に、液状発射薬は、
その供給源３６から砲の中に、注入バルブ３８、マニホ
ルド４０、複数のボア−４２、マニホルド４４および複
数の長さ方向ボアー４８を経て入れられる。上記の２６
３゜７９２号で開示された方式の点火装置５０が砲尾ｌ
Ｏを貫通して取付けられている。

第５図はドライビング環５４を有する弾丸５２が遊底２
４によって開口２２を通して装填される状況を示してい
る。

第６図は遊底が弾丸を前進させて室１６の中に押し込ん
でいる状況を示している。注入バルブ３８が開くと、圧
力ある液状発射薬が、供給源３６からマニホルド４０と
ボアー４２を通って流入し、バルブスライド４２と再生
ピストン３４を後方に移動させ、また、マニホルド４４
とボアー４８を通り、それから、砲身の部分１４Ａの後
端面と注入バルブスライド３２の前端面との間の隙間を
通り、弾丸５２ど遊底２４の前端この間で規定された空
所に入る。上記隙間の大きさは、バルブスライド３２の
フランジ３２Ａが砲尾の段付き部！ＯＡに当たることで
制限される。

第７図は、発射薬が流入して弾丸を室１６の中で前進さ
せてドライビング環５４を定心斜面１８に当らせ、また
、再生ピストン３４を後方に移動させた状態を示してい
る。遊底２４は後方へと移動させられて、ギロチンロッ
ク３０によって砲尾ｌＯにロックされている。この後バ
ルブ３８は閉じられる。

第８図は発射準備が整った砲を示す。移動装薬は、実質
上弾丸の後方の室１６の中に含まれる容積の液状発射薬
である。静止（すなわち初期）装薬は、実質上再生ピス
トン３４の頭部と注入バルブスライド３２の頭部との間
の容積の液状発射薬である第９図は、点火装置５０によ
って点火が行われた砲を示す。この点火によって再生ピ
ストン３４の頭部の後方の燃焼室５６の中で燃焼ガスが
発生し、それによってピストンは前方へ押され、両頭部
の間にある初期装薬な押す、それによって初期装薬と移
動装薬において増大する圧力が発生する。ピストンの頭
部が遊底の頭部の円錐面から離れてさらに前方に動くと
、環状隙間５６Ａが開くことになり、この隙間は、発射
薬が後方に向って燃焼室５６の中へ流入するための注入
ポートの役をなすことになる。この再生注入が行われつ
るのは、ピストン３４の頭部の前側面の断面積がこの頭
部の後側面の断面積よりも小さいことによって、この頭
部において前方に向いた差の力が働くからである。この
差の力によって静止装薬において高い圧力が発生し、静
止装薬が後方へ、注入ポート５６Ａを経て燃焼室５６へ
と流入し、燃焼ガスの圧力を維持または増大させること
になる。移動装薬にかかる圧力が発射始動圧力（ドライ
ビング５４を食い込ませる圧力）を超えたときに、移動
装薬と弾丸とは、再生方式の第１段階の液圧の影響の下
で定心斜面を通り越して前方へ加速し始める。ピストン
３４の頭部の前方と後方の２つの容積と、それらを連絡
する隙間５６Ａとは、自己供給と自己制限が複合した燃
焼エンジン（すなわち燃焼を起こす手段）と考えてよい
。

第１Ｏ図は再生ピストン３４が注入バルブスライド３２
の頭部の方へ、前方に動く行程の末端近くに来たときの
状況を示す。再生ピストンは、その表面とそれに近接し
たバルブスライドの頭部で形成されている流れの出口面
積が閉じて行くとともに減速される。この再生ピストン
の減速とともに静止装薬から室１６への発射薬の流量が
減り、その結果、室１６の容積を占めている液状発射薬
における圧力が燃焼室５６の中の容積を占めている燃焼
ガスの圧力よりも低くなる。この圧力差によって燃焼ガ
スは燃焼室５６から注入ポート５６Ａを経て室１６へ前
方に向けて流れ、室１６の容積を占めている液状発射薬
の後側面において初期キャビティ５８を形成する。

第１１図は、再生注入の段階を終って弾丸の加速による
液状発射薬の前方への流れの必要が続いているときに、
初期キャビティが前方（下流側）へ急速に進んでいる状
況を示す。このようにして、発射過程の移動装薬の段階
の開始に固有な遅れが与えられる。

第１２Ａ図は安定化したテーラ−（Ｔａｙｌｏｒ）のキ
ャービティが生成してそれが弾丸と共に、そして弾丸の
方へと、前方に向けて動いている状況を示す。燃焼の大
部分はキャビティの側すなわち第１２Ｂ図に示すような
ガスと液の相対速度が大きい所において起る。ここにお
ける燃焼は再生注入燃焼と似ている。第１２Ｃ図に示す
ように、燃焼速度は注入率にマツチするように調節され
る。この疑似注入はキャビティの本体の後方に続いてい
る薄い液の層の中で起る。もし燃焼が速すぎると液層は
より早期に燃えつき、その結果燃焼面積が、したがって
燃焼率が減る。もし燃焼率が遅すぎると液層はキャビテ
ィの後方でより長く伸びることになり、その結果燃焼面
積が増し、結局は平衡状態に落付く。燃焼ゾーンの中に
おいては、ガスと液の界面から後方に離れる程燃焼ガス
の速度は増大し、燃焼ガスの圧力は低下する。

この統合システムでは、初期装薬つまり静止装薬が実質
上燃焼が終るまでは移動装薬の点火が起らないので、移
動装薬の点火に固有な遅れが得られるということが特記
される。

したがって、結果として得られる移動装薬の燃焼速度は
、キャビティと弾丸とが共に砲腔内を下流側に動く間に
おいてのキャビティの弾丸に対す・る速度によって制御
される。

つまり−ｍ　＝　ｐ　Ｌ　Ａ　８０ＲＥＶ　ｃここに、
ｍ　＝質量燃焼速度ｌｂ／ｓｅｃρＬ＝発射薬の密度ｌ
ｂ／ｆｔ３ ＡａＯＲＥ”砲腔断面積ｆｔ２ ＶＣ＝キャビティの貫通速度 キャビティはそれに働く浮力（Ｆａ）のせいで移動装薬
の中へ進入する。

Ｆ６＝４／６πＳ　Ｆ　Ｄ　’ｌｌ０ＩＩＥ　（ρ、−
ρＧ）Ａここに、Ａ　＝加速度（Ｇの倍数） ρ。＝ガスの密度 り龜。１＝砲腔の直径（ｆｔ） ＳＦ＝形状係数（砲腔直径の球に比してのキャビティの
容積） キャビティの動きは、あたかもそれが固体の物体である
かのように流体によって抵抗を受ける。

その抵抗力は Ｄ　＝１／８　ｇ　／）　Ｌ　Ｃｏ　７ＣＤ　”ｌｌ０
ＩＩＥ　Ｖｃ”ここに、ＣＯ＝抵抗係数 上記の二つの力を等しいと置けば、キャビティの貫通速
度が求まる。

もし燃焼速度が十分に速いと、ベース圧力は燃焼率だけ
の関数となり、 ρＬ）ρＧであることを考え、定数を組合わせるならば
、この式は簡略化され、 ｖｃ　＝ＫｒτππＴ　となる。

弾丸と移動装薬の一体質量の加速度は次式から求まる。

ここで、Ｆ＝全スラスト ＝ｍＩｓｐ ＩｇＦ”比インパルスｌｂ　ｓｅｃ／ｌｂそうすると加
速度は、 ここで、Ｐａ”ベース圧力 Ｍａ”弾丸の質量（ｌｂ） Ｔｃ＝移動装薬の質量（１ｂ） もしベース圧力をすべての砲で同じと見なし、また弾丸
と移動装薬の一体質量が（ＤＢＯＲＥ）３に比例すると
見ると、 （Ｍａ　＋Ｔｃ　） （Ｍ　ｓ　＋　Ｔ　ｃ　）　＝　ＣＤ　’ｌｌ０ＲＥを
考えると、または再び、 したがって、ＶＣはスケールに無関係である。

上記の関係における定数の砲の口径によって変わりつる
が、主たる効果については十分に実際を表わしている。

第１３Ａ図、１３Ｂ図は本発明の第２の実施例を示す、
この実施例は、固体の発射薬の第１段階と液状発射薬の
第２段階を有する砲である。このようなシステムはハイ
ブリッド移動装薬（ＩＩＴｃ）発射システムと言われて
よいものである。

第１３Ａ図は、室１０２を有する砲尾１０Ｇと、砲尾１
０６を有する砲身１０４と、撃針１１０を有する遊底１
０８とを含んだ砲を示している。遊底１０８で閉じられ
る室１０２の中に望遠鏡式の形の弾薬＋１２が入れられ
ている。

弾薬には、ケース１１４が含まれていて、このケースは
本体１１５と、スリーブ部１１Ｂを取付けている前方の
環状の折れ曲り部１１６と、ボアー１２２を有するベー
ス部１２Ｇとを有していて、ボアー１２２の中にはプラ
イマー１２４が固定されている。ケースの本体部！１５
の外径は室１０２の内径とマツチしている。スリーブ部
１１８の内径は砲腔１０６の内径とマツチしている０弾
丸１２８を抱いている装弾筒１２６がスリーブ部＋１８
の前方部分の中に入っている。キャビティジェネレータ
１３０がスリーブ部＋１８の後方部分の中に入っている
。液状の装薬１３１がスリーブ部の中でのキャビティジ
ェネレータの前方と装弾筒の後方部分の回りに入ってい
る。装弾筒の中間部分は環状シール１３２を有しており
、装弾筒の前方部分は砲腔ライダー１３４を有している
。キャビティジェネレータ１３０もスリーブに対してシ
ールされていて、これらすべてのシールは液状の装薬を
ケース■４の中に閉じ込めるためのものである。ケース
のスリーブ部１１８と本体部１１５とベース部１２０で
囲まれた内部の空間には固体の装薬１３７（これは、包
装の能率を向上させるために固形化されていてよい）が
充満している。

発射の過程は、撃針１１０によりプライマー１２２を付
勢することで固体の発射薬１３７に点火することで始ま
る。燃焼ガスによって発生する圧力が高まると、ガスは
、キャビティジェネレータ１３０と、弾丸１２８を抱い
た装弾筒１２６と、閉じ込められている液状装薬１３１
とを一体として押し出し、加速させ、砲腔１０６に送り
込む。

さきに述べたように、移動装薬によって性能が向上する
のは、弾丸とその移動装薬がかなりの速度を得るまで移
動装薬の点火が遅らされたときである。この実施例の場
合、必要な遅れはキャビティジェネレータ１３Ｇによっ
て得られる。キャビティジェネレータは、発射の前には
、ケース１１４の中で液状装薬１３１の後方部分をシー
ルする役をなす、固体の静止装薬１３７の点火後ただし
液状移動装薬の点火よりも前には、ジェネレータ１３０
は静止装薬１３７で発生される燃焼ガスから゛移動装薬
１３１を隔離する役をなす、ジェネレータ１３０は複数
の長さ方向のボアー１３６を有していて、ボアーの各々
は、横断方向にあって実質上平らな前側面１４０から、
横断方向にあって実質上凹形の後側面１４２へと伸びて
いるので、長さが同じでない、これらのボアー１３６の
各々は、密度がジェネレータ１３０の密度と異なってい
て動きに対して抵抗する材料、例えばグリースとかプレ
スフィツトされたビンで塞がれている。ジェネレータ１
３０の初期加速の間においてはこれらの材料はボアー１
３６を塞いでいるが、この材料に働く加速力によって、
それとジェネレータとの密度の関係次第でジェネレータ
から前方または後方に押し出されることになる。したが
って、静止装薬１３７の燃焼によって起る初期加速の期
間内のある時点において、これらボアー１３６はこれら
の個々の長さの逆の順序で逐次に開かれて行く。第１３
Ｂ図に示すように、これらボアーが開かれるのにつれて
、高温の燃焼ガスがこれらボアーを前方に向けて通過し
て液状の移動装薬１３１の後面に至り、そこで初期キャ
ビティ１４４を形成する。この初期キャビティの形は実
質上ボアー１３６の順序を追っての開き方によって決ま
る。ジェネレータの中央にある最も短いボア−を真先に
ガスが通過しキャビティの最も凹んだ部分を形成する。

このキャビティは、−たん形成されると、さきに第１２
Ａ図について説明した安定化したテーラ−のキャビティ
の形をなすことになる。

第１４図は本発明の第３の実施例を示す。この実施例は
本発明の第１と第２の実施例の特色を組合わせた砲であ
る。このシステムは、液状発射薬再生注入式の第１段階
と、液状移動装薬の第２段階と、そして、第２段階の点
火の前の遅れを得るためのキャビティジェネレータを含
んでいる。

この砲は、１９８１年５月１４日付の特許第２６３．７
９２号（秘密オーダによる弁護士覚書５２−ＡＲ−２０
１４）においてパルマン（Ｍ、　Ｊ、Ｂｌｕｍａｎ）に
よって示されたものと似ており、砲尾２００を含んでい
て、これに砲腔２０４を有する砲身２０２が固定されて
いる。砲身は後方に突出した延長部２０６を有していて
、その上には、頭部２１０と尾部２１２を有している環
状の注入バルブ２０８が望遠鏡式に嵌っている。注入バ
ルブの上には頭部２１６、尾部２１８を有している′環
状の再生ピストン２１４が望遠鏡式に嵌っている。圧力
下にある液状発射薬供給源２２０が、入口バルブ２２２
を経てマニホルド２２４と連結されており、このマニホ
ルドは砲身の延長部２０６を貫通している環状配列の長
さ方向のボアー２２６と連通している。これらボアー２
２６は、スナップアクションバルブ（例えば皿ばねワッ
シャ）２２８で塞がれており、塞がれない場合は注入バ
ルブの頭部２１０を貫通している環状配列の長さ方向の
ボアー２３０と連通している。注入バルブがその最も前
方の位置にあるときは、その頭部はスナップアクション
バルブ２２８の上に着座し、ボアー２２６を塞いでいる
。再生ピストンがそれの最も後方の位置にあるときには
、その頭部の内側のリム２１６Ａが砲身延長部の環状突
起２０２Ａの上にあって、注入バルブの頭部と再生ピス
トンの頭部との間にポンプ作用室２３２を規定している
。砲身の延長部の環状体を貫通している２列の半径方向
ボアー２３４．２３６がポンプ作用室２３２と砲腔２０
４の間を連通させている。

砲尾の後端には開口２３Ｂがあって、この開口は遊底２
４０で閉じられており、遊底の頭部がその長さ方向の軸
線の回りで回転するとロック／アンロックが行われる。

遊底の面は、１対の抜出しラグ２４を有することにより
スタブケース２４６の抜出しリム２４４と係合しており
、このスタブケースの伝爆薬カートリッジ２４８を支え
ている。このスタブケースはプライマー２５０を有して
いて、そこに開口している１つの通路が伝爆薬２５２に
通じており、伝爆薬に開口している複数の半径方向ボア
ー２５４は、砲尾２００とピストン頭部２１６と砲身の
延長部２０６とカートリッジ２４８とで規定されている
燃焼室２５５に開口している。遊底は、プライマー２５
０を働かせる撃針２５６を有する。

砲への装填を行うには、遊底な引き抜いて、弾丸つまり
ここでは装弾筒２５７Ｂの中で支えられていてフィンを
有するロッドペネトレータ２５７Ａとなっている弾丸を
挿入する。その次に、キャビティジェネレータ、つまり
、平らな前側面２６０から凹面になった後側面２６２ま
で伸びていて塞ぐ材料が詰められている複数のボアー２
５８Ｂを有するキャビティジェネレータ２５８Ａを挿入
する。この前側面は環状の面取り部２６４を有しており
、この面取り部は、前側面がボアー２３４と揃ったとき
も、ポンプ作用室２３２からキャビティジェネレータと
弾丸との間の空所への連通な可能にしている。その次に
は、ブースタカートリッジつきのスタブケースを支えて
いる遊底を砲尾の開口の中に挿入してロックする。環状
ピストンの頭部２１６はそれの最も後方の位置にあって
、それの内側リム２１６Ａは突起２０２Ａの上にある。

環状の注入バルブは前方位置にある。入口バルブ２２２
を開くことによって液状発射薬を、加圧下にあるそれの
供給源２２０からマニホルド２２４、ボアー２２６、ス
ナップアクションバルブ２２８、ボアー２３０を経てポ
ンプ作用室２３２へ、そしてなお、ボアー２３４を経て
、キャビティジェネレータと弾丸との間の空所へ流入さ
せると、弾丸は前方へ、砲腔２０４にある定心斜面２０
４Ａによって止められるまで押されて動く、ブースタカ
ートリッジの前側面とキャビティジェネレータの後側面
との間には隙間が、ブースタカートリッジの面上の円錐
形の突起のような適当な手段によって設けられている。

プライマー２５０が点火されると、高温のガスが発生し
、そのガスによって伝爆薬２５２が点火され、伝爆薬が
燃焼ガスをボアー２５４を経て燃焼室２５５の中へ排出
する。燃焼室内の燃焼ガスの圧力が再生ピストンの頭部
２１６の後側面に働くので、再生ピストン２１４は前方
へ動かされ、ボアー２３０の中の液状発射薬を介してス
ナップアクションバルブ２２８を閉じ方向に動かし、そ
れによりボアー２２６は閉じられ、液状発射薬供給シス
テムはポンプ作用室から隔離される。再生ピストンの頭
部２１６の環状リム２１６Ａは砲身延長部２０６の環状
突起２０２Ａから離れて行き、それにより、漸次増大す
る環状隙間つまり注入ポートが形成され、そこを通って
液状の発射薬がポンプ作用室２３２から燃焼室２５５へ
注入される。

燃焼ガスはキャビティジェネレータとブースタの間の隙
間に入り、キャビティジェネレータの後側面に圧力を及
ぼすので、キャビティジェネレータは前方へと動かされ
、ボアー２３４を閉じさせ、砲腔の中の液状の発射薬を
介して弾丸のついた装弾筒を定心斜面２０４Ａを超えた
先へ動かす。その後、キャビティジェネレータと液状の
移動装薬と装弾筒と弾丸とが一体になって、砲腔２０４
に沿って前方へ加速される。

キャビティジェネレータがボアー２３４と２３６を過ぎ
て前方に進むと、液状の発射薬がこれらボアーを通って
ポンプ作用室から、この段階では砲腔２０４の後方部分
にまで拡大している燃焼室の中へ送出される。

その後、燃焼室２５５の中とキャビティジェネレータの
後方の砲腔後方部の中にある液状発射薬のすべてが燃焼
しつくし、それによって発生した燃焼ガスが膨張し続け
、上記の一体の移動体を加速させる。このとき、ボアー
２５８Ｂから、ただし最初には比較的短い内方のボアー
から、そしてそれに続いて比較的長い外方のボアーから
、塞ぎ材料が抜け出し、燃焼ガスがそれらボアーを通っ
て流れるようになり、キャビティジェネレータの前側面
において燃焼ガスの泡を生成する。この泡によって液状
移動装薬の後側面が点火され、この泡は発達して前述し
たようなテーラ−のキャビティとなる。

第１５図は本発明の第４の実施例を示す、この実施例は
２つの燃焼室を含む本発明の実施例の最も基本的なもの
である。このシステムは液状発射薬の静止の燃焼室とキ
ャビティジェネレータと、そして液状発射薬の移動する
燃焼室を含んでいる。

この砲には砲尾３００があって、これは砲腔３０４を有
する砲身３０２に固定されている。砲尾の後端には開口
３０６がついており、この開口は遊底３０８によって閉
じられている。遊底３０８は、砲尾に嵌った可動ラグ３
１０のような適当な手段が遊底と一体の環状ラグ３！２
に係合することによって砲尾にロック／アンロックされ
る。遊底３０８の前端部は切頭円錐形に作られていて、
そこにはチャンネル３１０が切込みされており、このチ
ャンネルには、引留めリング、すなわちショットスター
トリンク３１４の後端部を受入れるためのアンダカット
３１２がある。引留めリングの前端部は弾丸３１６に固
定されており、この弾丸は、環状シール３２０を有する
装弾筒３１８に嵌め込まれている。

砲尾には砲腔３０４と同心に環状の燃焼室３３０が設け
られている。加圧下の液状の発射薬の供給源３３２が入
口バルブ３３４とマニホルドを経て、直線上相対する位
置にある１対の点火システムへ連結されている。点火シ
ステムの各々では、点火室３３８の入口に逆止弁３３６
があり、点火室はスパークプラグ３４０と、燃焼室への
出口３４２とを有している。燃焼室は、円錐形になって
いて砲腔３０４の中へ向い前方へそれに沿っている環状
の出口３４４を有している。

弾丸と装弾筒は、リンク３１４によって遊底に取付けら
れ、開口３０６を経て砲腔３０４の中へ挿入される。も
し、発射不成功の場合のように弾丸を抜き出したい場合
には、リンク３１４がある故、遊底がそのような機能を
も果す。このリンクは、例えば燃焼室３３０ないの液状
発射薬が点火された後のようを、比較的高い圧力も弾丸
が受けた場合に破断するように設計されていてよい。別
法としてこのリンクは、例えば低い圧力下の液状発射薬
が燃焼室から砲腔へ流入させられた際のようを、比較的
低い圧力で破断するように設計されていてもよい。この
場合には、このリンクが破断した後には、流入した発射
薬が弾丸と装弾筒とを、装弾筒が砲腔の定心斜面３０４
Ａで止められるまで前進させる。

望ましい実施例においては、環状のバルブスライド３５
０がやはり設けられている。このバルブスライドは遊底
と同心であって遊底の前方部分を受入れ、なお、燃焼室
の後側壁を形成している。このバルブスライドは複数の
ばね３５２によって常に前方に向く力を受けているので
、前方に突出して環状のバルブ出口３４４の後側壁を形
成しているそれのリップ３５４は、バルブ出口３４４の
前側壁に当たり、この出口を閉じている。これらばねは
ポンプ作用室３５６の中に配置されており、このポンプ
作用室は可変絞り３５８と逆止弁３６０を経て、加圧下
にある潤滑剤の供給源３６２と連結している。ポンプ作
用室３５６はバルブスライドの環状体を貫通する１列の
半径方向ボアー３６４を経て、遊底にある環状溝３６６
と連結している。

最初に液状発射薬が供給源３３２から１対の点火室３３
８と、環状の燃焼室３３０とに′送入されているときに
は、バルブスライド３５０はそれのもっとも前方の位置
にあり、燃焼室のバルブ出口３４４を閉じている。その
状態にある間に、遊底が弾丸と装弾筒とを砲腔に装填す
る役目を終えて、ロックされる。燃焼室が加圧下の液状
発射薬で満たされたならば、その液圧によってバルブス
ライドがばね３５２の力に抗して後退し、環状の出口３
４４を開くので、液状発射薬が燃焼室から砲腔３０４の
後方部分、ただし装弾筒のシール３２０まで、流入でき
るようになる。この最初のバルブスライドの後退運動に
よって何がしかの潤滑剤を環状溝３５６から、遊底とバ
ルブスライドとの間に界面へと押し出され、これにより
初回分の潤滑剤供給が行われる。この潤滑剤はシールの
役も果す。このシールは１回発射が行われるごとに補充
される。

液状発射薬が１対の点火室３３８、燃焼室３３０、そし
て、砲腔３０４、ただし遊底より前方でシール３２０よ
り後方の砲腔な満たした後には、スパークプラグ３４０
が付勢され、点火室内の液状発射薬かが点火される。１
対の燃焼ガスの泡が拡大して行き、燃焼室内の液状発射
薬が点火される。燃焼室内で圧力が高くなると、バルブ
スライド３５０は後方に向けて押され、それにより、燃
焼室の容積は最初の最小の大きさから最大の大きさに増
大し、その結果、ガス圧力の上昇速度が遅くなる。バル
ブスライドのこの最終の後方への運動によって、さらに
何がしかの潤滑剤が環状溝３５６から、遊底とバルブス
ライドの間の界面へと押し出される。

このように、１回の発射ごとに遊底とバルブスライドと
の間のシールが更新されることが知られよう。膨張を続
ける燃焼ガスはバルブ出口３４４を経て砲腔の中に流入
し、これにより、（ｉ）砲腔内で容積を占めている液状
発射薬が押され、それにより弾丸と装弾筒とが定心斜面
を超えて前方へ押し出されると共に、（ｉｉ）液状発射
薬が占める空間の後端面が消費されてそこにテーラ−の
キャビティが発生する。燃焼システムで発生するピーク
圧力がコントロールされるように、装弾筒についている
シール３２０より後方の砲腔内にある液状の移動装薬が
点火されるより前に静止の燃焼室３３０内の液状装薬の
全量が燃焼される。移動装薬は砲腔に沿って前方へ進む
ので、移動装薬が存在する砲腔の部分が燃焼室と見なさ
れる。すなわち移動装薬は移動する燃焼室の中にある。

さきに述べたように、引留めリンク３１４がより強く作
られていて、発射薬が注入される間はずっと、そして点
火後も燃焼システムの中で例えば５、０００ｐｓｉ以上
というような所望の圧力を生ずるまでは弾丸が遊底に繋
がるれているようであってもよい。

第１６図は本発明の第５の実施例を示す。この実施例は
発射過程の第１段階に液状発射薬の液滴とガスとの２相
混合体を用いる技術を利用している。この技術は１９７
７年９月２７日付でグレアム（Ａ。

Ｒ，Ｇｒａｈａｍ）に与えられた米国特許第４．０５０
．３４８号で開示されていて、その開示内容が参考とし
てここに組入れられている。

この砲システムにはハウジング４００があって、これは
前方に伸びては砲腔４０２を有する砲身に続いており、
後方に伸びては遊底４０６で閉じられる開口４０４を有
する砲尾に続いている。遊底はシールを有すると共に、
１９７４年１月８日付でアシュレー（Ｅ、　Ａｓｈｌｅ
ｙ）に与えられた米国特許第３．７８３．７３７号で示
されたような点火キャビティの中にある電ｉ　４０Ｂを
有している。この特許の開示内容は参考としてここに組
入れられている。逆止弁４２０を有する通路４１８が、
窒素または空気のようなガスの供給源４２２を点火キャ
ビティと連結させている。

ばね４３０の力を受けているピストン４３２がハウジン
グの中で、液状発射薬注入システム４３４をバルブ４３
５と通路４３６を経て砲腔の後端部４３８の中へ連結さ
せる注入バルブとしての役をなす。

遊底が引き抜かれたときに、装弾筒４４２に抱かれた弾
丸４４０と、脆いリンク４４６で弾丸に繋がれたキャビ
ティジェネレータ４４４が一体として砲腔の後端部４３
８の中へと、キャビティジェネレータは通路４３６の砲
腔への開口部４３６Ａよりも後方にあって弾丸はそれよ
りも前方にあるように挿入される。次いで遊底が第１の
位置まで挿入され、キャビティジェネレータをバックア
ップする。液体発射薬の供給源４３４から来る加圧下の
液体発射薬の圧力がかかることによって、ばね力を受け
ているピストン４３２が後方に動かされると、注入バル
ブが動く。そうなると、液体発射薬がキャビティジェネ
レータと弾丸との間の空間に流入する。この空間にあっ
た空気は圧縮され、弾丸は前方に向けて押され、脆いリ
ングが破断するに至る。液体発射薬のこの空間への流入
が続くとき、弾丸は前方に進み、定量の発射薬が全部装
填され、注入バルブが閉じるまでそれが続く。キャビテ
ィジェネレータの後方の動きは遊底によって止められて
いる。そこで、バルブ４２０が開かれ、それにより、加
圧下のガスが供給源４２２から点火キャビティに入れら
れると、そのガス圧がキャビティジェネレータ４４４の
後側面に働き、キャビティジェネレータ、および弾丸と
装弾筒とがつながったものを前方へ、装弾筒が砲腔内の
定心斜面４５０で止められるまで推し進める。ガス流の
圧力が所定のレベルに達したならば、バルブ４２０は閉
止される。定量の液状発射薬が再度、ガス圧力よりも高
い圧力の下で、注入バルブを通ってキャビティジェネレ
ータの後方の空間に注入される。液状の発射薬は加圧下
のガスの中に流入するときに剪断されて液滴になる。そ
こにおいて遊底が前方へ動かされるとガスと液滴の２相
部合体は圧縮される。そして遊底はロックされる。電極
４０８に電圧がかけられると点火キャビティの中の２相
部合体が点火され、その後は前述と同様の発射過程が進
行する。

【図面の簡単な説明】

第１図は一般的に移動装薬装置を示す慨略図、第２図は
第１図の装置での長さに沿っての速度と圧力を示す線図
、 第３Ａ図は一般的にバルク装填装置、ただしそれの点火
前の状況を示す慨略図、 第３Ｂ図は第３Ａ図の装置での点火噴流の発達状況を示
す詳細図、 第３Ｃ図は第３Ａ図の装置での点火噴流が燃焼ガスの泡
に変わる状況を示す詳細図、 第３Ｄ図は第３Ａ図の装置での液とガスの界面を示す詳
細図、 第４図は典型的なバルク装填液状発射薬装置の発射過程
での圧力を時間に対して示す線図、第５図は本発明によ
る第１の実施例である液状発射薬システム縦断面図にお
いて遊底によって弾丸が挿入されつつある状況を示す図
、 第６図は第５図と同じ視図において、遊底によっての弾
丸の挿入が終り、液状発射薬の送入が始まったときの状
況を示す図、 第７図は第５図と同じ視図において、液状発射薬の送入
が終り、弾丸は前方に押しやられ、後方では遊底がロッ
クされた状況を示す図、第８図は第５図と同じ視図にお
いて点火が始まるときの状況を示す図、 第９図は第５図と同じ視図において、燃焼における再生
注入の段階の状況を示す図、 第１０図は第５図と同じ視図において、弾丸とそれのす
ぐ後方の装薬との初期加速の後に、燃焼における移動装
薬の段階に移行するときの状況を示す図、 第１１図は第５図と同じ視図において、弾丸がさらに加
速された後での移動装薬の段階の状況を示す図、 第１２Ａ図は安定化したテーラ−のキャビティの概略図
、 第１２Ｂ図は第１２Ａ図の概略図のキャビティのガスと
液との界面を示す詳細図、 第１２Ｃ図は第１２Ａ図と同様の概略図において燃焼が
遅いときのキャビティと燃焼が速いときのキャビティを
対比して示す図、 第１３Ａ図は本発明の第２の実施例である固体と液状の
ハイブリット発射薬システムの縦断面図において、この
システムが装填されて点火は未だ行われていないときの
状況を示す図、 第１３Ｂ図は第１３Ａ図と同じ視図において、発射過程
における移動装薬の段階の状況を示す図、 第１４図は本発明の第３の実施例である、キャビティジ
ェネレータを用いた液状発射薬装置の縦断面図、 第１５図は本発明の第４の実施例の縦断面図、第１６図
は本発明の第５の実施例の縦断面図、である。 ｌＯ・・・・砲尾、　　　　　１４・・・・砲身、１６
・・・・室、　　　　　　１８・・・・定心斜面、２０
・・・・砲腔、　　　　　２４・・・・遊底、３２・・
・・注入バルブスライド、 ３４・・・・再生ピストン、 ３６・・・・液状発射薬供給源、 ５０・・・・点火装置　　　　５２・・・・弾丸、５６
・・・・燃焼室、　　　　５６Ａ・・・注入ポート、１
００・・・砲尾、　　　　　１０２・・・室、１０４・
・・砲身、　　　　　１０６・・・砲腔、１０８・・・
遊底、　　　　　　１１０・・・撃針、１１２・・・弾
薬、　　　　　　１１４・・・ケース、１１８・・・ス
リーブ部、　　１２４・・・プライマー１２６・・・装
弾筒、　　　　１２８・・・弾丸、１３・・・・キャビ
ティジェネレータ、１３６・・・ボアー ２００・・・砲尾、　　　　　２０２・・・砲身、２０
４・・・砲腔、　　　　　２０６・・・砲身の延長部、
２０８・・・注入バルブ、　　２０８・・・再生ピスト
ン、２２０・・・液状発射薬供給源、 ２３２・・・ポンプ作用室、　２４０・・・遊底、２４
８・・・ブースタカートリッジ、 ２５０・・・プライマー　　　２５２・・・伝爆薬、２
５５・・・燃焼室、　　　　２５７Ａ・・・・弾丸、２
５７Ｂ・・・・装弾筒、 ２５８Ａ・・・・キャビティジェネレータ、２５８Ｂ・
・・・ボアー ３００・・・砲尾、　　　　　３０２・・・砲身、３０
４・・・砲腔、　　　　　３０８・・・遊底、３１６・
・・弾丸、　　　　　３１８・・・燃焼室、３３０・・
・燃焼室、 ３３２・・・液状発射薬供給源、 ３３８・・・点火室、 ３４０・・・スパークプラグ、 ３５０・・・バルブスライド、 ３５６・・・ポンプ作用室、 ３６２・・・潤滑剤供給源、 ４００・・・ハウジング、　　４０２・・・砲腔、４０
６・・・遊底、　　　　　４０８・・・雪掻、４２２・
・・ガス供給源、　　４３２・・・ピストン、４３４・
・・液状発射薬供給システム、４４０・・・弾丸、　　
　　　４２２・・・装弾筒、４４４・・・キャビティジ
ェネレータ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、砲腔と、 前記砲腔の中に置かれた弾丸と、 前記弾丸より後方の前記砲腔内に置かれた第１の液状の
   発射薬と、 前記第１の発射薬より後方の前記砲腔内へ燃焼ガスを排
   出するために置かれた燃焼ガス供給源とからなり、 前記燃焼ガス供給源が燃焼ガスを前記砲腔内へ排出する
   ことにより、前記弾丸と前記第１の発射薬とが一体にな
   った質量が前記砲腔に沿って前方へ先ず初期加速され、
   その後に前記第１の発射薬が点火される発射過程を有す
   る液状発射薬を用いる砲装置。 ２、ハウジングと、 砲腔を有する、前記ハウジングに固定された砲身と、 前記砲腔の後方部分の中へ燃焼ガスを排出するための第
   １の静止の燃焼エンジンとして働く第１の手段と、 前記砲腔の中に配置され、前記砲腔に沿って前方へ移動
   する間に第２の移動する燃焼エンジンとして働く第２の
   手段とからなる液状発射薬を用いる砲装置。 ３、砲腔の中に置かれた弾丸を加速するために、ハウジ
   ングと、 後方部分がある砲腔を有し、前記ハウジングに固定され
   た砲身と、 加圧下にある液状発射薬の供給源と、 燃焼エンジンと、 液状発射薬を前記の供給源から前記燃焼エンジンへ、そ
   して前記砲腔の後方部分へと流入させるために、前記供
   給源、前記燃焼エンジン、および前記砲腔の前記後方部
   分に連結している手段と、 弾丸を前記砲腔の中へ、前記砲腔の後方部分より前方に
   挿入する手段と、 前記砲腔を、前記砲腔の後方部分の後方において閉じる
   手段とからなる砲装置であって、液状の発射薬が前記供
   給源によって前記燃焼エンジンへ、そして前記砲腔の後
   方部分へと供給され、その後に、前記燃焼エンジンが燃
   焼ガスを発生し、その燃焼ガスを前記砲腔の中の、前記
   後方部分よりも後方の砲腔の中に排出し、前記砲腔の後
   方部分の中に置かれた弾丸と液状発射薬とが一体になっ
   た質量を前記砲腔に沿って前方へ向けて初期加速する発
   射過程を有する液状発射薬を用いる砲装置。 ４、砲腔の中に置かれた弾丸を加速するために、ハウジ
   ングと、 砲腔を有する、前記ハウジングに固定された砲身と、 加圧下にある液状発射薬の供給源と、 第１の燃焼室と、 前記供給源から前記第１の燃焼室へ液状発射薬が流れる
   ための通路が形成されるように、前記供給源と前記第１
   の燃焼室とに連結され、それらの間にある第１のバルブ
   手段と、 前記第１の燃焼室の中の液状発射薬に点火する手段と、 前記第１の燃焼室から前記砲腔の前記後方部分へ流体が
   流れるための通路が形成されるように、前記第１の燃焼
   室と前記砲腔の前記後方部分とに連結され、それらの間
   にある第２のバルブ手段と、 弾丸を前記砲腔の中の、前記砲腔の前記後方部分よりも
   前方に挿入し、前記砲腔を前記砲腔の前記後方部分の後
   方において閉じるための手段とからなる砲装置であって
   、 液状発射薬が前記供給源から先ず前記第１のバルブ手段
   を経て前記第１の燃焼室に、そして前記第２のバルブ手
   段を経て前記砲腔後方部分に流入し、その後に、前記第
   １の燃焼室内の液状発射薬が点火され、それにより発生
   した燃焼ガスが前記第２のバルブ手段を経て流れ、その
   流れが、前記砲腔後方部分の中に置かれ弾丸と液状発射
   薬とが一体になった質量に前記砲腔に沿って前方に向う
   初期加速を与え、その後に、加速された液状発射薬の後
   方部分に点火する発射過程を有する液状発射薬を用いる
   砲装置。 ５、シール材料を前記砲腔を閉じるための前記手段と前
   記砲腔との間の界面に供給する手段をさらに有する、請
   求項４記載の液状発射薬を用いる砲装置。 ６、前記のシール材料の供給手段が、毎回、発射が行わ
   れている間に前記界面にあるシール材料を補給する、請
   求項５記載の液状発射薬を用いる砲装置。 ７、前記第１の燃焼室が、その燃焼室の容積を最小と最
   大の間にわたって変える手段を有している請求項４記載
   の液状発射薬を用いる砲装置。 ８、前記第２のバルブ手段を経て流れる燃焼ガスの前記
   の流れが、加速された液状発射薬の後方部分においてテ
   ーラーのキャビティを形成する請求項４記載の液状発射
   薬を用いる砲装置。 ９、液状発射薬が前記供給源から前記第１のバルブ手段
   を経て前記第１の燃焼室へ、そしてまた前記第２のバル
   ブ手段を経て前記砲腔後方部分へ流れるときは、前記第
   １の燃焼室はその最大の容積よりは小さい容積を有する
   位置にあり、前記第１の燃焼室内に含まれる液状発射薬
   のの点火中は、前記第１の燃焼室はその最大の容積の位
   置に置かれている請求項７記載の液状発射薬を用いる砲
   装置。 １０、前記燃焼室の容積を変える前記手段が、前記燃焼
   室の内面の一部を形成する面を有する、ばね力を受けて
   いるバルブスライドを含んでいる請求項８記載の液状発
   射薬を用いる砲装置。 １１、砲腔の中に置かれた弾丸組立体を加速するための
   前記砲腔の中において一連となった、 弾丸組立体と、 液状の移動発射薬と、 キャビティジェネレータと、 液状発射薬の液滴とガスでなる静止の発射薬と、 前記静止の発射薬に点火する手段とを含む液状発射薬を
   用いる砲装置。 １２、弾丸組立体を砲腔に沿って加速するための方法で
   あって、 弾丸組立体を前記砲腔に挿入し、次にキャビティジェネ
   レータを挿入し、 ある容積の液状発射薬を、前記砲腔の、前記弾丸組立体
   と前記キャビティジェネレータとの間にある部分の中に
   送入し、 加圧下にある、ある容積のガスを前記砲腔の前記キャビ
   ティジェネレータの後方の部分の中に送入し、 前記のある容積のガスの中に、ある容積の液状発射薬を
   送入することによって、前記ガスの中に、ある容積の液
   状発射薬の液滴を生ぜしめ、そして、 前記のガスの中の前記のある容積の液状発射薬の液滴に
   点火することよりなる弾丸組立体を砲腔に沿って加速す
   るための方法。 １３、後部にベース、前部に開口を有するカートリッジ
   ケースと 前記開口を閉じるように前記カートリッジケースに入れ
   られた弾丸と、 前記ベースに入れられたプライマーと、 前記弾丸と前記ベースの間に入れられたキャビティジェ
   ネレータと、 前記弾丸と前記キャビティジェネレータの間に閉じ込め
   られているある容積の液状の発射薬と、 前記プライマーと前記キャビティジェネレータの間に入
   れられているある容積の固体の発射薬とからなる弾薬。 １４、前記カートリッジケースに固定され、前記カート
   リッジケースの前側の開口をなす、前方端の開口を有す
   るチューブを含み、 前記キャビティジェネレータと前記の容積の液状発射薬
   と前記弾丸とは前記チューブの中に入れられており、 前記チューブは前記の容積の固体の発射薬に向けられた
   開口を有している請求項１３記載の弾薬。 １５、前記キャビティジェネレータが、 前側面と、 後側面と、 環状配列の複数のボアーとを有しており、 各ボアーは前記前側面と後側面との間を伸びていてそれ
   ら両方の面で開口しており、前記環状配列の各々は前記
   砲腔と同心であり、各ボアーは長さがこのボアーに対応
   し、密度がキャビティジェネレータの密度と異なる材料
   によって塞がれており、ボアーを塞いでいる材料の長さ
   は、どの内方の環状列においてもそのすぐ外方の環状列
   のボアーにおけるようりも短くなっている、請求項１３
   記載の弾薬。 １６、前記プライマーは、それが爆発させられたときに
   前記の容積の固体の発射薬に点火する役をなし、 前記の容積の固体の発射薬は、それが点火されて燃焼ガ
   スを発生するとき、前記キャビティジェネレータと前記
   の容積の液状発射薬と前記弾丸とを前方に向けて加速す
   る役をなし、 前記キャビティジェネレータは、加速されている間に、
   燃焼ガスを、このキャビティジェネレータを貫いて通過
   させて前記の容積の液状発射薬の後側面へ送り、そこで
   液状発射薬に点火し、そしてテーラーのキャビティを形
   成する役をなすことでなる発射過程を有している請求項
   １３記載の弾薬。 １７、ハウジングと、 前記ハウジングに固定され、砲の軸線と１つの室と後方
   開口を有する内側の砲腔を有する砲身と、 前記の砲軸線と同軸の軸線に沿って前後に動くように嵌
   込まれていて、頭部を有し、その頭部の前側面の横断方
   向面積は比較的に小さく後側面の横断方向面積は比較的
   に大きくなっている環状の再生ピストンと、 前記の砲軸線と同軸の軸線に沿って前後に動くように嵌
   込まれた遊底であって、前記砲腔の後方開口が開いてい
   るときの後方位置と、この遊底に担持された弾丸が前記
   砲腔の室の中に入れられたときの最前方位置と、この遊
   底が前記後方開口を閉じて前記の砲腔の室に対してロッ
   クされるときの中間位置とへ、そしてこれら位置の間で
   動きうる遊底と、 前記ピストンの頭部の前側面で部分的に規定されている
   液状発射薬の貯留用空所と、 前記ピストンの頭部の後側面で部分的に規定されている
   燃焼室と、 前記の貯留用空所と前記燃焼室とを連結させる注入ポー
   トとを含んでいて、 前記ピストンは、前記注入ポートが閉じられて前記燃焼
   室の容積が最小となる最後方位置と、前記貯留用空所の
   容積が最小になって前記注入ポートが開く最前方位置を
   有するものであり、 さらに、液状の発射薬を前記の貯留用空所 に、そして前記砲腔の室へ、この室の中の弾丸の後方へ
   送入する手段と、 前記燃焼室に点火する手段とを含む弾丸用の砲装置であ
   って、 前記の点火のための手段を機能させると、前記ピストン
   が前方に動き、それにより注入ポートが開き、前記貯留
   用空所の容積が漸次に減少し、そして、前記貯留用空所
   から液状発射薬が前記注入ポートを経て前記燃焼室へ、
   そして前記砲腔の室へと流入し、そして、前記燃焼室で
   燃焼が起ると、前記貯留用空所の容積は最小となり、燃
   焼ガスが前記注入ポートを経て前記砲腔の室へと流入し
   、それにより、弾丸よりも後方の前記砲腔の室の中にあ
   る液状発射薬の後側面において点火され、そこにテーラ
   ーのキャビティが形成される という発射過程を有している弾丸用の液状発射薬を用い
   る砲装置。 １８、ハウジングと、 内側に砲腔、外側に環状面を有して前記ハウジングに固
   定された砲身と、 前記砲身と同軸であって、最後方位置と最前方位置へ、
   そしてそれら位置の間で軸方向に動くように前記砲身に
   嵌っている環状の再生ピストンとを含み、 前記再生ピストンは頭部を有し、その頭部は、 比較的小さい横断面積を有する前側面と、 比較的大きい横断面積を有する後側面と、 前記再生ピストンがその最後方位置にあるとき前記砲身
   の外側環状面をシールし、前記再生ピストンがその最後
   方位置の前方にあるときは環状の注入ポートを形成する
   環状の内面とを有するものであり、 さらに、前記再生ピストンの頭部の前側面ににより部分
   的に規定されているポンプ作用室と、 前記再生ピストンの頭部の後側面により部分的に規定さ
   れている燃焼室と、 前記砲腔内に置かれ、 前側面と、 後側面と、 環状配列の複数のボアーとを有するキャビティジェネレ
   ータと、 そして前記各ボアーは、前記前側面と後側面との間で伸
   びていてそれら両方の面で開口しており、ボアーの各列
   は前記砲腔と同軸であり、各ボアーは長さがそれに対応
   し密度がキャビティジェネレータの密度と異なっている
   材料によって塞がれており、ボアーを塞いでいる材料の
   長さは、内側のどの列のボアーにおいてもそれのすぐ外
   方の列のボアーにおけるよりは短くなっており、 前記ポンプ作用室の中に入れられた第１の容積の液状発
   射薬と、 前記砲腔内で前記キャビティジェネレータの前方に置か
   れた弾丸と、 前記砲腔内に置かれ、前記キャビティジェネレータと前
   記弾丸との間に入れられた第２の容積の液状発射薬と、 前記燃焼室内で最初に燃焼ガスを発生させる手段とを含
   んでいる砲装置であって、 前記燃焼室内で最初に燃焼ガスを発生させると、前記の
   環状のピストンが前方へ動いて漸進的に前記ポンプ作用
   室から液状発射薬を前記注入ポートを経て前記燃焼室へ
   注入し、 前記燃焼室内の燃焼ガスは、前記キャビティジェネレー
   タと前記第２の容積の液状発射薬と前記弾丸とを前方に
   向けて加速し、 その加速によって、塞いでいた材料がそれぞれのボアー
   から、最も内方の列のボアーからは外方隣接の列のボア
   ーからよりは先に、抜け出し、そして、 キャビティジェネレータのボアーが開かれると、燃焼ガ
   スがその中を前方に向って通過し、前記第２の容積の液
   状発射薬の後側面の中へテーラーのキャビティを形成す
   ることでなる発射過程を有する液状発射薬を用いる砲装
   置。 １９、前記の最初の燃料ガスを発生させる手段が、プラ
   イマーと伝爆薬とを有するカートリッジケースである、
   請求項１８記載の液状発射薬を用いる砲装置。