JPH0234738A - 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法 - Google Patents
耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法Info
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- JPH0234738A JPH0234738A JP63183665A JP18366588A JPH0234738A JP H0234738 A JPH0234738 A JP H0234738A JP 63183665 A JP63183665 A JP 63183665A JP 18366588 A JP18366588 A JP 18366588A JP H0234738 A JPH0234738 A JP H0234738A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は耐熱性に優れるアルミニウム合金材及び粉末冶
金法によるその製造方法に関するものである。
金法によるその製造方法に関するものである。
（従来の技術）
自動車用エンジン部品、ガスタービンのインペラー、航
空機部材などの材料は１００〜４００℃での高温強度が
必要とされる。これらの材料をアルミニウム合金とすれ
ば、軽量化に伴う多くの利点か得られるやしかし、アル
ミニウム及びその合金は、一般に高温での強度が低い。
空機部材などの材料は１００〜４００℃での高温強度が
必要とされる。これらの材料をアルミニウム合金とすれ
ば、軽量化に伴う多くの利点か得られるやしかし、アル
ミニウム及びその合金は、一般に高温での強度が低い。
例えば室温での強度に優れるアルミニウム合金（ＡＡ２
０１８．２２１８．４０３２など）においても２００℃
以上の温度では強度か著しく低下する。
０１８．２２１８．４０３２など）においても２００℃
以上の温度では強度か著しく低下する。
これに対し、近年、アルミニウムに種々の遷移元素を多
量に添加し、溶湯を急冷凝固させて得られる粉末又はリ
ボン状薄帯を高温圧縮加工して耐熱性アルミニウム合金
材とするアルミニウム粉末冶金法が開発され、Ａｌ−８
Ｆｅ−４Ｃｅ、Ａ！；Ｌ−８Ｆｅ−２Ｍｏ、Ａｌ−８Ｆ
ｅ−２Ｃｏなどの合金材が提案されている。
量に添加し、溶湯を急冷凝固させて得られる粉末又はリ
ボン状薄帯を高温圧縮加工して耐熱性アルミニウム合金
材とするアルミニウム粉末冶金法が開発され、Ａｌ−８
Ｆｅ−４Ｃｅ、Ａ！；Ｌ−８Ｆｅ−２Ｍｏ、Ａｌ−８Ｆ
ｅ−２Ｃｏなどの合金材が提案されている。
（発明か解決しようとする課題）
しかしながら、上記Ａｌ−８Ｆｅ−４Ｃｅ、Ａ 交−８
Ｆ ｅ −２Ｍ ｏ、Ａｌ−８Ｆｅ−２Ｃｏなどの合金
は、溶湯な急冷凝固させることによって熱的に安定な金
属間化合物を微細に分散させ、それら化合物の分散強化
によって高い高温強度な得るものである。したかって、
急冷凝固粉末をアルミニウム粉末冶金法で成形加工する
場合、加熱による化合物の粗大化と強度低下が生じない
ように押出加工、鍛造加工等における熱間加工温度を低
くしなければならない。しかし、これら合金は低温での
成形加工性か悪く、高い成形力か必要になるという問題
があった。
Ｆ ｅ −２Ｍ ｏ、Ａｌ−８Ｆｅ−２Ｃｏなどの合金
は、溶湯な急冷凝固させることによって熱的に安定な金
属間化合物を微細に分散させ、それら化合物の分散強化
によって高い高温強度な得るものである。したかって、
急冷凝固粉末をアルミニウム粉末冶金法で成形加工する
場合、加熱による化合物の粗大化と強度低下が生じない
ように押出加工、鍛造加工等における熱間加工温度を低
くしなければならない。しかし、これら合金は低温での
成形加工性か悪く、高い成形力か必要になるという問題
があった。
したがって、本発明の目的は成形加工性に優れる耐熱性
アルミニウム合金材及びその製造方法を提供することに
ある。
アルミニウム合金材及びその製造方法を提供することに
ある。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは上記課題を解決するため鋭意研究を行った
結果、特定のアルミニウム合金組成の溶湯から急冷凝固
粉末を形成し、これを圧縮成形加工した後に高温で時効
処理することにより上記目的を達成しうろことを見出し
、この知旦に基づき本発明を完成するにいたった。
結果、特定のアルミニウム合金組成の溶湯から急冷凝固
粉末を形成し、これを圧縮成形加工した後に高温で時効
処理することにより上記目的を達成しうろことを見出し
、この知旦に基づき本発明を完成するにいたった。
すなわち、本発明は
（１） Ｃｒ ０．７〜８重量％（以下、単に％と記す
、 ） 、Ｚ ｒ ０．：１〜８％を含み、かつ、Ｓｉ
０．：１〜３％、Ｍｇ０．１〜５ ％、Ｚｎ０．１〜５
％、Ｃｅ０６３〜ｌＯ％のうち１種又は２種以上を含
み、添加元素の総量か２５％を越えない量であり、残部
Ａｌと不可避的不純物を有してなり、金属間化合物の平
均サイズか１ｇｍ以下であることを特徴とする耐熱性ア
ルミニウム合金材（以下、第１発明という）、 （２） Ｃｒ ０．７〜８％、Ｚｒ０．３〜８％を含み
、かつ、Ｓｉ０．３〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚｎ０
．１〜５％、Ｃｅ０．３〜１０％のうち１種又は２種以
上を含み、さらにＣｕ ０．５〜１０％、Ｆｅ０．１〜
８％、Ｎｉ０．３〜８％、Ｃｏ０．１〜８％、Ｖ０．１
〜５％、ＷＯ０１〜５％、Ｔｉ０．１〜５％、Ｍ。
、 ） 、Ｚ ｒ ０．：１〜８％を含み、かつ、Ｓｉ
０．：１〜３％、Ｍｇ０．１〜５ ％、Ｚｎ０．１〜５
％、Ｃｅ０６３〜ｌＯ％のうち１種又は２種以上を含
み、添加元素の総量か２５％を越えない量であり、残部
Ａｌと不可避的不純物を有してなり、金属間化合物の平
均サイズか１ｇｍ以下であることを特徴とする耐熱性ア
ルミニウム合金材（以下、第１発明という）、 （２） Ｃｒ ０．７〜８％、Ｚｒ０．３〜８％を含み
、かつ、Ｓｉ０．３〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚｎ０
．１〜５％、Ｃｅ０．３〜１０％のうち１種又は２種以
上を含み、さらにＣｕ ０．５〜１０％、Ｆｅ０．１〜
８％、Ｎｉ０．３〜８％、Ｃｏ０．１〜８％、Ｖ０．１
〜５％、ＷＯ０１〜５％、Ｔｉ０．１〜５％、Ｍ。
０．１〜５％のうち１種又は２種以上を含み、添加元素
の総量が２５％を越えない量であり、残部Ａｉと不可避
的不純物を有してなり、金属間化合物の平均サイズが１
ｇｍ以下であることを特徴とする耐熱性アルミニウム合
金材（以下、第２発明という）、 （３） Ｃｒ ０．７〜ａ％、 Ｚ ｒ ０．３〜８％
を含み、かつ、５ｉ（１，：１〜３％、Ｍｇ０．１〜５
％、ＺｎＯ０１〜５％、Ｃｅ ０．３〜１０％のうち１
種又は２種以上を含み、添加元素の総量が２５％を越え
ない量であり、残部／ｌと不可避的不純物を有してなる
アルミニウム合金溶湯から１０２°Ｃ／ｓｅｅ以上の冷
却速度で急冷凝固粉末を形成し、これを圧縮成形加工し
た後に３００〜５００℃で時効硬化処理を行うことを特
徴とする耐熱性アルミニウム合金材の製造方法（以下、
第３発明という）及び（４） Ｃｒ ０．７〜８％、Ｚ
ｒ０１へ８％を含み。
の総量が２５％を越えない量であり、残部Ａｉと不可避
的不純物を有してなり、金属間化合物の平均サイズが１
ｇｍ以下であることを特徴とする耐熱性アルミニウム合
金材（以下、第２発明という）、 （３） Ｃｒ ０．７〜ａ％、 Ｚ ｒ ０．３〜８％
を含み、かつ、５ｉ（１，：１〜３％、Ｍｇ０．１〜５
％、ＺｎＯ０１〜５％、Ｃｅ ０．３〜１０％のうち１
種又は２種以上を含み、添加元素の総量が２５％を越え
ない量であり、残部／ｌと不可避的不純物を有してなる
アルミニウム合金溶湯から１０２°Ｃ／ｓｅｅ以上の冷
却速度で急冷凝固粉末を形成し、これを圧縮成形加工し
た後に３００〜５００℃で時効硬化処理を行うことを特
徴とする耐熱性アルミニウム合金材の製造方法（以下、
第３発明という）及び（４） Ｃｒ ０．７〜８％、Ｚ
ｒ０１へ８％を含み。
かつ、Ｓｉ０．：１〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚ ｎ
０．１〜５％、Ｃｅ ０．３〜１０％のうち１種又は２
種以上を含み、さらにＣｕ ０．５〜１０％、Ｆｅ０．
１〜８％、Ｎｉ０．３〜８％、Ｃｏ ０．１〜８ ％、
Ｖ０．１〜５％、Ｗ ０．１〜５％、Ｔｉ０．１〜５％
、Ｍ。
０．１〜５％、Ｃｅ ０．３〜１０％のうち１種又は２
種以上を含み、さらにＣｕ ０．５〜１０％、Ｆｅ０．
１〜８％、Ｎｉ０．３〜８％、Ｃｏ ０．１〜８ ％、
Ｖ０．１〜５％、Ｗ ０．１〜５％、Ｔｉ０．１〜５％
、Ｍ。
０．１〜５％のうち１種又は２種以上を含み、添加元素
の総量が２５％を越えない量であり、残部Ａｌと不可避
的不純物を有してなるアルミニウム合金溶湯から１０２
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固粉末を形成し、こ
れを圧１ｉｌ成形加工した後に３００〜５００℃て時効
硬化処理を行うことを特徴とする耐熱性アルミニウム合
金材の製造方法（以下、第４発明という） を提供するものである。
の総量が２５％を越えない量であり、残部Ａｌと不可避
的不純物を有してなるアルミニウム合金溶湯から１０２
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固粉末を形成し、こ
れを圧１ｉｌ成形加工した後に３００〜５００℃て時効
硬化処理を行うことを特徴とする耐熱性アルミニウム合
金材の製造方法（以下、第４発明という） を提供するものである。
本発明によるアルミニウム合金材中の各成分の作用及び
その含有量を限定した理由は次の通りである。
その含有量を限定した理由は次の通りである。
第１．第２．第３及び第４発明において、Ｃｒの含有量
は０．７〜８％とし、Ｚｒの含有量は０．３〜８％とす
る。Ｃｒ及びＺｒは急冷凝固時にその大部分がＡｌ中に
固溶し、成形加工後３００〜５００″Ｃで所定の時間時
効硬化処理を行うことによって微細な金属間化合物とし
て析出し、室温強度及び高温強度を高める作用をする。
は０．７〜８％とし、Ｚｒの含有量は０．３〜８％とす
る。Ｃｒ及びＺｒは急冷凝固時にその大部分がＡｌ中に
固溶し、成形加工後３００〜５００″Ｃで所定の時間時
効硬化処理を行うことによって微細な金属間化合物とし
て析出し、室温強度及び高温強度を高める作用をする。
この作用はＣｒ及びＺｒの含有量かそれぞれの下限より
も少ない場合は十分ではなく、Ｃｒ及びＺｒの含有量が
それぞれの上限を越えるとその作用の度合が飽和するば
かりでなく、急冷凝固時に固溶しきれず晶出する化合物
が多くなり加工性を低下させる。
も少ない場合は十分ではなく、Ｃｒ及びＺｒの含有量が
それぞれの上限を越えるとその作用の度合が飽和するば
かりでなく、急冷凝固時に固溶しきれず晶出する化合物
が多くなり加工性を低下させる。
第１、第２、第３及び第４発明においてＳｉ、Ｍｇ、Ｚ
ｎ、Ｃｅを、Ｓｉ０．３〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚ
ｎ０．１〜５％、Ｃｅ ０．３〜１０％の範囲の含有量
て１種又は２種以上複合添加する。Ｓｉは成形加工後に
行う時効硬化処理時のＣｒ及びＺｒの析出を促進させ、
さらに析出物を微細にする作用かある。この作用はＳｉ
含有量が０．３％よりも少ない場合は十分ではなく、Ｓ
ｉ含有量か３％を越えるとその作用が飽和する。Ｍｇ及
びＺｎはＣｒ、Ｚｒと同様に急冷凝固時にＡ文中に固溶
し、成形圧縮加工後の時効硬化処理で微細に析出し強度
を高める作用かある。この作用はＭｇ及びＺｎの含有量
がそれぞれ０．１％より少ない場合は十分ではなく、Ｍ
ｇ及びＺｎの含有量がそれぞれ５％を越えるとその作用
が飽和する。Ｃｅは時効処理時の析出物を微細化し強度
を高める作用がある。この作用はＣｅ含有量が０．３％
よりも少ない場合は十分ではなく、Ｃｅ含有量が１０％
を越えるとその作用が飽和する。
ｎ、Ｃｅを、Ｓｉ０．３〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚ
ｎ０．１〜５％、Ｃｅ ０．３〜１０％の範囲の含有量
て１種又は２種以上複合添加する。Ｓｉは成形加工後に
行う時効硬化処理時のＣｒ及びＺｒの析出を促進させ、
さらに析出物を微細にする作用かある。この作用はＳｉ
含有量が０．３％よりも少ない場合は十分ではなく、Ｓ
ｉ含有量か３％を越えるとその作用が飽和する。Ｍｇ及
びＺｎはＣｒ、Ｚｒと同様に急冷凝固時にＡ文中に固溶
し、成形圧縮加工後の時効硬化処理で微細に析出し強度
を高める作用かある。この作用はＭｇ及びＺｎの含有量
がそれぞれ０．１％より少ない場合は十分ではなく、Ｍ
ｇ及びＺｎの含有量がそれぞれ５％を越えるとその作用
が飽和する。Ｃｅは時効処理時の析出物を微細化し強度
を高める作用がある。この作用はＣｅ含有量が０．３％
よりも少ない場合は十分ではなく、Ｃｅ含有量が１０％
を越えるとその作用が飽和する。
また第２及び第４発明において、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ
ｏ、■、Ｗ、Ｔｉ、ＭｏをＣｕ ０．５〜Ｉｌ１％、Ｆ
ｅ０．１〜８ ％、Ｎｉ０．３〜８ ％、Ｃｏ０．１〜
８％、Ｖ ［）、２〜５ ％、 Ｗ Ｉ１１〜５
％、Ｔｉｅ、］〜５％、Ｍｏ０．１〜５％の範囲の含
有量て１種または２種以上含有する。
ｏ、■、Ｗ、Ｔｉ、ＭｏをＣｕ ０．５〜Ｉｌ１％、Ｆ
ｅ０．１〜８ ％、Ｎｉ０．３〜８ ％、Ｃｏ０．１〜
８％、Ｖ ［）、２〜５ ％、 Ｗ Ｉ１１〜５
％、Ｔｉｅ、］〜５％、Ｍｏ０．１〜５％の範囲の含
有量て１種または２種以上含有する。
ＣｕはＭｇ、Ｚｎ同様ＡｆＬ中に固溶し、成形加工後の
圧縮成形加工後の時効硬化処理で微細に析出し強度を高
める作用がある。この作用はＣｕ含有量が下限よりも少
ない場合は十分ではなく。
圧縮成形加工後の時効硬化処理で微細に析出し強度を高
める作用がある。この作用はＣｕ含有量が下限よりも少
ない場合は十分ではなく。
Ｃｕ含有量が上限を越えるとその作用が飽和する。Ｆｅ
、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｖ、 Ｗ、Ｔ ｉ 、 Ｍ ｏは溶湯の
急冷凝固時に熱的に安定な金属間化合物として微細に分
散し、高温強度を高める作用がある。
、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｖ、 Ｗ、Ｔ ｉ 、 Ｍ ｏは溶湯の
急冷凝固時に熱的に安定な金属間化合物として微細に分
散し、高温強度を高める作用がある。
この作用はＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｖ、Ｗ、Ｔｉ、Ｍｏの含
有量かそれぞれの下限より少ない場合は十分ではなく、
それぞれの含有量か上限を越えるとその作用が飽和する
ばかりではなく、成形加工性か低下する。
有量かそれぞれの下限より少ない場合は十分ではなく、
それぞれの含有量か上限を越えるとその作用が飽和する
ばかりではなく、成形加工性か低下する。
また本発明において、添加元素の総量は２５％を越えな
い量とする。添加元素の総量が２５％を越えるとその作
用か飽和するばかりでなく成形加工性か低下する。
い量とする。添加元素の総量が２５％を越えるとその作
用か飽和するばかりでなく成形加工性か低下する。
またＡｌ中にＢｅ、Ｂ、Ｎａ、Ｃａ等の不可避不純物が
０．５〜５００ｐｐｍ含まれていてもその特性に影響を
受けない。
０．５〜５００ｐｐｍ含まれていてもその特性に影響を
受けない。
次に、本発明において上記組成を有するアルミニウム合
金の金属間化合物の平均サイズは１μｍ以下とする。
金の金属間化合物の平均サイズは１μｍ以下とする。
第３及び第４発明において、アルミニウム合金材の製造
に当たり、上記組成を有するアルミニウム合金溶湯から
１０２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固粉末を形成
し、これを圧縮加工した後に３００〜５００°Ｃで時効
硬化処理を行う。
に当たり、上記組成を有するアルミニウム合金溶湯から
１０２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固粉末を形成
し、これを圧縮加工した後に３００〜５００°Ｃで時効
硬化処理を行う。
溶湯の冷却速度が１０２°Ｃ／ｓｅｅ未満であるとＣｒ
、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｚｎ、ＣｕはＡｌ中に十分に固溶しなく
なり、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、■、Ｗ、Ｔｉ、Ｍｏが形成す
る金属間化合物の平均サイズがＩｇｍを越えて粗大化し
、加工性及び強度が低下する。なお、１０２℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度が達成される急冷凝固法にはアトマイズ
法、急冷ロール法、メルトスピニング法などがあるが、
これらの何れの方法を用いても問題はない。
、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｚｎ、ＣｕはＡｌ中に十分に固溶しなく
なり、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、■、Ｗ、Ｔｉ、Ｍｏが形成す
る金属間化合物の平均サイズがＩｇｍを越えて粗大化し
、加工性及び強度が低下する。なお、１０２℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度が達成される急冷凝固法にはアトマイズ
法、急冷ロール法、メルトスピニング法などがあるが、
これらの何れの方法を用いても問題はない。
急冷凝固粉末の圧１ｌｉＩ成形温度は４００°Ｃ以下と
するのが好ましい０本発明合金材は急冷凝固法を用いて
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｃｕを過飽和に固溶させるこ
とによって成形加工性の良い凝固材とし、これを成形加
工した後に析出処理を行って高強度とするものであるか
ら、成形加工温度が高くなりすぎるとその予熱時に析出
が生じてしまい、加工性か低下してしまう。したがって
、成形加工温度は析出が進行しない温度とし、その予熱
時間はできる限り短時間とするのが好ましい。
するのが好ましい０本発明合金材は急冷凝固法を用いて
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｃｕを過飽和に固溶させるこ
とによって成形加工性の良い凝固材とし、これを成形加
工した後に析出処理を行って高強度とするものであるか
ら、成形加工温度が高くなりすぎるとその予熱時に析出
が生じてしまい、加工性か低下してしまう。したがって
、成形加工温度は析出が進行しない温度とし、その予熱
時間はできる限り短時間とするのが好ましい。
次に、成形加工後に行う時効硬化処理する温度が３００
℃より低い場合析出速度が低くピーク強度を得るための
処理時間が数十時間以上と著しく長くなり、生産性を低
下させる。処理温度が５００℃より高い場合は析出速度
が大きく処理時間が３０分以下と短くなりすぎるため、
そのピーク強度を得る時間の制御が困難となる。
℃より低い場合析出速度が低くピーク強度を得るための
処理時間が数十時間以上と著しく長くなり、生産性を低
下させる。処理温度が５００℃より高い場合は析出速度
が大きく処理時間が３０分以下と短くなりすぎるため、
そのピーク強度を得る時間の制御が困難となる。
（実施例）
次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明する。
実施例
第１表に示す化学組成を有するＡ文合金（試料Ｎｏ、１
〜２０）溶湯からＡｒガスアトマイズ法によって平均粒
径７０ＩＬｍの粉末を製造した。アトマイズ法における
冷却速度は１０３〜１０４℃／ｓｅｃてあった。
〜２０）溶湯からＡｒガスアトマイズ法によって平均粒
径７０ＩＬｍの粉末を製造した。アトマイズ法における
冷却速度は１０３〜１０４℃／ｓｅｃてあった。
得られた各合金粉末を用いてそれぞれ冷間予備成形（真
密度の８０％まで圧縮、直径１００ｍｍ、長さ２００
ｍ ｍ ）→アルミニウム缶封入→高温真空脱ガス（３
００℃）→熱間プレス成形（真密度まで）→外削・脱缶
の工程により、直径８０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのビレッ
トを作製し、これを３００℃の温度で押出し、直径３．
０ｍｍの押出棒とした。この押出操作におけるビレット
にがかる面圧を測定した。
密度の８０％まで圧縮、直径１００ｍｍ、長さ２００
ｍ ｍ ）→アルミニウム缶封入→高温真空脱ガス（３
００℃）→熱間プレス成形（真密度まで）→外削・脱缶
の工程により、直径８０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのビレッ
トを作製し、これを３００℃の温度で押出し、直径３．
０ｍｍの押出棒とした。この押出操作におけるビレット
にがかる面圧を測定した。
次に、合金試料Ｎｏ、１−１７の押出棒ついて４００℃
の温度でピーク強度となる所要の時間（１〜３時間）時
効硬化処理を行った。
の温度でピーク強度となる所要の時間（１〜３時間）時
効硬化処理を行った。
以上のようにして得られた各合金押出試料について透過
型電子顕微鏡を用いて金属間化合物の平均サイズを測定
し、引張試験機を用いて室温及び３００′Ｃ（保持時間
１００時間）における機械的性質を測定した。結果を第
２表に示す。
型電子顕微鏡を用いて金属間化合物の平均サイズを測定
し、引張試験機を用いて室温及び３００′Ｃ（保持時間
１００時間）における機械的性質を測定した。結果を第
２表に示す。
／
第２表の結果から明らかなように、本発明のアルミニウ
ム合金材（試料Ｎｏ、１〜１７）は金属間化合物の平均
サイズが１４ｍ以下であり、押出時の面圧は比較例（試
料Ｎｏ、 １８〜２０）に比べて極めて低く、押出成形
性に優れており、室温及び高温強度は比較例のそれと同
等又はまたはそれ以上である。すなわち、本発明合金材
は成形加工性に優れ、高温強度（耐熱強度）に優れてい
る。
ム合金材（試料Ｎｏ、１〜１７）は金属間化合物の平均
サイズが１４ｍ以下であり、押出時の面圧は比較例（試
料Ｎｏ、 １８〜２０）に比べて極めて低く、押出成形
性に優れており、室温及び高温強度は比較例のそれと同
等又はまたはそれ以上である。すなわち、本発明合金材
は成形加工性に優れ、高温強度（耐熱強度）に優れてい
る。
（発明の効果）
本発明によれば、急冷凝固粉末法により耐熱強度を必要
とするエンジン部品、タービンインペラー、航空機部材
などに好適な耐熱性アルミニウム合金材を得ることがで
きる。本発明のアルミニウム合金材は成形加工性に優れ
、上記部品・部材の軽量化とともに量産及びコスト低下
に顕著な優れた効果を奏する。
とするエンジン部品、タービンインペラー、航空機部材
などに好適な耐熱性アルミニウム合金材を得ることがで
きる。本発明のアルミニウム合金材は成形加工性に優れ
、上記部品・部材の軽量化とともに量産及びコスト低下
に顕著な優れた効果を奏する。
Claims (4)
- （１）Ｃｒ０．７〜８％、Ｚｒ０．３〜８％を含み、
かつ、Ｓｉ０．３〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚｎ０．
１〜５％、Ｃｅ０．３〜１０％のうち１種又は２種以上
を含み、添加元素の総量が２５％を越えない量（以上％
は重量％を示す。）であり、残部Ａｌと不可避的不純物
を有してなり、金属間化合物の平均サイズが１μｍ以下
であることを特徴とする耐熱性アルミニウム合金材。 - （２）Ｃｒ０．７〜８％、Ｚｒ０．３〜８％を含み、
かつ、Ｓｉ０．３〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚｎ０．
ｌ〜５％、Ｃｅ０．３〜１０％のうち１種又は２種以上
を含み、さらにＣｕ０．５〜１０％、Ｆｅ０．１〜８％
、Ｎｉ０．３〜８％、Ｃｏ０．１〜８％、Ｖ０．１〜Ｓ
％、Ｗ０．１〜５％、Ｔｉ０．１〜５％、Ｍｏ０．１〜
５％のうち１種又は２種以上を含み、添加元素の総量が
２５％を越えない量（以上％は重量％を示す。）であり
、残部Ａｌと不可避的不純物を有してなり、金属間化合
物の平均サイズが１μｍ以下であることを特徴とする耐
熱性アルミニウム合金材。 - （３）Ｃｒ０．７〜８％、Ｚｒ０．３〜８％を含み、
かつ、Ｓｉ０．３〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚｎ０．
１〜５％、Ｃｅ ０．３〜１０％のうち１種又は２種以
上を含み、添加元素の総量が２５％を越えない量（以上
％は重量％を示す。）であり、残部Ａｌと不可避的不純
物を有してなるアルミニウム合金溶湯から１０＾２℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷凝固粉末を形成し、これを
圧縮成形加工した後に３００〜５０００℃で時効硬化処
理を行うことを特徴とする耐熱性アルミニウム合金材の
製造方法。 - （４）Ｃｒ０．７〜８％、Ｚｒ０．３〜８％を含み、か
つ、Ｓｉ０．３〜３％、Ｍｇ０．１〜５％、Ｚｎ０．１
〜５％、Ｃｅ ０．３〜１０％のうち１種又は２種以上
を含み、さらにＣｕ０．５〜１０％、Ｆｅ０．１〜８％
、Ｎｉ０．３〜８％、Ｃｏ０．１〜８％、Ｖ０．１〜５
％、Ｗ０．ｌ〜５％、Ｔｉ０．１〜５％、Ｍｏ０．１〜
５％のうちｌ種又は２種以上を含み、添加元素の総量が
２５％を越えない量（以上％は重量％を示す。）であり
、残部Ａｌと不可避的不純物を有してなるアルミニウム
合金溶湯から１０＾２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷
凝固粉末を形成し、これを圧縮成形加工した後に３００
〜５００℃で時効硬化処理を行うことを特徴とする耐熱
性アルミニウム合金材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63183665A JPH0234738A (ja) | 1988-07-25 | 1988-07-25 | 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63183665A JPH0234738A (ja) | 1988-07-25 | 1988-07-25 | 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0234738A true JPH0234738A (ja) | 1990-02-05 |
Family
ID=16139788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63183665A Pending JPH0234738A (ja) | 1988-07-25 | 1988-07-25 | 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0234738A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0508426A2 (en) * | 1991-04-12 | 1992-10-14 | Hitachi, Ltd. | Highly ductile sintered aluminum alloy, method for production thereof and use thereof |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5318417A (en) * | 1976-08-04 | 1978-02-20 | Nissan Motor Co Ltd | Production of heat resistant aluminum alloy product |
| JPS63157831A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-06-30 | Toyo Alum Kk | 耐熱性アルミニウム合金 |
| JPS6483637A (en) * | 1987-09-25 | 1989-03-29 | Toyo Aluminium Kk | Aluminum alloy material for powder metallurgy |
| JPH01149936A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-13 | Honda Motor Co Ltd | 粉末冶金用耐熱Ａｌ合金 |
| JPH01242749A (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-27 | Toyo Alum Kk | 耐熱性アルミニウム合金 |
-
1988
- 1988-07-25 JP JP63183665A patent/JPH0234738A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5318417A (en) * | 1976-08-04 | 1978-02-20 | Nissan Motor Co Ltd | Production of heat resistant aluminum alloy product |
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| JPS6483637A (en) * | 1987-09-25 | 1989-03-29 | Toyo Aluminium Kk | Aluminum alloy material for powder metallurgy |
| JPH01149936A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-13 | Honda Motor Co Ltd | 粉末冶金用耐熱Ａｌ合金 |
| JPH01242749A (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-27 | Toyo Alum Kk | 耐熱性アルミニウム合金 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0508426A2 (en) * | 1991-04-12 | 1992-10-14 | Hitachi, Ltd. | Highly ductile sintered aluminum alloy, method for production thereof and use thereof |
| US5387272A (en) * | 1991-04-12 | 1995-02-07 | Hitachi, Ltd. | Highly ductile sintered aluminum alloy, method for production thereof and use thereof |
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