JPH0232503A - 磁気特性および機械的強度に優れた希土類−コバルト系焼結磁石 - Google Patents
磁気特性および機械的強度に優れた希土類−コバルト系焼結磁石Info
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- JPH0232503A JPH0232503A JP63182976A JP18297688A JPH0232503A JP H0232503 A JPH0232503 A JP H0232503A JP 63182976 A JP63182976 A JP 63182976A JP 18297688 A JP18297688 A JP 18297688A JP H0232503 A JPH0232503 A JP H0232503A
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- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、磁気特性だけでなく機械的強度にも優れた
、Yを含む希土類元素のうち1種または2種以上を組合
せたもの(以下、Rで示す)とコバルトを主成分とする
焼結磁石に関するものである。
、Yを含む希土類元素のうち1種または2種以上を組合
せたもの(以下、Rで示す)とコバルトを主成分とする
焼結磁石に関するものである。
一般に、高い磁気特性を有するR−Co系焼結磁石とし
て、R2Co1□系焼結磁石があることは知られており
、このR 2 C O 17系焼結磁石は、電気および
電子機器の部品として広く用いられている。
て、R2Co1□系焼結磁石があることは知られており
、このR 2 C O 17系焼結磁石は、電気および
電子機器の部品として広く用いられている。
上:c!R2Co1□系焼結磁石の成分組成は、重量%
で、 R:20〜30%、 Fe:5〜30%、 Cu:2〜15%、 Ni:0.05〜1.5 %、 Ti、Zr、Hf、V、Nb、Taのうち1種または2
f4以上:1,0〜5,5%、残部:Coおよび不可避
不純物、 からなるものである。
で、 R:20〜30%、 Fe:5〜30%、 Cu:2〜15%、 Ni:0.05〜1.5 %、 Ti、Zr、Hf、V、Nb、Taのうち1種または2
f4以上:1,0〜5,5%、残部:Coおよび不可避
不純物、 からなるものである。
さらに、最近、上記R2CO17系焼結磁石にCを0.
005〜1.0%添加して保磁力を向上させたものち提
供されている。
005〜1.0%添加して保磁力を向上させたものち提
供されている。
これらR2Co17系焼結磁石は、次のようにして製造
されている。
されている。
まず、所定の成分組成を有する溶製合金インゴットを粉
砕して微粉末にし、これを磁界中プレスにより磁気異方
性を有する圧粉体とした後、この圧粉体に液相が発生す
る温度域で焼結を施し、その後、溶体化処理および時効
処理の熱処理を行って製造される。
砕して微粉末にし、これを磁界中プレスにより磁気異方
性を有する圧粉体とした後、この圧粉体に液相が発生す
る温度域で焼結を施し、その後、溶体化処理および時効
処理の熱処理を行って製造される。
ところが、上記C含有のR2Co1□系焼結磁石を上記
従来の製造方法で製造すると、焼結過程の初期に、上記
Cは合金成分のうちでも主としてIVaおよびVa族金
属と反応して炭化物を形成するが、この炭化物は金属融
液とのぬれ性が悪いために液相焼結過程で凝集粗大化し
、このぬれ性の悪い粗大化炭化物が液相焼結による磁石
焼結体の高密度化を阻害する。そのため上記C含有R2
COt77系焼結磁マトリックスの結晶粒も著しく成長
する。
従来の製造方法で製造すると、焼結過程の初期に、上記
Cは合金成分のうちでも主としてIVaおよびVa族金
属と反応して炭化物を形成するが、この炭化物は金属融
液とのぬれ性が悪いために液相焼結過程で凝集粗大化し
、このぬれ性の悪い粗大化炭化物が液相焼結による磁石
焼結体の高密度化を阻害する。そのため上記C含有R2
COt77系焼結磁マトリックスの結晶粒も著しく成長
する。
このように、結晶粒が著しく成長した粗密な焼結体の組
成を均一化するために溶体化処理を行うと、結晶粒が大
きく粒界密度が小さいために、粒界成分が結晶粒内部に
拡散するに要する時間、すなわち溶体化時間が長くなる
。
成を均一化するために溶体化処理を行うと、結晶粒が大
きく粒界密度が小さいために、粒界成分が結晶粒内部に
拡散するに要する時間、すなわち溶体化時間が長くなる
。
長時間の溶体化処理(例えば、8時間以上)を行えば、
粗大化した結晶粒を有する焼結体であっても、組成の溶
体化は可能であるけれども、生産効率を落すことは勿論
のこと、酸素との親和力が強く蒸気圧の高い希土類元素
の酸化および蒸発を招き、かえって磁気特性を低下させ
る結果となっていた。
粗大化した結晶粒を有する焼結体であっても、組成の溶
体化は可能であるけれども、生産効率を落すことは勿論
のこと、酸素との親和力が強く蒸気圧の高い希土類元素
の酸化および蒸発を招き、かえって磁気特性を低下させ
る結果となっていた。
また、上記磁石焼結体の低密度化および結晶粒の粗大化
は、磁石を脆化し、加工性の低下、最終製品の欠けまた
は割れの原因となっており、さらに残留磁束密度の低下
、ひいては最大エネルギー積の低下をもたらすという問
題点も生じていた。
は、磁石を脆化し、加工性の低下、最終製品の欠けまた
は割れの原因となっており、さらに残留磁束密度の低下
、ひいては最大エネルギー積の低下をもたらすという問
題点も生じていた。
そこで、本発明者等は、このような問題点を解決すべく
研究を行なった結果、 C含有R2CO17系焼結磁石に、さらにNを添加する
と、 (1)焼結初期に成分元素のrVaおよびVa族金属と
反応して、これら金属の成分数に応じて単元炭窒化物な
いし多元複合炭窒化物を形成し、このような炭窒化物は
、従来のC単独添加による磁石中で形成される炭化物に
比べて液相とのぬれ性が良好なために、磁石圧粉体の液
相焼結を阻害することなく、高密度で残留磁石密度の高
いR2COl□系焼結体が得られ、また、ぬれ性の良い
炭窒化物は焼結工程で凝集粗大化することなく微細に保
たれる。
研究を行なった結果、 C含有R2CO17系焼結磁石に、さらにNを添加する
と、 (1)焼結初期に成分元素のrVaおよびVa族金属と
反応して、これら金属の成分数に応じて単元炭窒化物な
いし多元複合炭窒化物を形成し、このような炭窒化物は
、従来のC単独添加による磁石中で形成される炭化物に
比べて液相とのぬれ性が良好なために、磁石圧粉体の液
相焼結を阻害することなく、高密度で残留磁石密度の高
いR2COl□系焼結体が得られ、また、ぬれ性の良い
炭窒化物は焼結工程で凝集粗大化することなく微細に保
たれる。
(2)上記微細炭窒化物は、磁石マトリックスの結晶粒
界をピンニングし、結晶粒の成長を抑制することから、
成分元素の拡散行程の減少および粒界拡散の寄与の増大
により、溶体化工程での組成の均一化が短時間に効率よ
く完全に行なわれ、もって磁壁に対するピンニング力が
より均一であるために角型性の改善された磁石が得られ
る。
界をピンニングし、結晶粒の成長を抑制することから、
成分元素の拡散行程の減少および粒界拡散の寄与の増大
により、溶体化工程での組成の均一化が短時間に効率よ
く完全に行なわれ、もって磁壁に対するピンニング力が
より均一であるために角型性の改善された磁石が得られ
る。
(3) 磁石マトリックスの結晶粒が微細であるため
に、機械的特性の面においても、靭性の顕著な向上が見
られる。
に、機械的特性の面においても、靭性の顕著な向上が見
られる。
という知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 重量%で R:20〜30%、 Fc:5〜30%、 Cu:2〜15%、 Ni:0.05〜1.5 %、 Ti Zr、Hf、V、Nb、Taのうち1種または
2種以上:1.0〜5.5%、を含有し、さらに C: o、oos〜0,5%、 N二0.002〜0.2%、 を含有し、残部:COおよび不可避不純物からなる組成
(以上、重量%)を有し、さらに好ましくは、 C≧Nなる関係を有する磁気特性および機械的強度に優
れた希土類−コバルト系焼結磁石に特徴を有するもので
ある。
って、 重量%で R:20〜30%、 Fc:5〜30%、 Cu:2〜15%、 Ni:0.05〜1.5 %、 Ti Zr、Hf、V、Nb、Taのうち1種または
2種以上:1.0〜5.5%、を含有し、さらに C: o、oos〜0,5%、 N二0.002〜0.2%、 を含有し、残部:COおよび不可避不純物からなる組成
(以上、重量%)を有し、さらに好ましくは、 C≧Nなる関係を有する磁気特性および機械的強度に優
れた希土類−コバルト系焼結磁石に特徴を有するもので
ある。
つぎに、この発明において、R2C01I系焼結磁石の
成分組成を上記の如く限定した理由について述べる。
成分組成を上記の如く限定した理由について述べる。
(1)R成分、
R成分が20%未満では保磁力が低下し一方30%を越
え含有させると残留磁束密度が低下することからその含
有量を20〜30%と定めた。
え含有させると残留磁束密度が低下することからその含
有量を20〜30%と定めた。
(2) Fc成分、
Fc成分には、残留磁束密度を改善する作用があるがそ
の含有量が5%未満では所望の効果が得られず、一方3
0%を越えて含有させると保磁力が低下するようになる
ことからその含有量を5〜30%と定めた。
の含有量が5%未満では所望の効果が得られず、一方3
0%を越えて含有させると保磁力が低下するようになる
ことからその含有量を5〜30%と定めた。
(3) Cu成分、
Cu成分には保磁力を向上させる作用があるがその含有
量が2%未満では所望の高保磁力を確保することができ
ず、一方15%を越えて含有させると残留磁束密度が低
下するようになることからその含有量を2〜15%と定
めた。
量が2%未満では所望の高保磁力を確保することができ
ず、一方15%を越えて含有させると残留磁束密度が低
下するようになることからその含有量を2〜15%と定
めた。
(4)Ni成分、
N1成分には磁石の角型性を改善し、最大エネルギー積
を向上させる作用があるが、その含有量が0.05%未
満では所望の効果が得られず一方1.5%を越えて含有
させると保持力が低下するようになることから、その含
有量を0.05〜1.5%と定めた。
を向上させる作用があるが、その含有量が0.05%未
満では所望の効果が得られず一方1.5%を越えて含有
させると保持力が低下するようになることから、その含
有量を0.05〜1.5%と定めた。
(5)TI 、Zr、Hf’、V、Ta、Nbのうち1
種または2種以上、 これら成分は、炭窒化物を形成し結晶粒成長を抑制する
効果があるがその含有量が1.0%未満では炭窒化物の
析出量が不十分であり所望の効果が得られず、一方5.
5%を越えて含有させると炭窒化物の析出量が過剰にな
り残留磁束密度を低下させることからその含有量を1.
0〜5.5%と定めた。
種または2種以上、 これら成分は、炭窒化物を形成し結晶粒成長を抑制する
効果があるがその含有量が1.0%未満では炭窒化物の
析出量が不十分であり所望の効果が得られず、一方5.
5%を越えて含有させると炭窒化物の析出量が過剰にな
り残留磁束密度を低下させることからその含有量を1.
0〜5.5%と定めた。
(6)C成分、
C成分は炭窒化物を形成し、粒成長抑制の効果があるが
、その含有量が0.008%未満では炭窒化物の析出量
が不十分であり、所望の効果が得られず、一方0.5%
を越えて含有させると炭窒化物の析出量が過剰になり残
留磁束密度が低下するようになることからその含有量を
o、oog〜0.5%と定めた。Cは、ボールミル、振
動ミル、アトライターミル等による合金インゴットの粉
砕の工程で粉末の酸化を防1卜するために用いられる有
機溶媒あるいは、微粉末のプレス成形性を改善するため
に添加される各種助剤(潤滑剤、結合剤)の形で製品中
に添加されるが、さらに磁石粉末にC粉末を添加するな
どの方法により含有Cmを前記範囲内に調整することが
できる。
、その含有量が0.008%未満では炭窒化物の析出量
が不十分であり、所望の効果が得られず、一方0.5%
を越えて含有させると炭窒化物の析出量が過剰になり残
留磁束密度が低下するようになることからその含有量を
o、oog〜0.5%と定めた。Cは、ボールミル、振
動ミル、アトライターミル等による合金インゴットの粉
砕の工程で粉末の酸化を防1卜するために用いられる有
機溶媒あるいは、微粉末のプレス成形性を改善するため
に添加される各種助剤(潤滑剤、結合剤)の形で製品中
に添加されるが、さらに磁石粉末にC粉末を添加するな
どの方法により含有Cmを前記範囲内に調整することが
できる。
(7)N成分、
N成分は炭窒化物を形成し、焼結性を改善しまた結晶粒
成長を抑制する効果があるが、その含有量が0.002
%未満では、所望の効果が得られず、一方0.5%を越
えて含有させると、炭窒化物の析出量が過剰となり、残
留磁束密度が低下するようになることから、その含有量
を0.002〜0.2%と定めた。
成長を抑制する効果があるが、その含有量が0.002
%未満では、所望の効果が得られず、一方0.5%を越
えて含有させると、炭窒化物の析出量が過剰となり、残
留磁束密度が低下するようになることから、その含有量
を0.002〜0.2%と定めた。
(8)C≧N。
C量とN量の関係については、NfiがC量を上回ると
、IVa、Va族金属と反応しない遊離Nを一部生じ、
この遊離Nがマトリックスに固溶し、その結晶磁気異方
性を低下させ、もって磁石の保磁力を低下させるため、
C量≧N量と定めた。
、IVa、Va族金属と反応しない遊離Nを一部生じ、
この遊離Nがマトリックスに固溶し、その結晶磁気異方
性を低下させ、もって磁石の保磁力を低下させるため、
C量≧N量と定めた。
Nは、成分元素の窒化物として添加してもよいが、焼結
雰囲気にN2ガスを加えることにより磁石中に添加する
こともでき、雰囲気中のN2ガスの体積分率を適切に選
定することにより磁石の含有Nutを上記範囲内に調整
することもできる。
雰囲気にN2ガスを加えることにより磁石中に添加する
こともでき、雰囲気中のN2ガスの体積分率を適切に選
定することにより磁石の含有Nutを上記範囲内に調整
することもできる。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
(1)実施例1〜9および比較例1〜5、高周波溶解炉
を用い、A「雰囲気中にて、Sm:25J%、 Fe
:15.0%、Cu : 8.0%、 Ni :
1.4%、Zr : 2.3%、 Hf :
0.2%、残部二Coおよび不可避不純物からなる組
成(以上、重量%)を有する合金を溶製し、インゴット
に鋳造した。
を用い、A「雰囲気中にて、Sm:25J%、 Fe
:15.0%、Cu : 8.0%、 Ni :
1.4%、Zr : 2.3%、 Hf :
0.2%、残部二Coおよび不可避不純物からなる組
成(以上、重量%)を有する合金を溶製し、インゴット
に鋳造した。
このインゴットをスタンプミルにてArガス雰囲気中で
粉砕し、さらに振動ミルを用いてダイフロン中で粉砕し
て平均粒径:約4−の合金粉末を得た。
粉砕し、さらに振動ミルを用いてダイフロン中で粉砕し
て平均粒径:約4−の合金粉末を得た。
この合金粉末にプレス成形性を改善する目的で潤滑剤と
してステアリン酸を0.05%添加し、さらに磁石のC
含有量を変化させるために第1表の実施例1〜9、比較
例1〜5および従来例1に示される量のC粉末を添加し
て原料粉末とした。
してステアリン酸を0.05%添加し、さらに磁石のC
含有量を変化させるために第1表の実施例1〜9、比較
例1〜5および従来例1に示される量のC粉末を添加し
て原料粉末とした。
このようにして得られたC含有量の異なる原料粉末を1
2KOeの磁界中で配向させた状態で配向方向と直角方
向に1.5Lon/cシの圧力で圧縮し、たて:10a
■X横:IOm■×高さ:1す龍の圧粉体を作製した。
2KOeの磁界中で配向させた状態で配向方向と直角方
向に1.5Lon/cシの圧力で圧縮し、たて:10a
■X横:IOm■×高さ:1す龍の圧粉体を作製した。
これら圧粉体を、第1表の実施例1〜9および比較例1
〜5に示されるN2ガス含有Arガス雰囲気中、温度:
1210℃、1時間保持の条件で焼結した。さらに比
較のために、純Arガス雰囲気中で上記条件と同一条件
にて焼結し、従来例1として第1表に示した。
〜5に示されるN2ガス含有Arガス雰囲気中、温度:
1210℃、1時間保持の条件で焼結した。さらに比
較のために、純Arガス雰囲気中で上記条件と同一条件
にて焼結し、従来例1として第1表に示した。
上記条件で焼結して得られた実施例1〜9、比較例1〜
5および従来例1の焼結体を、純Arガス雰囲気中、温
度: 1180℃、2時間保持の条件で溶体化処理を施
した後、Arガス吹付けによる急冷を行い、ついで純A
rガス雰囲気中、温度=800℃、2時間保持の条件で
加熱後、冷却速度二り0℃/時間で温度:400℃まで
連続冷却を行うという時効処理を施した。
5および従来例1の焼結体を、純Arガス雰囲気中、温
度: 1180℃、2時間保持の条件で溶体化処理を施
した後、Arガス吹付けによる急冷を行い、ついで純A
rガス雰囲気中、温度=800℃、2時間保持の条件で
加熱後、冷却速度二り0℃/時間で温度:400℃まで
連続冷却を行うという時効処理を施した。
このようにして製造された磁石に含まれるCおよびNを
分析し、さらに上記製造された磁石の密度、抗折強度お
よび磁気特性を測定し、それらの結果を第1表に示した
。
分析し、さらに上記製造された磁石の密度、抗折強度お
よび磁気特性を測定し、それらの結果を第1表に示した
。
なお、磁気特性における角型比とは、減磁曲線における
ひざ磁場HK (磁化の強さが残留磁束密度の90%に
なる逆磁場の強さ)と保磁力IHcの比で示される値で
ある。
ひざ磁場HK (磁化の強さが残留磁束密度の90%に
なる逆磁場の強さ)と保磁力IHcの比で示される値で
ある。
(2)実施例10〜18および比較例6〜lO1高周波
溶解炉を用い、A「ガス雰囲気中にて、Sm:17.9
%、 Ceニア、8%、Fe:20.0%、 Cu
:6.0%、Ni : 0.5%、 Ti:1.
9%、V:0.3%、 残部:Coおよび不可避不純物からなる組成(以上、重
量%)を有する合金を溶製し、インゴットに鋳造した。
溶解炉を用い、A「ガス雰囲気中にて、Sm:17.9
%、 Ceニア、8%、Fe:20.0%、 Cu
:6.0%、Ni : 0.5%、 Ti:1.
9%、V:0.3%、 残部:Coおよび不可避不純物からなる組成(以上、重
量%)を有する合金を溶製し、インゴットに鋳造した。
このインゴットをスタンプミルにてArガス雰囲気中で
粉砕し、さらに振動ミルを用いてダイフロン中で粉砕し
て平均粒径:約4−の合金粉末を得た。
粉砕し、さらに振動ミルを用いてダイフロン中で粉砕し
て平均粒径:約4−の合金粉末を得た。
この合金粉末に、プレス成形性を改善する目的で潤滑剤
としてステアリン酸を0.05%添加し、さらに磁石の
含有Cff1を変化させるために、C粉末を第2表の実
施例10〜18、比較例6〜10および従来例2の割合
で添加し原料粉末を得た。
としてステアリン酸を0.05%添加し、さらに磁石の
含有Cff1を変化させるために、C粉末を第2表の実
施例10〜18、比較例6〜10および従来例2の割合
で添加し原料粉末を得た。
このようにして得られた原料粉末を実施例1と同一条件
で圧縮し、たて:10wX横:10mmX高さ:10+
n+sの圧粉体を作製し、これら圧粉体を第2表の実施
例10〜18、比較例6〜10および従来例2に示され
るN2ガス含有量の異ったArガスおよび純Arガス雰
囲気中、温度: 1185℃、1時間保持の条件で焼結
を行った。
で圧縮し、たて:10wX横:10mmX高さ:10+
n+sの圧粉体を作製し、これら圧粉体を第2表の実施
例10〜18、比較例6〜10および従来例2に示され
るN2ガス含有量の異ったArガスおよび純Arガス雰
囲気中、温度: 1185℃、1時間保持の条件で焼結
を行った。
これら焼結体を純Arガス雰囲気中、温度:1120℃
、2時間保持の条件で溶体化処理を施した後、Arガス
吹付けによる急冷を行い、ついでArガス雰囲気中、温
度二830℃、2時間保持の条件で加熱後、冷却速度=
30℃/時間で400℃まで連続冷却を行う時効処理を
施した。
、2時間保持の条件で溶体化処理を施した後、Arガス
吹付けによる急冷を行い、ついでArガス雰囲気中、温
度二830℃、2時間保持の条件で加熱後、冷却速度=
30℃/時間で400℃まで連続冷却を行う時効処理を
施した。
このようにして製造された磁石に含まれるCおよびNを
分析し、さらに密度、抗折強度、残留磁束密度、保磁力
、最大エネルギー積および角型比を測定し、それらの結
果を第1表に示した。
分析し、さらに密度、抗折強度、残留磁束密度、保磁力
、最大エネルギー積および角型比を測定し、それらの結
果を第1表に示した。
第1表および第2表の結果から、比較例および従来例よ
りも、この発明の実施例の方が機械的特性および磁気的
特性が優れていることから、重量%で c : o、oos 〜0.5 %、N : 0.
002 〜0.2 %、 を同時に含をすることが必要であることがわかり、さら
に第1表の実施例8〜9よりも実施例1〜7の方が機械
的特性および磁気的特性が優れており、さらに第1表の
実施例17〜18よりも実施例10〜1Bの方が同様に
優れていることから、 C≧N なる関係を満足すると一層優れた結果が得られることが
わかる。
りも、この発明の実施例の方が機械的特性および磁気的
特性が優れていることから、重量%で c : o、oos 〜0.5 %、N : 0.
002 〜0.2 %、 を同時に含をすることが必要であることがわかり、さら
に第1表の実施例8〜9よりも実施例1〜7の方が機械
的特性および磁気的特性が優れており、さらに第1表の
実施例17〜18よりも実施例10〜1Bの方が同様に
優れていることから、 C≧N なる関係を満足すると一層優れた結果が得られることが
わかる。
従来公知のC含有R2C01□系磁石に、さらにNを適
量含有せしめることにより一層優れたR2Co1□系磁
石を提供することができ、産業上優れた効果をもたらす
ものである。
量含有せしめることにより一層優れたR2Co1□系磁
石を提供することができ、産業上優れた効果をもたらす
ものである。
出
代
願人:
三菱金属株式会社
理人:富
外1名
Claims (2)
- (1)Yを含む希土類元素のうち1種または2種以上を
組合せたもの:20〜30%、 Fe:5〜30%、 Cu:2〜15%、 Ni:0.05〜1.5%、 Ti,Zr,Hf,V,Nb,Taのうち1種または2
種以上:1.0〜5.5%、 を含有し、さらに C:0.008〜0.5%、 N:0.002〜0.2%、 を含有し、残部:Coおよび不可避不純物からなる組成
(以上、重量%)を有することを特徴とする磁気特性お
よび機械的強度に優れた希土類−コバルト系焼結磁石。 - (2)上記CおよびNは、C≧Nなる関係を有すること
を特徴とする請求項1記載の磁気特性および機械的強度
に優れた希土類−コバルト系焼結磁石。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63182976A JP2643329B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 磁気特性および機械的強度に優れた希土類−コバルト系焼結磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63182976A JP2643329B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 磁気特性および機械的強度に優れた希土類−コバルト系焼結磁石 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0232503A true JPH0232503A (ja) | 1990-02-02 |
JP2643329B2 JP2643329B2 (ja) | 1997-08-20 |
Family
ID=16127596
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63182976A Expired - Fee Related JP2643329B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 磁気特性および機械的強度に優れた希土類−コバルト系焼結磁石 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2643329B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5264119A (en) * | 1992-07-09 | 1993-11-23 | Rollins Stephen M | Filter container for positioning, installation and maintenance within limited space |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58197249A (ja) * | 1982-05-11 | 1983-11-16 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 2相微細組織を有する永久磁石合金 |
-
1988
- 1988-07-22 JP JP63182976A patent/JP2643329B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58197249A (ja) * | 1982-05-11 | 1983-11-16 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 2相微細組織を有する永久磁石合金 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5264119A (en) * | 1992-07-09 | 1993-11-23 | Rollins Stephen M | Filter container for positioning, installation and maintenance within limited space |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2643329B2 (ja) | 1997-08-20 |
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Legal Events
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |