JPH0231881Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0231881Y2 JPH0231881Y2 JP1983143504U JP14350483U JPH0231881Y2 JP H0231881 Y2 JPH0231881 Y2 JP H0231881Y2 JP 1983143504 U JP1983143504 U JP 1983143504U JP 14350483 U JP14350483 U JP 14350483U JP H0231881 Y2 JPH0231881 Y2 JP H0231881Y2
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- Japan
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- temperature
- cable
- reactor
- circuit body
- resistance
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- Expired
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- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 claims description 7
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 claims description 3
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- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims 1
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- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims 1
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Landscapes
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、遠隔測定方式測温装置における測温
抵抗体用避雷器に関する。
抵抗体用避雷器に関する。
サーミスタ等の測温抵抗体を検出素子とする測
温回路は、原理的には第１図に示すブリツジ回路
にされ、２つの定電流源（2mA）１，２と２つ
の抵抗回路３，４をブリツジ結線し、抵抗回路３
は測温抵抗体５と限流抵抗６の直列接続とし、抵
抗回路４は基準抵抗７と限流抵抗８の直列接続と
し、電流源１，２から夫々抵抗回路３，４を通し
て共通の限流抵抗９に流す電流に対して夫々の抵
抗回路３，４の電圧降下の差を温度指示計１０に
温度として指示させる。
温回路は、原理的には第１図に示すブリツジ回路
にされ、２つの定電流源（2mA）１，２と２つ
の抵抗回路３，４をブリツジ結線し、抵抗回路３
は測温抵抗体５と限流抵抗６の直列接続とし、抵
抗回路４は基準抵抗７と限流抵抗８の直列接続と
し、電流源１，２から夫々抵抗回路３，４を通し
て共通の限流抵抗９に流す電流に対して夫々の抵
抗回路３，４の電圧降下の差を温度指示計１０に
温度として指示させる。
このような測温回路を遠隔測定方式測温装置と
して実現するには、測定位置に設置される測温抵
抗体５等の送量側と、電流源１，２や指示計１０
等の受量側とをケーブルによる伝送回路で連絡す
る。このとき、ケーブルに発生する誘導雷サージ
で送量側及び受量側の計器や回路素子が破壊され
ることがある。
して実現するには、測定位置に設置される測温抵
抗体５等の送量側と、電流源１，２や指示計１０
等の受量側とをケーブルによる伝送回路で連絡す
る。このとき、ケーブルに発生する誘導雷サージ
で送量側及び受量側の計器や回路素子が破壊され
ることがある。
遠隔測定のためのケーブルには大気中の雷放電
による雷電流によつて生じた電磁波がケーブルを
横切るときに該ケーブルに磁界強度の急激な変化
を起して誘導雷サージを発生する。この誘導雷サ
ージはケーブルを伝播し、ケーブル両端の計器や
回路素子を破壊させる。誘導雷サージはあらゆる
ケーブルから侵入するためケーブルを構成する各
導線に対してサージ吸収手段を設ける必要があ
る。
による雷電流によつて生じた電磁波がケーブルを
横切るときに該ケーブルに磁界強度の急激な変化
を起して誘導雷サージを発生する。この誘導雷サ
ージはケーブルを伝播し、ケーブル両端の計器や
回路素子を破壊させる。誘導雷サージはあらゆる
ケーブルから侵入するためケーブルを構成する各
導線に対してサージ吸収手段を設ける必要があ
る。
サージによる破壊には、ケーブルの線間に生じ
る雷サージで該サージを直接に受ける機器（計器
や回路素子）が破壊される線間破壊と、大地に対
してケーブルの芯線が非常に高い電位になつて機
器内部部品と金属ケースなど大地に電気的に接続
されるものとの間でアーク放電し、この放電電流
が機器部品回路の一部を流れて該部品が破壊され
る放電破壊とがある。
る雷サージで該サージを直接に受ける機器（計器
や回路素子）が破壊される線間破壊と、大地に対
してケーブルの芯線が非常に高い電位になつて機
器内部部品と金属ケースなど大地に電気的に接続
されるものとの間でアーク放電し、この放電電流
が機器部品回路の一部を流れて該部品が破壊され
る放電破壊とがある。
このような線間破壊及び放電破壊に対して各ケ
ーブル導線の全部に避雷対策を施した従来の測温
装置には、第２図に示す構成のものがある。電流
源１，２や基準抵抗７、電圧指示計１０を含む測
温回路本体１１と、測温抵抗体５を３本の導線１
２1，１２2，１２3を持つケーブル１２で連絡す
るにおいて、ケーブル１２と測温回路本体１１及
び測温抵抗体５との接続に避雷器１３及び１４を
設ける。避雷器１３，１４はケーブル各導線と素
子、回路の接続に直列抵抗Ｒを介装させ、機器側
導線間にツエナーダイオードZDを設け、ケーブ
ル側導線と接地端子Ｇ間に放電素子Ｓを設けてい
る。
ーブル導線の全部に避雷対策を施した従来の測温
装置には、第２図に示す構成のものがある。電流
源１，２や基準抵抗７、電圧指示計１０を含む測
温回路本体１１と、測温抵抗体５を３本の導線１
２1，１２2，１２3を持つケーブル１２で連絡す
るにおいて、ケーブル１２と測温回路本体１１及
び測温抵抗体５との接続に避雷器１３及び１４を
設ける。避雷器１３，１４はケーブル各導線と素
子、回路の接続に直列抵抗Ｒを介装させ、機器側
導線間にツエナーダイオードZDを設け、ケーブ
ル側導線と接地端子Ｇ間に放電素子Ｓを設けてい
る。
直列抵抗Ｒは、第１図の限流抵抗６，８に相当
し、サージ吸収用として作用し、例えば10Ω±
0.1％の精密巻線抵抗が使用される。ツエナーダ
イオードZDはケーブルの線間に生じる雷サージ
に対して線間電圧を抑制し、例えば線間の放電開
始電圧を3V〜5Vに規定する。放電素子Ｓは180V
程度の放電間隙を持つており、誘導雷サージや開
閉サージなどの異常電圧侵入に放電間隙中で放電
させる。避雷器１３の接地端子Ｇには測温回路本
体１１の接地端子Ｇがわたり配線で接続される。
し、サージ吸収用として作用し、例えば10Ω±
0.1％の精密巻線抵抗が使用される。ツエナーダ
イオードZDはケーブルの線間に生じる雷サージ
に対して線間電圧を抑制し、例えば線間の放電開
始電圧を3V〜5Vに規定する。放電素子Ｓは180V
程度の放電間隙を持つており、誘導雷サージや開
閉サージなどの異常電圧侵入に放電間隙中で放電
させる。避雷器１３の接地端子Ｇには測温回路本
体１１の接地端子Ｇがわたり配線で接続される。
こうした従来の測温装置は、直列抵抗Ｒには測
定精度を高めるために±0.1％などの高精度のも
のを必要とし、コスト高になること、及び放電素
子Ｓの各エレメントになる放電間隙では多重サー
ジの続流しや断や長大エネルギーの処理等が不安
定となる問題があつた。
定精度を高めるために±0.1％などの高精度のも
のを必要とし、コスト高になること、及び放電素
子Ｓの各エレメントになる放電間隙では多重サー
ジの続流しや断や長大エネルギーの処理等が不安
定となる問題があつた。
本考案の目的は、比較的低コストにして確実な
避雷動作になる避雷器を提供するにある。
避雷動作になる避雷器を提供するにある。
本考案は、サージ吸収用に内部直列リアクトル
を設け、線一接地間放電用に酸化亜鉛を基材にし
たバリスタを設けたことを特徴とする。
を設け、線一接地間放電用に酸化亜鉛を基材にし
たバリスタを設けたことを特徴とする。
第３図は本考案の一実施例を示す。同図が第２
図と異なる部分は、内部直列抵抗Ｒに代えてリア
クトルL1，L2，L3を設け、放電素子Ｓに代えて
酸化亜鉛を主成分とするZoＯバリスタVAを設け
た点にある。リアクトルL1，L2，L3は、第４図
に示す構成にされる。Ｅ形コア１５Ａ，１５Ｂを
突合わせたコアの両脚にL2，L3用コイル１６，
１７が同じターン数で巻回され、中央脚にL1用
コイル１８が１６，１７の半分のターン数で巻回
され、各コイル１６〜１８の測温電流I2，I3，I1
に対してコア中の磁束φB，φC，φAが図示方向に
なるよう接続される。コア１５Ａと１５Ｂの突合
わせには空隙ｔが設けられる。
図と異なる部分は、内部直列抵抗Ｒに代えてリア
クトルL1，L2，L3を設け、放電素子Ｓに代えて
酸化亜鉛を主成分とするZoＯバリスタVAを設け
た点にある。リアクトルL1，L2，L3は、第４図
に示す構成にされる。Ｅ形コア１５Ａ，１５Ｂを
突合わせたコアの両脚にL2，L3用コイル１６，
１７が同じターン数で巻回され、中央脚にL1用
コイル１８が１６，１７の半分のターン数で巻回
され、各コイル１６〜１８の測温電流I2，I3，I1
に対してコア中の磁束φB，φC，φAが図示方向に
なるよう接続される。コア１５Ａと１５Ｂの突合
わせには空隙ｔが設けられる。
こうした構成において、内部直列リアクトル
L1，L2，L3は、雷サージによつてケーブル１２
１，１２2，１２3に流れるサージ電流を抑制する
が、波頭峻度の高いサージ電流に対して従来の抵
抗Ｒよりもその抑制効果が高くなる。また、直列
リアクトルL1，L2，L3は従来の抵抗Ｒの抵抗値
に比して１桁以上小さくすることができ、直列リ
アクトルの抵抗値に対する抵抗所要精度の絶対値
（±0.01Ω）は精度的及び製造技術上から容易に
なり低コストのものになる。また、直列リアクト
ルには測温時に例えば2mAの直流電流を流すが、
第４図に示すようにリアクトルL2，L3の夫々の
電流に対してリアクトルL1の電流が倍になつて
ターン数が1/2で図示極性にあることから、コア
の各脚を通過する磁束φA，φB，φCにバランスが
保たれ、測温精度に悪影響を及ぼすことがない。
また、リアクトルのコア１５Ａ，１５Ｂは空隙を
持つた突合わせとするため、高サージ電流が流れ
る場合に磁気回路飽和を無くしてリアクタンス値
の低下を防止し、サージ抑制効果を高めることが
できる。
L1，L2，L3は、雷サージによつてケーブル１２
１，１２2，１２3に流れるサージ電流を抑制する
が、波頭峻度の高いサージ電流に対して従来の抵
抗Ｒよりもその抑制効果が高くなる。また、直列
リアクトルL1，L2，L3は従来の抵抗Ｒの抵抗値
に比して１桁以上小さくすることができ、直列リ
アクトルの抵抗値に対する抵抗所要精度の絶対値
（±0.01Ω）は精度的及び製造技術上から容易に
なり低コストのものになる。また、直列リアクト
ルには測温時に例えば2mAの直流電流を流すが、
第４図に示すようにリアクトルL2，L3の夫々の
電流に対してリアクトルL1の電流が倍になつて
ターン数が1/2で図示極性にあることから、コア
の各脚を通過する磁束φA，φB，φCにバランスが
保たれ、測温精度に悪影響を及ぼすことがない。
また、リアクトルのコア１５Ａ，１５Ｂは空隙を
持つた突合わせとするため、高サージ電流が流れ
る場合に磁気回路飽和を無くしてリアクタンス値
の低下を防止し、サージ抑制効果を高めることが
できる。
ZoＯバリスタVAは、従来の放電間隙を持つ放
電素子に比して、放電間隙を持たないため放電開
始電圧が存在することなく、放電電流−電圧特性
にも低い傾斜を持つた非直線抵抗特性を容易に得
ることができる。このため、多重サージによる続
流を無くし、急峻波サージ保護特性に優れ、長大
エネルギーの処理能力が高いなど、サージ保護に
対する信頼性は従来の放電素子によるものに比し
て格段に高いものにできる。
電素子に比して、放電間隙を持たないため放電開
始電圧が存在することなく、放電電流−電圧特性
にも低い傾斜を持つた非直線抵抗特性を容易に得
ることができる。このため、多重サージによる続
流を無くし、急峻波サージ保護特性に優れ、長大
エネルギーの処理能力が高いなど、サージ保護に
対する信頼性は従来の放電素子によるものに比し
て格段に高いものにできる。
以上のとおり、本考案による測温抵抗体用避雷
器によれば、低コストにして優れた保護能力を持
つ効果がある。
器によれば、低コストにして優れた保護能力を持
つ効果がある。
第１図は測温回路を原理的に示す回路図、第２
図は従来の測温装置回路図、第３図は本考案の一
実施例を示す回路図、第４図は第３図におけるリ
アクトル構成図である。 ５……測温抵抗体、６，８……限流抵抗、７…
…基準抵抗、１０……指示計、１１……測温回路
本体、１２……ケーブル、１３，１４……避雷
器、Ｓ……放電素子、Ｇ……接地端子、L1，L2，
L3……リアクトル、VA……ZoＯバリスタ。
図は従来の測温装置回路図、第３図は本考案の一
実施例を示す回路図、第４図は第３図におけるリ
アクトル構成図である。 ５……測温抵抗体、６，８……限流抵抗、７…
…基準抵抗、１０……指示計、１１……測温回路
本体、１２……ケーブル、１３，１４……避雷
器、Ｓ……放電素子、Ｇ……接地端子、L1，L2，
L3……リアクトル、VA……ZoＯバリスタ。
Claims (1)
- 測温抵抗体と、この測温抵抗体の検出信号をケ
ーブル接続によつて取込む測温回路本体とを備え
る遠隔測定方式測温装置において、上記測温抵抗
体及び測温回路本体と接続する上記ケーブルの各
導線に夫々直列にサージ抑制用リアクトルを介挿
し、このリアクトルは測温電流に対してバランス
した磁気結合を得るための１つのコアに巻回し該
コアが空隙を持つ構造にし、上記リアクトルのケ
ーブル側にケーブル導線と接地端子間に酸化亜鉛
を基材とするバリスタを設け、上記リアクトルの
測温抵抗体側及び測温回路本体側に導線間電圧抑
制用ツエナーダイオードを設けた構成を特徴とす
る測温抵抗体用避雷器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14350483U JPS6051736U (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 測温抵抗体用避雷器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14350483U JPS6051736U (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 測温抵抗体用避雷器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6051736U JPS6051736U (ja) | 1985-04-11 |
| JPH0231881Y2 true JPH0231881Y2 (ja) | 1990-08-29 |
Family
ID=30320306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14350483U Granted JPS6051736U (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 測温抵抗体用避雷器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6051736U (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56101143U (ja) * | 1979-12-28 | 1981-08-08 | ||
| JPS57143848U (ja) * | 1981-03-06 | 1982-09-09 |
-
1983
- 1983-09-16 JP JP14350483U patent/JPS6051736U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6051736U (ja) | 1985-04-11 |
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