JPH02298314A - 燃焼器排ガスの脱硫方法 - Google Patents
燃焼器排ガスの脱硫方法Info
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- JPH02298314A JPH02298314A JP1118515A JP11851589A JPH02298314A JP H02298314 A JPH02298314 A JP H02298314A JP 1118515 A JP1118515 A JP 1118515A JP 11851589 A JP11851589 A JP 11851589A JP H02298314 A JPH02298314 A JP H02298314A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、石炭等の硫黄を含む燃料を使用するボイラ、
ガスタービン、ディーゼル等の燃焼器からの排ガスの脱
硫方法に関する。
ガスタービン、ディーゼル等の燃焼器からの排ガスの脱
硫方法に関する。
ボイラ、ディーゼル、ガスタービン等の燃焼器では、燃
料忙含まれる8分のために、燃焼排ガスVcSO2が生
成される。これをそのまま系外に放出すると光化学スモ
ッグ、酸性雨等の環境汚染の原因となるために、排出に
厳しい規制がなされている。また、熱交換に伴なう排ガ
スの降温により、共存する酸素と反応してSO2はSO
3に転換し更に200℃以下の温度でSO3が水分と反
応して硫酸を生成して構成材料を酸腐食にいたらしめる
ために。
料忙含まれる8分のために、燃焼排ガスVcSO2が生
成される。これをそのまま系外に放出すると光化学スモ
ッグ、酸性雨等の環境汚染の原因となるために、排出に
厳しい規制がなされている。また、熱交換に伴なう排ガ
スの降温により、共存する酸素と反応してSO2はSO
3に転換し更に200℃以下の温度でSO3が水分と反
応して硫酸を生成して構成材料を酸腐食にいたらしめる
ために。
事実上200℃以下での熱交換を非常に困難なものとし
ている。
ている。
このために、排ガスからの脱硫方法がいくつか提案され
ているが、(1)処理効率、(2)処理後の副成物の経
済性から湿式脱硫方法の一つである石灰−石膏法が最も
多用されている。
ているが、(1)処理効率、(2)処理後の副成物の経
済性から湿式脱硫方法の一つである石灰−石膏法が最も
多用されている。
この方法では、ボイラ排ガスを酸露点腐食の進行する2
00℃に降温する前に冷却水をスプレーして70℃程度
に冷却した後1石灰水を循環した気−液接触基に導きS
O2がCa SOaとして除去される。
00℃に降温する前に冷却水をスプレーして70℃程度
に冷却した後1石灰水を循環した気−液接触基に導きS
O2がCa SOaとして除去される。
CaSOaは空気酸化されて石膏(G a SO,、)
の形で取り出され建材として利用される。また、浄化さ
れた排ガスは70℃程度と温度が低(煙突からの排出時
の上昇力に欠けると共に多量の白煙を伴なうために、助
燃して排ガス温度を100℃程度に昇温させた後系外に
排出されている。
の形で取り出され建材として利用される。また、浄化さ
れた排ガスは70℃程度と温度が低(煙突からの排出時
の上昇力に欠けると共に多量の白煙を伴なうために、助
燃して排ガス温度を100℃程度に昇温させた後系外に
排出されている。
従って1石灰−石膏法は著しく高い脱硫効率が与えられ
るものの、200℃以下の降温時には酸露点腐食によっ
て熱回収がなされず、また処理後の排ガスの昇温にも熱
エネルギーを必要とするために、プロセス効率は2〜4
係低下するといわれている。
るものの、200℃以下の降温時には酸露点腐食によっ
て熱回収がなされず、また処理後の排ガスの昇温にも熱
エネルギーを必要とするために、プロセス効率は2〜4
係低下するといわれている。
上記の湿式脱硫方法、特に石灰−石膏法は脱硫率が高く
、また副生物の石膏が建材として使用可能という利点が
ある反面、脱硫温度が70℃と低いために。
、また副生物の石膏が建材として使用可能という利点が
ある反面、脱硫温度が70℃と低いために。
(1)燃焼器排ガスのSO2がH2BO3として構成材
料圧凝縮して酸露点腐食を生起する。
料圧凝縮して酸露点腐食を生起する。
(21200℃以下の熱回収が実施できない。
(3)脱硫後の排ガスが70℃と温度が低く煙突からの
上昇力が不足しており、また白煙が顕著なだめに、熱エ
ネルギーを補充して100℃前後に昇温する必要がある
。
上昇力が不足しており、また白煙が顕著なだめに、熱エ
ネルギーを補充して100℃前後に昇温する必要がある
。
等の熱収支、酸n点腐食の問題がある。
本発明は上記の従来の湿式脱硫方法の有する低温熱回収
及び酸露点腐食等の問題を克服し、高い脱硫率を有する
安価な燃焼器排ガスの脱硫方法を提供しようとするもの
である。
及び酸露点腐食等の問題を克服し、高い脱硫率を有する
安価な燃焼器排ガスの脱硫方法を提供しようとするもの
である。
本発明の燃焼器排ガスの脱硫方法は、燃焼器からのSO
□を含有する排ガスをSO2吸着剤に接触させてSO□
を除去した上系外に放出し、SO2を吸着したSO吸着
剤に空気を接触させてSO2を離脱させ、この離脱され
たSO2を含む空気を燃焼用空気として燃焼器へ供給し
て燃焼を行なって燃焼器排ガス中の502fk度を高め
ると共に、上記吸着剤に接触前の排ガス又は上記SO2
吸着剤に接触後の空気の一部を系外に取出すようにした
。
□を含有する排ガスをSO2吸着剤に接触させてSO□
を除去した上系外に放出し、SO2を吸着したSO吸着
剤に空気を接触させてSO2を離脱させ、この離脱され
たSO2を含む空気を燃焼用空気として燃焼器へ供給し
て燃焼を行なって燃焼器排ガス中の502fk度を高め
ると共に、上記吸着剤に接触前の排ガス又は上記SO2
吸着剤に接触後の空気の一部を系外に取出すようにした
。
本発明では、SO2を含む燃焼器からの排ガスをSO2
吸着剤に接触させることによって、排ガス中のSOは気
相中の分圧にほぼ比例してSO2吸着剤に吸着され、排
ガス中のSO□が除去されて排ガスは浄化されて系外へ
放出される、SO2を吸着した吸着剤に空気を接触せし
めると、空気はSO2を殆と含まないために、吸着剤と
気相の間でSO2分圧差が生じてSO□が離脱されて吸
着剤は再活性化される。一方SO2を含む空気が燃焼器
へ燃焼用空気として供給されて燃焼が行なわれ、燃料中
の8分に寄因するSoと合流して排ガス中のSO2濃度
が上昇する。また、排ガス中のSO2の濃度の上昇に伴
って、SO吸着剤に吸着されるSO□O量も増加し、従
って、SO吸着剤からSO□を離脱させた空気中のso
2Miiも増加する。このSO3濃度が上昇した排ガス
又は空気の一部が系外に取出される。
吸着剤に接触させることによって、排ガス中のSOは気
相中の分圧にほぼ比例してSO2吸着剤に吸着され、排
ガス中のSO□が除去されて排ガスは浄化されて系外へ
放出される、SO2を吸着した吸着剤に空気を接触せし
めると、空気はSO2を殆と含まないために、吸着剤と
気相の間でSO2分圧差が生じてSO□が離脱されて吸
着剤は再活性化される。一方SO2を含む空気が燃焼器
へ燃焼用空気として供給されて燃焼が行なわれ、燃料中
の8分に寄因するSoと合流して排ガス中のSO2濃度
が上昇する。また、排ガス中のSO2の濃度の上昇に伴
って、SO吸着剤に吸着されるSO□O量も増加し、従
って、SO吸着剤からSO□を離脱させた空気中のso
2Miiも増加する。このSO3濃度が上昇した排ガス
又は空気の一部が系外に取出される。
こ工でSo K着目すると、SO2吸着剤に接触しま
た上放出される排ガス中のSO2は極めて微量であるた
めにこれを無視すると、SO2吸着剤で吸着されたSO
□の含量が空気で離脱された上燃部器へ供給され炉焼用
空気として8分を含む燃料を燃焼させる。従って1本発
明はSO2について閉鎖系を形成しており、系外に取出
されるSO2は、系外に取出される排ガス又は空気の一
部に含まれるSO2のみであり、このSO□の量が燃焼
器に供給される燃料中の8分に見合った値となり、最終
的な定常状態では燃焼器に供給される燃料中の8分と上
記系外に取出される排ガス又は空気中の8分(SO2)
は等しい。即ち、系外に取出されるガスの流量を01(
Nm 3/h )、 SO2ノ濃度を01 とし、燃
焼器に供給される燃料中の8分をn 、 (KSI−m
ol/h )とすると、最終的な定常状態では、 GIC1= n、 X 22.4 G、= n、 x 22.4/G1 となる。系外へ取出されるガスのSO2濃度は、即ち燃
焼器を出る排ガス又は燃焼器に供給される空気のSO2
濃度であるから1本発明におけるそれらノSO□濃度は
、最終的kCn、 X 22.4/G1となる。
めにこれを無視すると、SO2吸着剤で吸着されたSO
□の含量が空気で離脱された上燃部器へ供給され炉焼用
空気として8分を含む燃料を燃焼させる。従って1本発
明はSO2について閉鎖系を形成しており、系外に取出
されるSO2は、系外に取出される排ガス又は空気の一
部に含まれるSO2のみであり、このSO□の量が燃焼
器に供給される燃料中の8分に見合った値となり、最終
的な定常状態では燃焼器に供給される燃料中の8分と上
記系外に取出される排ガス又は空気中の8分(SO2)
は等しい。即ち、系外に取出されるガスの流量を01(
Nm 3/h )、 SO2ノ濃度を01 とし、燃
焼器に供給される燃料中の8分をn 、 (KSI−m
ol/h )とすると、最終的な定常状態では、 GIC1= n、 X 22.4 G、= n、 x 22.4/G1 となる。系外へ取出されるガスのSO2濃度は、即ち燃
焼器を出る排ガス又は燃焼器に供給される空気のSO2
濃度であるから1本発明におけるそれらノSO□濃度は
、最終的kCn、 X 22.4/G1となる。
これは本発明のSO2の閉鎖系から排ガス又は上記SO
2を含む空気を10%だけ暇り出すと、排ガスのSO□
濃度は通常の燃焼時の10倍に上昇することを意味する
。
2を含む空気を10%だけ暇り出すと、排ガスのSO□
濃度は通常の燃焼時の10倍に上昇することを意味する
。
従って、本発明においてSO2吸着剤に接触させた上S
o2を殆ど含まない排ガスとSO□lI変が高い濃縮さ
れた排ガス又は空気が得られることになる。
o2を殆ど含まない排ガスとSO□lI変が高い濃縮さ
れた排ガス又は空気が得られることになる。
以上の通り、本発明において放出される排ガスはSO2
吸着剤でSO2が除去され殆どSO2を含まないもので
あるために、排ガスの酸露点腐食の問題はなく、放出さ
れる排ガスが低温になる迄熱回収ができ大幅にプラント
効率が向上し、また放出される排ガス中のSO2濃度も
規制を満足する値に低減させることができる。
吸着剤でSO2が除去され殆どSO2を含まないもので
あるために、排ガスの酸露点腐食の問題はなく、放出さ
れる排ガスが低温になる迄熱回収ができ大幅にプラント
効率が向上し、また放出される排ガス中のSO2濃度も
規制を満足する値に低減させることができる。
一方、取出されるSO□濃度の高い排ガス又は空気の一
部に着目すると、取出されるガスの量が少(、かつ、S
O26g上昇に伴って吸収速度が増大するために、脱硫
装置等の排ガス処理量と装置設備費の大幅な削減が計ら
れる。また1本発明では。
部に着目すると、取出されるガスの量が少(、かつ、S
O26g上昇に伴って吸収速度が増大するために、脱硫
装置等の排ガス処理量と装置設備費の大幅な削減が計ら
れる。また1本発明では。
SO2を吸着したSO2吸着剤からのSO2の離脱に当
って、排ガス量とはy同量又はこれ以上の空気をSO2
吸着剤に接触させることによって、必要量の燃焼用空気
が得られる。
って、排ガス量とはy同量又はこれ以上の空気をSO2
吸着剤に接触させることによって、必要量の燃焼用空気
が得られる。
なお、本発明で用いられるSO2吸着剤としては耐酸性
のあるアルミナ、高シリカアルミナ比ゼオライト等が適
しており、SO2吸着剤に接触する排ガス温度は、低温
における硫酸による吸着剤のボア閉鎖の影響及び吸着剤
の高温における吸着能の低下を防ぐ観点から、150〜
600℃とするのが望ましい。
のあるアルミナ、高シリカアルミナ比ゼオライト等が適
しており、SO2吸着剤に接触する排ガス温度は、低温
における硫酸による吸着剤のボア閉鎖の影響及び吸着剤
の高温における吸着能の低下を防ぐ観点から、150〜
600℃とするのが望ましい。
本発明の一実施例を第1図によって説明する。
燃焼器1は、 3.OOONm /hの排ガスを生成
する重油専焼ボイラであり、燃料ライン2から燃料とし
てのC重油3が供給され、予混合方式によって燃焼用空
気が流路4より供給され、C重油3が燃焼されて5oo
pのSO□を含む排ガスが生成される。
する重油専焼ボイラであり、燃料ライン2から燃料とし
てのC重油3が供給され、予混合方式によって燃焼用空
気が流路4より供給され、C重油3が燃焼されて5oo
pのSO□を含む排ガスが生成される。
排ガスは流路5を経て熱交換器群6で熱回収され流路7
へ入り、吸着塔8A、8Bへ送られる。
へ入り、吸着塔8A、8Bへ送られる。
同吸着塔f3に、 8Bのそれぞれには、活性アルミナ
、高シリカアルミナ比ゼオライト等の耐酸性SO2吸着
剤10A、IOBが充填されており、吸着塔の底部はパ
ルプ9A、9Bを経て上記流路7に接続され工いる。ま
た、吸着塔8A、8Bの頂部はノZルプ11A、11B
を経て煙突美に連絡された流路12に接続されると共に
、パルプ15A、15Bを経て押出しファン13に連絡
された流路14に接続されている。上記流路12.14
間には熱交換器21が設けられている。また、吸着塔8
A、8Bの底部は、パルプ16A、16Bを経てそれぞ
れ上記流路4へ接続されている。また、・流路4から流
路17が分岐し。
、高シリカアルミナ比ゼオライト等の耐酸性SO2吸着
剤10A、IOBが充填されており、吸着塔の底部はパ
ルプ9A、9Bを経て上記流路7に接続され工いる。ま
た、吸着塔8A、8Bの頂部はノZルプ11A、11B
を経て煙突美に連絡された流路12に接続されると共に
、パルプ15A、15Bを経て押出しファン13に連絡
された流路14に接続されている。上記流路12.14
間には熱交換器21が設けられている。また、吸着塔8
A、8Bの底部は、パルプ16A、16Bを経てそれぞ
れ上記流路4へ接続されている。また、・流路4から流
路17が分岐し。
同流路17け石灰・石膏性脱硫装置18に接続され。
また同脱硫装置18の出口は流路19を経て上記流路1
2の熱交換21の下流側へ接続されている。
2の熱交換21の下流側へ接続されている。
こメで、 SO吸着塔8A、8Bの状態は、 SO□吸
着塔8Aは、パルプ9A、IIAが開、パルプ15A、
16Aが閉のSO□吸着工程にあり、SO2吸着塔8B
は、ノζルプ9B、11Bが閉、パルプ15B。
着塔8Aは、パルプ9A、IIAが開、パルプ15A、
16Aが閉のSO□吸着工程にあり、SO2吸着塔8B
は、ノζルプ9B、11Bが閉、パルプ15B。
16Bが開の再生工程にあるものとする。
上記の構成をもつ本実施例では、パルプ9Aを通っCS
o2吸着塔8Aに入ったSO2を含む燃焼器1の排ガス
は、5O2rEL着剤10Aで吸着除去され頂部からは
パルプ11A、流路12・を通じて清浄な排ガスとして
煙突加から放出される。この際、吸着塔8Aの塔内温度
は150〜600℃の範囲内に保たれる。この時SO2
吸着塔8Bでは押し出しファン13で1,000wAq
程度に加圧された排ガスとはy同量の空気は流路141
,4ルプ15Bを通じて向流に流過し吸着剤10Bに吸
着されたSO2を気相中に移行しつつ流過して吸着剤1
0Bを再生し、SO2を含む空気としてパルプ16B、
流路4から燃焼器1内へ供給されて、燃焼器1内で燃料
3を燃焼させ、これによって燃料中の8分から生成され
たSO2と合流して排ガス中のSo2@Hが上昇する。
o2吸着塔8Aに入ったSO2を含む燃焼器1の排ガス
は、5O2rEL着剤10Aで吸着除去され頂部からは
パルプ11A、流路12・を通じて清浄な排ガスとして
煙突加から放出される。この際、吸着塔8Aの塔内温度
は150〜600℃の範囲内に保たれる。この時SO2
吸着塔8Bでは押し出しファン13で1,000wAq
程度に加圧された排ガスとはy同量の空気は流路141
,4ルプ15Bを通じて向流に流過し吸着剤10Bに吸
着されたSO2を気相中に移行しつつ流過して吸着剤1
0Bを再生し、SO2を含む空気としてパルプ16B、
流路4から燃焼器1内へ供給されて、燃焼器1内で燃料
3を燃焼させ、これによって燃料中の8分から生成され
たSO2と合流して排ガス中のSo2@Hが上昇する。
一方、流路4から、SO2を含む空気の一部10%が流
路17に入り1石灰・石膏性脱硫装置18において処理
され、石膏が生成され、処理後の浄化されたガスは流路
19 、12を経て煙突加から放出される。
路17に入り1石灰・石膏性脱硫装置18において処理
され、石膏が生成され、処理後の浄化されたガスは流路
19 、12を経て煙突加から放出される。
上記吸着塔10Aの吸着剤1o A K So□が次第
に吸着されて飽和状態になると共に吸着塔10Bの再生
工程が終了したときには、パルプを切換えて、吸着塔1
0Aを再生工程とし、吸着塔10 BをSO2吸着工程
として、連続し″C燃焼及びSO2の吸着、離脱が行な
われる。
に吸着されて飽和状態になると共に吸着塔10Bの再生
工程が終了したときには、パルプを切換えて、吸着塔1
0Aを再生工程とし、吸着塔10 BをSO2吸着工程
として、連続し″C燃焼及びSO2の吸着、離脱が行な
われる。
本実施例で、吸着塔10A、10Bを出る排ガス中のS
O□は微量であるためにこれを無視すると。
O□は微量であるためにこれを無視すると。
SO2は吸着塔で吸着されたSO□の全量が燃焼器に戻
される閉鎖系を形成しており、系外に取出されるSO2
は分岐する上記流路17から脱硫装置18に供給される
ものに限られる。
される閉鎖系を形成しており、系外に取出されるSO2
は分岐する上記流路17から脱硫装置18に供給される
ものに限られる。
従って、最終的な定常状態では、燃焼器1に供給される
燃料中の8分によって発生するSO2に相当する量のS
O□が流路17から系外に取出されることへなる。この
ために、「作用」欄で説明したように、流路17内の空
気中の定常状態のSO□濃度、従って、流路4内の空気
中の定常状態のSO2濃度は、 22.4 m、/Gよ
となり、これに伴って燃焼器排ガス中のSO□濃度も上
昇すること忙なる。
燃料中の8分によって発生するSO2に相当する量のS
O□が流路17から系外に取出されることへなる。この
ために、「作用」欄で説明したように、流路17内の空
気中の定常状態のSO□濃度、従って、流路4内の空気
中の定常状態のSO2濃度は、 22.4 m、/Gよ
となり、これに伴って燃焼器排ガス中のSO□濃度も上
昇すること忙なる。
本実施例においては、上記のようK 10 %を流路1
7によって分岐して取出すことによって、燃焼器1から
SO吸着塔8A、8B間の排ガスのSO2濃度は最終的
K 8,000 Pで一定値を保つ。一方、流路17で
分岐する空気のSO2濃度もs、oooppとなり、流
t300 Nm3/h の量の空気が石灰・石膏法脱硫
装置18においてSO2が除去された上、浄化されたガ
スが煙突加から放出される。設備の観点からは。
7によって分岐して取出すことによって、燃焼器1から
SO吸着塔8A、8B間の排ガスのSO2濃度は最終的
K 8,000 Pで一定値を保つ。一方、流路17で
分岐する空気のSO2濃度もs、oooppとなり、流
t300 Nm3/h の量の空気が石灰・石膏法脱硫
装置18においてSO2が除去された上、浄化されたガ
スが煙突加から放出される。設備の観点からは。
排ガスの全1i 3.OOONm /hの脱硫装fil
比して、本実施例の30ONm/h の装置では約1
15に低減されると共に、処理ガスのSO2濃度が高い
ために効率よくSO2の吸収を行なうことができる。
比して、本実施例の30ONm/h の装置では約1
15に低減されると共に、処理ガスのSO2濃度が高い
ために効率よくSO2の吸収を行なうことができる。
また1本実施例では、吸着塔8A、8BでSO2が吸収
された後の排ガスと空気間に熱交換器21で熱交換を行
ない空気が予熱されるが、この排ガス中にはSO2を殆
ど含まないために、酸露点の問題に煩わされることがな
く、排ガスが200℃以下の低温になる迄熱交換を行な
うことができ、プラントの熱効率を上げることができる
と共に、助燃を行なうことなく排ガスを煙突から放出す
ることができる。
された後の排ガスと空気間に熱交換器21で熱交換を行
ない空気が予熱されるが、この排ガス中にはSO2を殆
ど含まないために、酸露点の問題に煩わされることがな
く、排ガスが200℃以下の低温になる迄熱交換を行な
うことができ、プラントの熱効率を上げることができる
と共に、助燃を行なうことなく排ガスを煙突から放出す
ることができる。
本実施例では1発電は行なっていないが、35万KWi
排ガス量100万Nm3/h のプラントにスケール
アップして試算すると低温熱回収の実現及び脱硫後の排
ガス昇温用熱源費用の削減でプラント効率は3チ程改善
される。また、SO□吸着塔のユーティリティは500
wAq atlの圧損に相当する昇圧動力のみであり、
他は燃焼器の通常ユーティリティとの兼用で十分である
。
排ガス量100万Nm3/h のプラントにスケール
アップして試算すると低温熱回収の実現及び脱硫後の排
ガス昇温用熱源費用の削減でプラント効率は3チ程改善
される。また、SO□吸着塔のユーティリティは500
wAq atlの圧損に相当する昇圧動力のみであり、
他は燃焼器の通常ユーティリティとの兼用で十分である
。
本実施例において、燃焼器1の通常の燃焼では排ガス中
SO□濃度はsoopImであるが、SO2吸着塔吸着
装置の塔内温度とSO□吸着剤使用量I Ton時の吸
着塔出口so2@Hの関係である。実線は活性アルミナ
、一点鎖線は高シリカアルミナ比ゼオライトを使用した
場合示す。第2図から判るように。
SO□濃度はsoopImであるが、SO2吸着塔吸着
装置の塔内温度とSO□吸着剤使用量I Ton時の吸
着塔出口so2@Hの関係である。実線は活性アルミナ
、一点鎖線は高シリカアルミナ比ゼオライトを使用した
場合示す。第2図から判るように。
150℃を下引ると出口SO□l!Ii!1度は急速に
上昇し、着塔出口の排ガスの5o2fi度と吸着剤使用
量の関係を示したものである。第3図は、1Tonの吸
着剤を使用することによって、吸着塔出口の排ガスのS
O2濃度を1911に低減し得ることを示している。
上昇し、着塔出口の排ガスの5o2fi度と吸着剤使用
量の関係を示したものである。第3図は、1Tonの吸
着剤を使用することによって、吸着塔出口の排ガスのS
O2濃度を1911に低減し得ることを示している。
以上説明したように1本実姉例によれば、放出される排
ガス中から殆どのSO2を除去することができ、また小
型の石灰・石膏脱硫装置で効率よくSO□を石膏とする
ことができ、また酸露点問題を解消してプラントの熱効
率を上げることができる。
ガス中から殆どのSO2を除去することができ、また小
型の石灰・石膏脱硫装置で効率よくSO□を石膏とする
ことができ、また酸露点問題を解消してプラントの熱効
率を上げることができる。
なお、上記実施例では、SO2吸着剤から離脱されたS
O2を含む空気の一部を取出して石灰・石膏法脱硫装置
で処理するようにしているが、燃焼器から吸着塔に至る
排ガスの一部を取出すようにしてもよく、また取出され
た5o2iiの高い排ガス又は空気の一部は石灰・石f
j法脱硫装置以外の処理装置で処理するようにし壬もよ
い。
O2を含む空気の一部を取出して石灰・石膏法脱硫装置
で処理するようにしているが、燃焼器から吸着塔に至る
排ガスの一部を取出すようにしてもよく、また取出され
た5o2iiの高い排ガス又は空気の一部は石灰・石f
j法脱硫装置以外の処理装置で処理するようにし壬もよ
い。
また、上記実施例では、SO2吸着塔を2塔使用して燃
焼器の連続燃焼を行なうようKし、ているが、SO2吸
着塔を1塔とし、燃焼器の燃焼、排ガスからのSO□の
吸収及びSO2の空気による離脱を間欠的に行なうよう
にすることもできる。
焼器の連続燃焼を行なうようKし、ているが、SO2吸
着塔を1塔とし、燃焼器の燃焼、排ガスからのSO□の
吸収及びSO2の空気による離脱を間欠的に行なうよう
にすることもできる。
以上説明したように1本発明では燃焼器排ガス中のSO
2を吸着剤で吸着することによって放出される排ガス中
のSO□O量を減少させて放出させることができると共
に、酸露点の問題を解消して排ガスが低減になる迄熱回
収を行ないプラントの熱効率を上げることができる。
2を吸着剤で吸着することによって放出される排ガス中
のSO□O量を減少させて放出させることができると共
に、酸露点の問題を解消して排ガスが低減になる迄熱回
収を行ないプラントの熱効率を上げることができる。
また、SO吸着剤で吸着されたSO□を空気で離脱させ
て燃焼器に戻し、排ガス又はSO□を離脱した空気の一
部を系外に取出すことによって、同排ガス又は空気中の
SO2濃度を高め、後流側の処理設備を小型とし、かつ
、処理効率を上げることができる。
て燃焼器に戻し、排ガス又はSO□を離脱した空気の一
部を系外に取出すことによって、同排ガス又は空気中の
SO2濃度を高め、後流側の処理設備を小型とし、かつ
、処理効率を上げることができる。
第1図は本発明の一実施例の系統図、第2図は同実施例
のSO2吸着塔の塔内温度とSO2吸着塔出口SO2濃
度を示すグラフ、第3図は同実施例のSO□吸着剤使用
量とSo2吸着塔出口SO2濃度を示すグラフである。 1・・・燃焼器、2・・・燃料ライン、3・・・C重油
、4・・・空気の流路、5・・・流路、6・・・熱交換
器群、7・・・流路、8a、8b・・・SO2吸着塔、
9A、9B・・・パル7’、 IOA、 l0B−S
O21&着剤t IIA 、 u B−バルブ、12・
・・流路、13・・・押出しファン、 14・・・流路
。 15A 、 15B 、 16A 、 16B・・・バ
ルブ、17・・・流路。 18・・・石灰・石膏法脱硫装置、19・・・流路、2
0・・・煙突。 21・・・熱交換器
のSO2吸着塔の塔内温度とSO2吸着塔出口SO2濃
度を示すグラフ、第3図は同実施例のSO□吸着剤使用
量とSo2吸着塔出口SO2濃度を示すグラフである。 1・・・燃焼器、2・・・燃料ライン、3・・・C重油
、4・・・空気の流路、5・・・流路、6・・・熱交換
器群、7・・・流路、8a、8b・・・SO2吸着塔、
9A、9B・・・パル7’、 IOA、 l0B−S
O21&着剤t IIA 、 u B−バルブ、12・
・・流路、13・・・押出しファン、 14・・・流路
。 15A 、 15B 、 16A 、 16B・・・バ
ルブ、17・・・流路。 18・・・石灰・石膏法脱硫装置、19・・・流路、2
0・・・煙突。 21・・・熱交換器
Claims (1)
- 燃焼器からのSO_2を含有する排ガスをSO_2吸着
剤に接触させてSO_2を除去した上系外へ放出し、S
O_2を吸着したSO_2吸着剤に空気を接触させてS
O_2を離脱させ、この離脱されたSO_2を含む空気
を燃焼用空気として燃焼器へ供給して燃焼を行なって燃
焼器排ガス中のSO_2濃度を高めると共に、上記吸着
剤に接触前の排ガス又は上記SO_2吸着剤に接触後の
空気の一部を系外に取出すことを特徴とする燃焼器排ガ
スの脱硫方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1118515A JP2554167B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 燃焼器排ガスの脱硫方法 |
US07/521,271 US5075085A (en) | 1989-05-15 | 1990-05-09 | Desulfurizing method for exhaust gas from combustor |
DE69009589T DE69009589T2 (de) | 1989-05-15 | 1990-05-12 | Verfahren und Vorrichtung zur Entschwefelung von Abgasen einer Verbrennungsanlage. |
EP90108979A EP0398199B1 (en) | 1989-05-15 | 1990-05-12 | Desulfurizing method and equipment for exhaust gas from combuster |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1118515A JP2554167B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 燃焼器排ガスの脱硫方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02298314A true JPH02298314A (ja) | 1990-12-10 |
JP2554167B2 JP2554167B2 (ja) | 1996-11-13 |
Family
ID=14738539
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1118515A Expired - Fee Related JP2554167B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 燃焼器排ガスの脱硫方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5075085A (ja) |
EP (1) | EP0398199B1 (ja) |
JP (1) | JP2554167B2 (ja) |
DE (1) | DE69009589T2 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU5683694A (en) * | 1993-01-25 | 1994-08-15 | Bechtel Group, Inc. | Combined power environmental cycle (cpec) |
CN111773915B (zh) * | 2020-06-10 | 2022-07-15 | 上海交通大学 | 一种烟气干法脱硫工艺 |
EP4197618A1 (en) * | 2020-08-14 | 2023-06-21 | Huaneng Clean Energy Research Institute | Near-zero emission-type flue gas multi-pollutant integrated removal system and method |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3556722A (en) * | 1966-09-24 | 1971-01-19 | Furukawa Mining Co | Process for treating sulfurous acid gas-containing exhaust gas |
CA950169A (en) * | 1970-10-26 | 1974-07-02 | Kureha Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Production of gypsum from combustion exhaust gas |
US3906078A (en) * | 1971-11-11 | 1975-09-16 | Bischoff Gasreinigung | Process for removing sulfur oxides from industrial waste gas |
NL7413164A (nl) * | 1974-10-07 | 1976-04-09 | Shell Int Research | Werkwijze voor het gezamenlijk bedrijven van een inrichting waarin zwaveloxyden geaccepteerd worden met een inrichting voor het converteren van zwaveldioxyde. |
BR8103078A (pt) * | 1980-05-24 | 1982-02-09 | Hoelter H | Processo e dispositivo para a eliminacao de anidrido sulfuroso e outras substancias nocivas de gas de fumaca |
DE3872015T2 (de) * | 1987-03-09 | 1993-03-25 | Uop Inc | Adsorptives reinigungsverfahren. |
-
1989
- 1989-05-15 JP JP1118515A patent/JP2554167B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-05-09 US US07/521,271 patent/US5075085A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-05-12 EP EP90108979A patent/EP0398199B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-05-12 DE DE69009589T patent/DE69009589T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0398199B1 (en) | 1994-06-08 |
DE69009589D1 (de) | 1994-07-14 |
DE69009589T2 (de) | 1994-09-22 |
JP2554167B2 (ja) | 1996-11-13 |
EP0398199A1 (en) | 1990-11-22 |
US5075085A (en) | 1991-12-24 |
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |