JPH02295536A - 生体眼の前後径距離測定装置 - Google Patents
生体眼の前後径距離測定装置Info
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- JPH02295536A JPH02295536A JP1115838A JP11583889A JPH02295536A JP H02295536 A JPH02295536 A JP H02295536A JP 1115838 A JP1115838 A JP 1115838A JP 11583889 A JP11583889 A JP 11583889A JP H02295536 A JPH02295536 A JP H02295536A
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- Eye Examination Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、干渉縞を観察することにより生体眼の第１測
定対象面から第２測定対象面までの前後径距離としての
眼軸長、前房深さ、水晶体厚さ等を非接触で測定するこ
とのできる生体眼の前後径距離測定装置の改良に関する
． （従来の技術） 従来から、生体眼の第１？ｌｌ１定対象面から第２測定
対象面までの前後径距離としての眼軸長、前房深さ、水
晶体厚さ等を測定する生体眼の前後径距離測定装置とし
ては、超音波を用いて眼の前方から投射した超音波の角
膜前面、水晶体前面、水晶体後面、眼底表面における反
射波をブラウン管上に描き出し、そのブラウン管上に描
き出されたエコーダラムを撮影して計測するものが知ら
れている。
定対象面から第２測定対象面までの前後径距離としての
眼軸長、前房深さ、水晶体厚さ等を非接触で測定するこ
とのできる生体眼の前後径距離測定装置の改良に関する
． （従来の技術） 従来から、生体眼の第１？ｌｌ１定対象面から第２測定
対象面までの前後径距離としての眼軸長、前房深さ、水
晶体厚さ等を測定する生体眼の前後径距離測定装置とし
ては、超音波を用いて眼の前方から投射した超音波の角
膜前面、水晶体前面、水晶体後面、眼底表面における反
射波をブラウン管上に描き出し、そのブラウン管上に描
き出されたエコーダラムを撮影して計測するものが知ら
れている。
（発明が解決しようとする課Ｍ）
しかしながら、この従来の生体眼の前後径距離測定装置
は、測定精度が±０． ２ｏｕａ程度であり、たとえ
ば、測定の結果得られた眼軸長を用いて工ＯＬ （ Ｉ
ｎｔｒａｏｃｕｌａｒ Ｌｅｎｓ）のパワーを決定する
には、その眼軸長の測定精度が不十分であるという問題
点がある． また、この従来の超音波による生体眼の前後径距離測定
装置は、測定に際して生体眼にブローブを接触させなけ
ればならないために、感染等の予防措置を構じなければ
ならないという面倒もある．そこで、近年、干渉縞をＢ
ｗ！することにより眼軸長、前房深さ、水晶体厚さ等を
非接触で測定することのできる生体暇の前後径距離測定
装置が提案されている． 第５図に示す生体眼の前後径距離測定装置は、限軸長を
測定するために用いる装置の一例を示すもので、Ａ．Ｆ
．Ｆｅｒｃｈｅｒ ｅｔ ａｌ． （ ＯＰＴＩＣＳ
ＬＥＴＴＢＦＬ ＶＯＬ．１３ Ｎ０．３ ＰＰ．１８
６−１８８ （Ｍａｒｃｈ １９８８） Ｏｐｔｉｃａ
ｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ａｍｅｒｉｃａ）に記載さ
れている技術である．この第５図に示す生体眼の前後径
距離測定装置は、半導体レーザー１、コリメートレンズ
２、二枚の平行平面板３、４、ビームスブリツタ５、集
光レンズ６、壜像カメラ７から概略構成されている．半
導体レーザー１から出射されたレーザー光はコリメート
レンズ２によって平行光束とされ、二枚の平行平面板３
、４に導かれる．二枚の平行平面板３、４を通過した平
行光束（光束■という）はビームスブリッタ５を介して
生体眼８の眼底９に収束光として導かれ、眼底９で反射
されて略平行光束（平面波）として生体眼８から出射さ
れ、ビームスブリッタ５の反射面１０によって集光レン
ズ６の存在する方向に反射され、集光レンズ６により集
光されて撮像カメラ７に導かれる．また、平行平面板３
を通過した平行光束の一部は平行平面板４により反射さ
れて反射光束（光束■という）は平行平面板３に戻り、
この平行平面板３により再び反射されて平行平面板４を
通過し、ビームスプリツタ５を通過して生体眼８の角膜
１１に導かれる．この角Ｉｌｌｌｌ１により反射された
反射光は、発散光（球面波）としてビームスブリツタ５
に導かれ、その反射面１０で集光レンズ６の存在する方
向に反射され、集光レンズ６により集光されてカメラ７
に導かれる．なお、第５図において、ｌ２は半導体レー
ザー１の光量モニター用の受光センサである．この従来
のものにおいては、平行平面板３と平行平面板４との距
＠＊を可変とし、平行平面板３と平行平面板４との間に
存在する物質の屈折率をｎ、眼内物質の屈折率をＮ、測
定によって得られる限軸長（角膜ｌ１の頂点から眼底９
までの距Ｉｌｍ）をＸとして、 ｎ ９ ＝ＮＸ の等式を満足するように、平行平面板３と平行平面板４
との距＠１を調節すると、光束■と光束■とが等光路長
となり、カメラ７により干渉縞が観察される． 従って、この干渉縞が観察されたときの平行乎面板９を
測定値として得ることにより、眼軸長Ｘを求めることが
できる。
は、測定精度が±０． ２ｏｕａ程度であり、たとえ
ば、測定の結果得られた眼軸長を用いて工ＯＬ （ Ｉ
ｎｔｒａｏｃｕｌａｒ Ｌｅｎｓ）のパワーを決定する
には、その眼軸長の測定精度が不十分であるという問題
点がある． また、この従来の超音波による生体眼の前後径距離測定
装置は、測定に際して生体眼にブローブを接触させなけ
ればならないために、感染等の予防措置を構じなければ
ならないという面倒もある．そこで、近年、干渉縞をＢ
ｗ！することにより眼軸長、前房深さ、水晶体厚さ等を
非接触で測定することのできる生体暇の前後径距離測定
装置が提案されている． 第５図に示す生体眼の前後径距離測定装置は、限軸長を
測定するために用いる装置の一例を示すもので、Ａ．Ｆ
．Ｆｅｒｃｈｅｒ ｅｔ ａｌ． （ ＯＰＴＩＣＳ
ＬＥＴＴＢＦＬ ＶＯＬ．１３ Ｎ０．３ ＰＰ．１８
６−１８８ （Ｍａｒｃｈ １９８８） Ｏｐｔｉｃａ
ｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ａｍｅｒｉｃａ）に記載さ
れている技術である．この第５図に示す生体眼の前後径
距離測定装置は、半導体レーザー１、コリメートレンズ
２、二枚の平行平面板３、４、ビームスブリツタ５、集
光レンズ６、壜像カメラ７から概略構成されている．半
導体レーザー１から出射されたレーザー光はコリメート
レンズ２によって平行光束とされ、二枚の平行平面板３
、４に導かれる．二枚の平行平面板３、４を通過した平
行光束（光束■という）はビームスブリッタ５を介して
生体眼８の眼底９に収束光として導かれ、眼底９で反射
されて略平行光束（平面波）として生体眼８から出射さ
れ、ビームスブリッタ５の反射面１０によって集光レン
ズ６の存在する方向に反射され、集光レンズ６により集
光されて撮像カメラ７に導かれる．また、平行平面板３
を通過した平行光束の一部は平行平面板４により反射さ
れて反射光束（光束■という）は平行平面板３に戻り、
この平行平面板３により再び反射されて平行平面板４を
通過し、ビームスプリツタ５を通過して生体眼８の角膜
１１に導かれる．この角Ｉｌｌｌｌ１により反射された
反射光は、発散光（球面波）としてビームスブリツタ５
に導かれ、その反射面１０で集光レンズ６の存在する方
向に反射され、集光レンズ６により集光されてカメラ７
に導かれる．なお、第５図において、ｌ２は半導体レー
ザー１の光量モニター用の受光センサである．この従来
のものにおいては、平行平面板３と平行平面板４との距
＠＊を可変とし、平行平面板３と平行平面板４との間に
存在する物質の屈折率をｎ、眼内物質の屈折率をＮ、測
定によって得られる限軸長（角膜ｌ１の頂点から眼底９
までの距Ｉｌｍ）をＸとして、 ｎ ９ ＝ＮＸ の等式を満足するように、平行平面板３と平行平面板４
との距＠１を調節すると、光束■と光束■とが等光路長
となり、カメラ７により干渉縞が観察される． 従って、この干渉縞が観察されたときの平行乎面板９を
測定値として得ることにより、眼軸長Ｘを求めることが
できる。
ところが、この干渉縞を観察することにより眼軸長を測
定する生体眼の前後径距離測定装置は、角膜表面からの
反射光束がほぼ球面波であるのに対して眼底面からの反
射光束がほぼ平面波であるので、角膜頂点から周辺部に
離れるに従って干渉縞の本数が非常に多くなる．従って
、干渉縞の観察を良好に行うことができない．また、こ
のものは、集光レンズ６、カメラ７の光軸を生体眼８に
対して正確にアライメントしなければならないのである
が、このアライメントがきわめて面倒であるという問題
点もある． 本発明は上記の事情に鑑みて為されたもので、その目的
とするところは、生体眼に対するアライメントを正確に
行わなくとも干渉縞の観察が容易でかつ測定精度の向上
を期待できる生体眼の前後径距離測定装置を提供するこ
とにある．（課題を解決するための手段） 本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置は、上記の
目的を達成するため、 生体眼の第１測定対象面から第２測定対象面までの前後
径距離を測定するために用いる模型視器と、 前記模型視器からの反射光束と前記生体眼からの反射光
束との干渉な観測するａ測光学系と、光束を分割して前
記生体眼と前記模型視器とに干渉性の分割光束を導く光
束分割部材とを有し、前記模型視器には前記第１測定対
象面に対応する第１模型面と前記第２ｆｌＮ定対象面に
対応する第２模型面とが少なくとも設けられ、 第１模型面と前記第１測定対象面との干渉縞を観測する
と共に前記第２模型面と前記第２測定対象面との干渉縞
を観測して、前記第１測定対象面から第２対象面までの
前後径距離としての眼軸長、前房深さ、水晶体厚さ等を
測定することを特徴とする． （作用） 本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置によれば、
第１模型面からの反射波面と第１測定対象面からの反射
波面との波面形状がほぼ同一であり、かつ、第２模型面
からの反射波面と第２測定対象面からの反射波面もほぼ
同一であり、同一波面形状同士を干渉させて干渉縞を得
るので、得られる干渉縞が良好である． （実施例１） 第１図は本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置の
第１実施例の光学系を示すもので、生体眼の前稜径距離
としての眼軸長の測定に用いられ、この第１図において
、２０は半導体レーザー、２１はコリメートレンズ、２
２はビームスプリツタ、２３は模型視器、２４は生体眼
、２５は集光レンズ、２６はＣＯＤカメラ、２７はテレ
ビモニターである．半導体レーザー２０には、コヒーレ
ント長が０． １１１０１以下のものが用いられる，
０． １ｍｍ以上のコヒーレント長のものを用いる
と模型式２３を後述する光軸方向に少しぐらい動かして
も干渉縞がどの位置でも得られることになり、測定精度
として０． １ｍｍ程度のものを得られないからであ
る．また、極端にコヒーレソト長が短い半導体レーザー
２０を用いるのも望ましくない．という′のは、測定精
度は向上するが干渉縞がなかなか得られず、測定に時間
がかかることになるからである．とくに、後述する眼底
と第２模型面との干渉に基づく干渉縞は、眼底の形状が
複雑であるので複雑な形状となり、極端にコヒーレント
長が短い半導体レーザー２０を用いると干渉縞が得られ
たか否かの判断が容易でない．半導体レーザー２０から
出射されたレーザー光はコリメートレンズ２ｌにより平
行光束とされる．その平行光束は光束分割部材としての
ビームスブリツタ２２の反射面２８により生体眼２４に
導かれる平行光束Ｐ１と、模型視器２３に導かれる平行
光束Ｐ２とに分割される． 模型視器２３は第１測定対象面としての角膜２９に対応
する第１模型面３０と第２測定対象面としての眼底３１
に対応する第２横型面３２とを有する．その第１模型面
３０の曲率半径は角膜２９の曲率半径の平均的な値に設
定されている．ここでは、第１模型面３０の曲率半径は
７〜８ｆｆｉＩ！である．第２模型面３２の曲率半径は
眼底３１の曲率半径の平均的な値に設定されている．ま
た、模型視器２３の屈折率ｎは眼内物質の屈折率Ｎと略
同程度とされ、第１模型面３０から第２模型面３２まで
の距離Ｉｌｌは生体眼２４の眼軸長の平均的な値に設定
されている．ここでは、距１１１１１１ ＋は２２ｍｍ
〜２４ａｍである．また、横型視器２３に進入した平行
光束が第２横型面３２に収束されるように、距離ＩＩ１
、第１模型面３０の曲率半径、第２模型面３２の曲率半
径、屈折率ｎが選定されている．その模型視器２３は光
軸０＋の方向に移動可能とされている． 角膜２９と第１模型面３０とにより反射された反射光束
はほぼ発散光束（ほぼ球面波）となる．一方、眼底３１
により反射された反射光束と第２模型面により反射され
た反射光束とは、角膜四、第１模型面３０から出射され
る際にそれぞれほぼ平行光束（ほぼ平面波》となる． この実施例による生体眼の前後径距離測定装置によれば
、模型視器２３をその第１模型面３０がビームスブリッ
タ２２の反射面２８に関して生体＠２４の角膜２９と共
役となるように光軸０１の方向に移動させると、第１模
型面３０により反射〜された光束Ｐｔ−と角膜２９によ
り反射された光束Ｐ＋−とが観測光学系の一部を構成す
る集光レンズ２５により集光されてＣＯＤカメラ２６に
導かれ、光束ｐ１” Ｐａ−に基づく干渉縞がテレビ
モニター２７に写し出される．また、横型視器２３をそ
の第２模型面３２がビームスプリツタ２２の反射面２８
に関して生体眼２４の眼底３１と共役になるように光軸
ｏＩの方向に移動させると、第２模型面３２により反射
された光束Ｐ２″と眼底３１により反射された光束Ｐ＋
＝ −とに基づく干渉縞が同様にしてテレビモニター２
７に写し出される．生体眼２４の眼軸長をＸとして、角
膜２９と第１模型面３０とに基づく干渉縞が得られたと
きの光軸０１方向の模型視器２４の位置をｘ１、眼底３
１と第２模型面３２とに基づく干渉縞が得られたときの
光軸Ｏ１方向の模型視器２４の位置をＸ２とすると、Ｎ
−Ｘ＝ （Ｘｔ−Ｘａ）＋ｎ− ｌｌ＋である． 従って、上記の等式を変形することにより、ｘ ｏ（
Ｘ ＋ 一ｘａ ） ” ｎ ’ ９ ’Ｎ として、眼軸長が求まる． この模型視器２３を用いて干渉縞を観測して生体暇の前
後径距離を測定する生体眼の前後径距離測定装置によれ
ば、干渉を起こす光束同士の波面形状がほぼ同一である
ので、干渉縞の本数として適度のものが得られ、得られ
た干渉縞を良好に観察できることになる． （実施例２） 第２図は本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置の
光学系の第２実施例を示すもので、互いに別体の光学物
体である２個の模型視器を用いて眼軸長を測定する場合
を示しており、この第２図において、３３は生体眼２４
の角膜２９に対応する第１模型面３０を備えた模型視器
、３４は生体眼２４の眼底３１に対応する第２模型面３
２を備えた模型視器である．ビームスブリツタ２２と生
体眼２４との間には、生体眼２４に導かれる分割光束Ｐ
＋を模型視器３３に導かれる光束と生体眼２４に導かれ
る光束とに分割する光束分割部材としてのビームスブリ
ッタ３５が設けられ、３６はそのビームスプリッタ３５
の反射面である．模型視！３４とビームスプリッタ２２
との間には、ビームスプリツタ２２の反射面２８に関し
てビームスブリッタ３５と共役位置にビームスブリッタ
３５とほぼ同一形状かつほぼ同一厚さ、ほぼ同一屈折率
を有する光路長補正用光学部材３７が配設され、模型視
器３４からビームスプリッタ２２の反射面２８までの光
学距離と模型視ｉ１１３３からビームスプリッタ３５を
経由してのビームスブリッタ２２の反射面２８までの光
学距離とがほぼ等しくなるように設定されている．なお
、模型視器３４の表面３２′には、模型視器３４に入射
する分割光束Ｐ象゛がその表面３２′で極力反射されな
いように反射防止処理膜が形成されている． 模型視＋９３３とビームスプリッタ３５との間、模型視
器３４と光路長補正用光学部材３７との間には、光量調
節用光学部材田、３９が設けられている．この光量調節
用光学部材３８には、第３図に矢印で示す方向に潰度が
可変の光学濃度可変フィルターを用いる．生体眼２４の
水晶体、硝子体の透過率は生体眼によって個体差があり
、生体眼２４からの反射光束と模型視器３３， ３４
からの反射光束とが著しく異なると、干渉縞のコントラ
ストが著しく低下するので、干渉縞のコントラストが良
好となるように模型視器３３． ３４からの反射光束
の光量を生体眼２４からの反射光束の光量に近づけるよ
うに光量調節用光学部材あ、３９をその軸３８゛、３９
゛を中心に回転させて調節するのである． 模型視器３３と模型視ｉ１１３４とは、同時に光軸ｏＩ
、０２の方向に可動されるもので、模型視器３３の第１
模型而３０と角膜２９とがほぼ共役であるとき模型視＠
３３に基づく干渉縞がテレビモニター２７に写し出され
、模型視器３４の第２模型面３２と眼底３１とがほぼ共
役であるときの模型視器３４に基づく干渉縞もテレビモ
ニター２７に写し出される． 従って、既知の眼軸長Ｘ●を測定したときの光軸０２方
向の模型視器３３の位置をＸ’ｓ、光軸ｏ１方向の模型
視器３４の位置をＸ２●として、未知の生体購２４の眼
軸長Ｘを測定したときの光紬ＯＩ． Ｏｘ方向の模型
視器お、３４の位置をそれぞれＸｓ，Ｘ４とすると、 （Ｘｓ−Ｘ Ｉｌｌ）＋ ｎ ・（Ｘ ａ−Ｘ＊＊）＝
Ｎ ・（Ｘ−Ｘｓ）ここで、ｎは模型視器３４の屈折
率である．これによって、未知の眼軸長Ｘが求められる
．この第２実施例によれば、模型視器３３％ ３４を同
時に可動させて角膜２９により得られる干渉縞と眼底３
ｌにより得られる干渉縞とを同時にテレビモニター２７
に写し出して観測できるので、第１実施例に較べて測定
時間を短縮できる． （実施例３） 第４図は生体眼の前後径距Ｍ測定装置の第３実施例を示
すもので、生体眼の前後径距離としての前房深さの測定
のために用いられ、生体眼２４の角膜２９に対応する第
１模型面３ｏと生体［２４の水晶体４０の前面４１に対
応する第２模型面４２とを備えた模型視器４３を用いる
ことにしたものであり、第１模型面３０と角膜２９とに
よる干渉縞を観察すると共に、第２模型面４２と水晶体
４ｏの前面４１とによる干渉縞を観察して前房深さを測
定するものである．以上、実施例について説明したが、
水晶体４０の前面４１に対応するｌｉ模型面と水晶体４
０の後面４４に対応する第２模型面とを備えた模型視器
を用いて干渉縞を観察することにすれば、生体眼の前後
径距離としての水晶体の前面から後面までの水晶体４０
の厚さを測定することができる．（効果） 本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置は以上説明
したように、第１模聖面からの反射波面と第１ｉ１１定
対象面からの反射波面との波面形状がほぼ同一であると
共に、第２模型面からの反射波面と第２′７ｆＭ定対象
而からの反射波面もほぼ同一であるので、同一波面形状
同士が干渉されることになり、観察される干渉縞が良好
に得られることになる． また、干渉される波面形状同士がほぼ同一となるので、
生体眼に対するアライメントを厳格に行わなくとも容易
に良好な干渉縞を得ることができる−
定する生体眼の前後径距離測定装置は、角膜表面からの
反射光束がほぼ球面波であるのに対して眼底面からの反
射光束がほぼ平面波であるので、角膜頂点から周辺部に
離れるに従って干渉縞の本数が非常に多くなる．従って
、干渉縞の観察を良好に行うことができない．また、こ
のものは、集光レンズ６、カメラ７の光軸を生体眼８に
対して正確にアライメントしなければならないのである
が、このアライメントがきわめて面倒であるという問題
点もある． 本発明は上記の事情に鑑みて為されたもので、その目的
とするところは、生体眼に対するアライメントを正確に
行わなくとも干渉縞の観察が容易でかつ測定精度の向上
を期待できる生体眼の前後径距離測定装置を提供するこ
とにある．（課題を解決するための手段） 本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置は、上記の
目的を達成するため、 生体眼の第１測定対象面から第２測定対象面までの前後
径距離を測定するために用いる模型視器と、 前記模型視器からの反射光束と前記生体眼からの反射光
束との干渉な観測するａ測光学系と、光束を分割して前
記生体眼と前記模型視器とに干渉性の分割光束を導く光
束分割部材とを有し、前記模型視器には前記第１測定対
象面に対応する第１模型面と前記第２ｆｌＮ定対象面に
対応する第２模型面とが少なくとも設けられ、 第１模型面と前記第１測定対象面との干渉縞を観測する
と共に前記第２模型面と前記第２測定対象面との干渉縞
を観測して、前記第１測定対象面から第２対象面までの
前後径距離としての眼軸長、前房深さ、水晶体厚さ等を
測定することを特徴とする． （作用） 本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置によれば、
第１模型面からの反射波面と第１測定対象面からの反射
波面との波面形状がほぼ同一であり、かつ、第２模型面
からの反射波面と第２測定対象面からの反射波面もほぼ
同一であり、同一波面形状同士を干渉させて干渉縞を得
るので、得られる干渉縞が良好である． （実施例１） 第１図は本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置の
第１実施例の光学系を示すもので、生体眼の前稜径距離
としての眼軸長の測定に用いられ、この第１図において
、２０は半導体レーザー、２１はコリメートレンズ、２
２はビームスプリツタ、２３は模型視器、２４は生体眼
、２５は集光レンズ、２６はＣＯＤカメラ、２７はテレ
ビモニターである．半導体レーザー２０には、コヒーレ
ント長が０． １１１０１以下のものが用いられる，
０． １ｍｍ以上のコヒーレント長のものを用いる
と模型式２３を後述する光軸方向に少しぐらい動かして
も干渉縞がどの位置でも得られることになり、測定精度
として０． １ｍｍ程度のものを得られないからであ
る．また、極端にコヒーレソト長が短い半導体レーザー
２０を用いるのも望ましくない．という′のは、測定精
度は向上するが干渉縞がなかなか得られず、測定に時間
がかかることになるからである．とくに、後述する眼底
と第２模型面との干渉に基づく干渉縞は、眼底の形状が
複雑であるので複雑な形状となり、極端にコヒーレント
長が短い半導体レーザー２０を用いると干渉縞が得られ
たか否かの判断が容易でない．半導体レーザー２０から
出射されたレーザー光はコリメートレンズ２ｌにより平
行光束とされる．その平行光束は光束分割部材としての
ビームスブリツタ２２の反射面２８により生体眼２４に
導かれる平行光束Ｐ１と、模型視器２３に導かれる平行
光束Ｐ２とに分割される． 模型視器２３は第１測定対象面としての角膜２９に対応
する第１模型面３０と第２測定対象面としての眼底３１
に対応する第２横型面３２とを有する．その第１模型面
３０の曲率半径は角膜２９の曲率半径の平均的な値に設
定されている．ここでは、第１模型面３０の曲率半径は
７〜８ｆｆｉＩ！である．第２模型面３２の曲率半径は
眼底３１の曲率半径の平均的な値に設定されている．ま
た、模型視器２３の屈折率ｎは眼内物質の屈折率Ｎと略
同程度とされ、第１模型面３０から第２模型面３２まで
の距離Ｉｌｌは生体眼２４の眼軸長の平均的な値に設定
されている．ここでは、距１１１１１１ ＋は２２ｍｍ
〜２４ａｍである．また、横型視器２３に進入した平行
光束が第２横型面３２に収束されるように、距離ＩＩ１
、第１模型面３０の曲率半径、第２模型面３２の曲率半
径、屈折率ｎが選定されている．その模型視器２３は光
軸０＋の方向に移動可能とされている． 角膜２９と第１模型面３０とにより反射された反射光束
はほぼ発散光束（ほぼ球面波）となる．一方、眼底３１
により反射された反射光束と第２模型面により反射され
た反射光束とは、角膜四、第１模型面３０から出射され
る際にそれぞれほぼ平行光束（ほぼ平面波》となる． この実施例による生体眼の前後径距離測定装置によれば
、模型視器２３をその第１模型面３０がビームスブリッ
タ２２の反射面２８に関して生体＠２４の角膜２９と共
役となるように光軸０１の方向に移動させると、第１模
型面３０により反射〜された光束Ｐｔ−と角膜２９によ
り反射された光束Ｐ＋−とが観測光学系の一部を構成す
る集光レンズ２５により集光されてＣＯＤカメラ２６に
導かれ、光束ｐ１” Ｐａ−に基づく干渉縞がテレビ
モニター２７に写し出される．また、横型視器２３をそ
の第２模型面３２がビームスプリツタ２２の反射面２８
に関して生体眼２４の眼底３１と共役になるように光軸
ｏＩの方向に移動させると、第２模型面３２により反射
された光束Ｐ２″と眼底３１により反射された光束Ｐ＋
＝ −とに基づく干渉縞が同様にしてテレビモニター２
７に写し出される．生体眼２４の眼軸長をＸとして、角
膜２９と第１模型面３０とに基づく干渉縞が得られたと
きの光軸０１方向の模型視器２４の位置をｘ１、眼底３
１と第２模型面３２とに基づく干渉縞が得られたときの
光軸Ｏ１方向の模型視器２４の位置をＸ２とすると、Ｎ
−Ｘ＝ （Ｘｔ−Ｘａ）＋ｎ− ｌｌ＋である． 従って、上記の等式を変形することにより、ｘ ｏ（
Ｘ ＋ 一ｘａ ） ” ｎ ’ ９ ’Ｎ として、眼軸長が求まる． この模型視器２３を用いて干渉縞を観測して生体暇の前
後径距離を測定する生体眼の前後径距離測定装置によれ
ば、干渉を起こす光束同士の波面形状がほぼ同一である
ので、干渉縞の本数として適度のものが得られ、得られ
た干渉縞を良好に観察できることになる． （実施例２） 第２図は本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置の
光学系の第２実施例を示すもので、互いに別体の光学物
体である２個の模型視器を用いて眼軸長を測定する場合
を示しており、この第２図において、３３は生体眼２４
の角膜２９に対応する第１模型面３０を備えた模型視器
、３４は生体眼２４の眼底３１に対応する第２模型面３
２を備えた模型視器である．ビームスブリツタ２２と生
体眼２４との間には、生体眼２４に導かれる分割光束Ｐ
＋を模型視器３３に導かれる光束と生体眼２４に導かれ
る光束とに分割する光束分割部材としてのビームスブリ
ッタ３５が設けられ、３６はそのビームスプリッタ３５
の反射面である．模型視！３４とビームスプリッタ２２
との間には、ビームスプリツタ２２の反射面２８に関し
てビームスブリッタ３５と共役位置にビームスブリッタ
３５とほぼ同一形状かつほぼ同一厚さ、ほぼ同一屈折率
を有する光路長補正用光学部材３７が配設され、模型視
器３４からビームスプリッタ２２の反射面２８までの光
学距離と模型視ｉ１１３３からビームスプリッタ３５を
経由してのビームスブリッタ２２の反射面２８までの光
学距離とがほぼ等しくなるように設定されている．なお
、模型視器３４の表面３２′には、模型視器３４に入射
する分割光束Ｐ象゛がその表面３２′で極力反射されな
いように反射防止処理膜が形成されている． 模型視＋９３３とビームスプリッタ３５との間、模型視
器３４と光路長補正用光学部材３７との間には、光量調
節用光学部材田、３９が設けられている．この光量調節
用光学部材３８には、第３図に矢印で示す方向に潰度が
可変の光学濃度可変フィルターを用いる．生体眼２４の
水晶体、硝子体の透過率は生体眼によって個体差があり
、生体眼２４からの反射光束と模型視器３３， ３４
からの反射光束とが著しく異なると、干渉縞のコントラ
ストが著しく低下するので、干渉縞のコントラストが良
好となるように模型視器３３． ３４からの反射光束
の光量を生体眼２４からの反射光束の光量に近づけるよ
うに光量調節用光学部材あ、３９をその軸３８゛、３９
゛を中心に回転させて調節するのである． 模型視器３３と模型視ｉ１１３４とは、同時に光軸ｏＩ
、０２の方向に可動されるもので、模型視器３３の第１
模型而３０と角膜２９とがほぼ共役であるとき模型視＠
３３に基づく干渉縞がテレビモニター２７に写し出され
、模型視器３４の第２模型面３２と眼底３１とがほぼ共
役であるときの模型視器３４に基づく干渉縞もテレビモ
ニター２７に写し出される． 従って、既知の眼軸長Ｘ●を測定したときの光軸０２方
向の模型視器３３の位置をＸ’ｓ、光軸ｏ１方向の模型
視器３４の位置をＸ２●として、未知の生体購２４の眼
軸長Ｘを測定したときの光紬ＯＩ． Ｏｘ方向の模型
視器お、３４の位置をそれぞれＸｓ，Ｘ４とすると、 （Ｘｓ−Ｘ Ｉｌｌ）＋ ｎ ・（Ｘ ａ−Ｘ＊＊）＝
Ｎ ・（Ｘ−Ｘｓ）ここで、ｎは模型視器３４の屈折
率である．これによって、未知の眼軸長Ｘが求められる
．この第２実施例によれば、模型視器３３％ ３４を同
時に可動させて角膜２９により得られる干渉縞と眼底３
ｌにより得られる干渉縞とを同時にテレビモニター２７
に写し出して観測できるので、第１実施例に較べて測定
時間を短縮できる． （実施例３） 第４図は生体眼の前後径距Ｍ測定装置の第３実施例を示
すもので、生体眼の前後径距離としての前房深さの測定
のために用いられ、生体眼２４の角膜２９に対応する第
１模型面３ｏと生体［２４の水晶体４０の前面４１に対
応する第２模型面４２とを備えた模型視器４３を用いる
ことにしたものであり、第１模型面３０と角膜２９とに
よる干渉縞を観察すると共に、第２模型面４２と水晶体
４ｏの前面４１とによる干渉縞を観察して前房深さを測
定するものである．以上、実施例について説明したが、
水晶体４０の前面４１に対応するｌｉ模型面と水晶体４
０の後面４４に対応する第２模型面とを備えた模型視器
を用いて干渉縞を観察することにすれば、生体眼の前後
径距離としての水晶体の前面から後面までの水晶体４０
の厚さを測定することができる．（効果） 本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置は以上説明
したように、第１模聖面からの反射波面と第１ｉ１１定
対象面からの反射波面との波面形状がほぼ同一であると
共に、第２模型面からの反射波面と第２′７ｆＭ定対象
而からの反射波面もほぼ同一であるので、同一波面形状
同士が干渉されることになり、観察される干渉縞が良好
に得られることになる． また、干渉される波面形状同士がほぼ同一となるので、
生体眼に対するアライメントを厳格に行わなくとも容易
に良好な干渉縞を得ることができる−
第１図は本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置の
第１実施例の光学系を示す図、第２図は本発明に係わる
生体眼の前後径距ｍ測定装置の第２実施例の光学系を示
す図、第３図は第２図に示す光量調節用光学部材の平面
図、 第４図は本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置の
第３実施例の光学系を示す図、第５図は従来の生体眼の
前後径距離測定装置の光学系を示す図． ２０・・・半導体レーザー
第１実施例の光学系を示す図、第２図は本発明に係わる
生体眼の前後径距ｍ測定装置の第２実施例の光学系を示
す図、第３図は第２図に示す光量調節用光学部材の平面
図、 第４図は本発明に係わる生体眼の前後径距離測定装置の
第３実施例の光学系を示す図、第５図は従来の生体眼の
前後径距離測定装置の光学系を示す図． ２０・・・半導体レーザー
Claims (8)
- （１）生体眼の第１測定対象面から第２測定対象面まで
の前後径距離を測定するために用いる模型視器と、 前記模型視器からの反射光束と前記生体眼からの反射光
束との干渉を観測する観測光学系と、光束を分割して前
記生体眼と前記模型視器とに干渉性の分割光束を導く光
束分割部材とを有し、前記模型視器には前記第１測定対
象面に対応する第１模型面と前記第２測定対象面に対応
する第２横型面とが少なくとも設けられ、 第１模型面と前記第１測定対象面との干渉縞を観測する
と共に前記第２模型面と前記第２測定対象面との干渉縞
を観測して、前記第１測定対象面から第２対象面までの
前後径距離としての眼軸長、前房深さ、水晶体厚さ等を
測定することを特徴とする生体眼の前後径距離測定装置
。 - （２）生体眼の第１測定対象面から第２測定対象面まで
の前後距離としての眼軸長を測定するために用いる模型
視器と、 前記模型視器からの反射光束と前記生体眼からの反射光
束との干渉を観測する観測光学系と、光束を分割して前
記生体眼と前記模型視器とに干渉性の分割光束を導く光
束分割部材とを有し、前記模型視器には前記生体眼の角
膜表面に対応する第１模型面と前記生体眼の眼底面に対
応する第２模型面とが設けられ、 前記第１模型面と前記角膜表面との干渉縞を観測すると
共に前記第２模型面と前記眼底面との干渉縞を観測して
、前記角膜表面から眼底面までの前後径距離としての眼
軸長を測定することを特徴とする生体眼の前後径距離測
定装置。 - （３）前記第１模型面が前記角膜表面の曲率にほぼ対応
して形成され、前記第２模型面が前記眼底面の曲率にほ
ぼ対応して形成されていることを特徴とする請求項２に
記載の生体眼の前後径距離測定装置。 - （４）前記模型視器は、前記第１模型面と前記第２模型
面とが光学物体を用いて一体に形成され、該光学物体の
屈折率は前記被検眼の眼内物質の屈折率にほぼ等しいこ
とを特徴とする請求項２に記載の生体眼の前後径距離測
定装置。 - （５）前記模型視器は、前記第１模型面を有する光学物
体と、該光学物体とは別体に形成されて前記第２模型面
を有する光学物体とからなることを特徴とする請求項２
に記載の生体眼の前後径距離測定装置。 - （６）前記模型視器と前記生体眼とには、半導体レーザ
ーから出射された光束が前記光束分割部材により分割さ
れて導かれることを特徴とする請求項２に記載の生体眼
の前後径距離測定装置。 - （７）前記半導体レーザーにはコヒーレント長が０．１
ｍｍ以下のものを用いることを特徴とする請求項６に記
載の生体眼の前後径距離測定装置。 - （８）前記模型視器は、前記第１模型面を有する光学物
体と、該光学物体とは別体に形成されて前記第２模型面
を有する光学物体とからなり、前記各模型視器と前記生
体眼とには、半導体レーザーから出射された光束が前記
光束分割部材により分割されて導かれ、前記半導体レー
ザーにはコヒーレント長が０．１ｍｍ以下のものが用い
られ、前記第２模型面を有する光学物体の表面には反射
防止処理膜が施されていることを特徴とする請求項２に
記載の生体眼の前後径距離測定装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1115838A JP2763584B2 (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 生体眼の前後径距離測定装置 |
| US07/520,201 US5042938A (en) | 1989-05-09 | 1990-05-03 | Apparatus for measuring length of visual line length, depth of anterior chamber, thickness of crystal lens, etc. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1115838A JP2763584B2 (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 生体眼の前後径距離測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02295536A true JPH02295536A (ja) | 1990-12-06 |
| JP2763584B2 JP2763584B2 (ja) | 1998-06-11 |
Family
ID=14672372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1115838A Expired - Lifetime JP2763584B2 (ja) | 1989-05-09 | 1989-05-09 | 生体眼の前後径距離測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2763584B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002531205A (ja) * | 1998-12-10 | 2002-09-24 | カール ツァイス イェナ ゲーエムベーハー | 眼内レンズの計算に好適な、眼の軸方向長さ及び／又は角膜の曲率及び／又は前房深さを非接触的に測定するためのシステム及び方法 |
| JP2004507306A (ja) * | 2000-08-31 | 2004-03-11 | カール ツァイス イエナ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 眼の光学的結像品質についての非接触測定システム |
| JP2007313208A (ja) * | 2006-05-29 | 2007-12-06 | Nidek Co Ltd | 眼内寸法測定装置 |
| JP2015503989A (ja) * | 2012-01-24 | 2015-02-05 | ヴィジア イメージング エス．アール．エル． | 眼軸長の高速測定 |
| JP2018514251A (ja) * | 2015-03-25 | 2018-06-07 | オプティメディカ コーポレイション | 複数深さの光干渉トモグラフィー（ｏｃｔ）システム、方法、及び、当該システムを含んだレーザ眼手術システム |
-
1989
- 1989-05-09 JP JP1115838A patent/JP2763584B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002531205A (ja) * | 1998-12-10 | 2002-09-24 | カール ツァイス イェナ ゲーエムベーハー | 眼内レンズの計算に好適な、眼の軸方向長さ及び／又は角膜の曲率及び／又は前房深さを非接触的に測定するためのシステム及び方法 |
| JP2011098220A (ja) * | 1998-12-10 | 2011-05-19 | Carl Zeiss Jena Gmbh | 眼内レンズの計算に好適な、眼の軸方向長さ及び／又は角膜の曲率及び／又は前房深さを非接触的に測定するためのシステム及び方法 |
| JP4769923B2 (ja) * | 1998-12-10 | 2011-09-07 | カール ツァイス メディテック アクチエンゲゼルシャフト | 眼内レンズの計算に好適な、眼の軸方向長さ及び／又は角膜の曲率及び／又は前房深さを非接触的に測定するための一体化装置 |
| JP2013006068A (ja) * | 1998-12-10 | 2013-01-10 | Carl Zeiss Jena Gmbh | 眼内レンズの計算に好適な、眼の軸方向長さ及び／又は角膜の曲率及び／又は前房深さを非接触的に測定するためのシステム及び方法 |
| JP2004507306A (ja) * | 2000-08-31 | 2004-03-11 | カール ツァイス イエナ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 眼の光学的結像品質についての非接触測定システム |
| JP4782359B2 (ja) * | 2000-08-31 | 2011-09-28 | カール ツァイス イエナ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 眼の光学的結像品質についての非接触測定システム |
| JP2007313208A (ja) * | 2006-05-29 | 2007-12-06 | Nidek Co Ltd | 眼内寸法測定装置 |
| JP2015503989A (ja) * | 2012-01-24 | 2015-02-05 | ヴィジア イメージング エス．アール．エル． | 眼軸長の高速測定 |
| JP2018514251A (ja) * | 2015-03-25 | 2018-06-07 | オプティメディカ コーポレイション | 複数深さの光干渉トモグラフィー（ｏｃｔ）システム、方法、及び、当該システムを含んだレーザ眼手術システム |
| US10743758B2 (en) | 2015-03-25 | 2020-08-18 | Amo Development, Llc | Multiple depth optical coherence tomography system and method and laser eye surgery system incorporating the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2763584B2 (ja) | 1998-06-11 |
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