JPH02263908A - オーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の製造方法Info
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- JPH02263908A JPH02263908A JP8495689A JP8495689A JPH02263908A JP H02263908 A JPH02263908 A JP H02263908A JP 8495689 A JP8495689 A JP 8495689A JP 8495689 A JP8495689 A JP 8495689A JP H02263908 A JPH02263908 A JP H02263908A
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Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は、切削性に優れるオーステナイト系球状黒鉛鋳
鉄の製造方法に関するものである。
鉄の製造方法に関するものである。
一般に、球状黒鉛鋳鉄においてその金属組織中の黒鉛の
球状化率、黒鉛粒数、黒鉛粒径および金属間化合物の晶
出量、晶出形状がその材料の強度、靭性などの機械的性
質ならびに機械加工性に及ぼす影響は大きく、オーステ
ナイト系球状黒鉛鋳鉄においても例外ではない。
球状化率、黒鉛粒数、黒鉛粒径および金属間化合物の晶
出量、晶出形状がその材料の強度、靭性などの機械的性
質ならびに機械加工性に及ぼす影響は大きく、オーステ
ナイト系球状黒鉛鋳鉄においても例外ではない。
オーステナイト系球状黒鉛鋳鉄は、フェライト系あるい
はパーライト系球状黒鉛鋳鉄に比べて、凝固の際に成分
中の炭素の黒鉛化能が小さいため、処理取鍋における接
種と球状化処理のみでは凝固後の製品内部で８０〜２０
０個／ｍイ程度の黒鉛粒数となり、基地部には炭化物も
しくは珪化物が著しく晶出する。そのため、パーライト
系球状黒鉛鋳鉄に比べるとａｗｃ加工性が極めて劣って
いた。
はパーライト系球状黒鉛鋳鉄に比べて、凝固の際に成分
中の炭素の黒鉛化能が小さいため、処理取鍋における接
種と球状化処理のみでは凝固後の製品内部で８０〜２０
０個／ｍイ程度の黒鉛粒数となり、基地部には炭化物も
しくは珪化物が著しく晶出する。そのため、パーライト
系球状黒鉛鋳鉄に比べるとａｗｃ加工性が極めて劣って
いた。
そこで、製品内部の黒鉛粒数を約４００個／ｍｒｒｆ以
上にし、基地中の炭化物あるいは珪化物を残少さ廿れば
、機械加工性をパーライト系球状黒鉛鋳鉄と同程度まで
改善できるといわれている。
上にし、基地中の炭化物あるいは珪化物を残少さ廿れば
、機械加工性をパーライト系球状黒鉛鋳鉄と同程度まで
改善できるといわれている。
このため、鋳型内接種による対策が提案されているが、
製品内部で４００個／ ｍ ｎ（以上の黒鉛粒数を確保
し、かつ球状化に優れた黒鉛を晶出させることは困難で
あった。
製品内部で４００個／ ｍ ｎ（以上の黒鉛粒数を確保
し、かつ球状化に優れた黒鉛を晶出させることは困難で
あった。
〔発明が解決しようとする課題］
本発明の目的は、製品内部の黒鉛粒数が４゜Ｏ個／ ｍ
ｒｒ（以上かつ同部位に異常形状の黒鉛が存在しない
切削性に優れたオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の製造方
法を提供することである。
ｒｒ（以上かつ同部位に異常形状の黒鉛が存在しない
切削性に優れたオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の製造方
法を提供することである。
〔課題を解決するための手段〕
上記目的を達成するために本発明においては、接種剤を
鋳型内の湯口下あるいは湯道中に配設し、かつ純Ｍｇ、
Ｍｇ合金あるいはＭ ｇ ｉｌ金物を球核化処理剤とし
て湯道中の空間内に配設しておき、重量比で１．５〜３
．５％Ｃ１，５〜６．０％Ｓｉ、０．３〜１．５％Ｍｎ
、１．５〜３．５％Ｃｒ、ＩＴ、５〜３１％Ｎｉ、１％
以下のＳおよび残部実質的にＦｅの溶湯を注湯する。
鋳型内の湯口下あるいは湯道中に配設し、かつ純Ｍｇ、
Ｍｇ合金あるいはＭ ｇ ｉｌ金物を球核化処理剤とし
て湯道中の空間内に配設しておき、重量比で１．５〜３
．５％Ｃ１，５〜６．０％Ｓｉ、０．３〜１．５％Ｍｎ
、１．５〜３．５％Ｃｒ、ＩＴ、５〜３１％Ｎｉ、１％
以下のＳおよび残部実質的にＦｅの溶湯を注湯する。
これにより、製品内部の黒鉛粒数が４００個／ｍイ以上
かつ同部位にＥＸ状とはいえない異常形状の黒鉛の晶出
のない、切削性に優れたオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄
が得られる０本発明によれば、本来鋳型内球状比処理の
性質である高い球状化能力と強い接種効果は、鋳型内で
球状化剤とは別の位置に配設された接種剤によりさらに
効力を増す。
かつ同部位にＥＸ状とはいえない異常形状の黒鉛の晶出
のない、切削性に優れたオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄
が得られる０本発明によれば、本来鋳型内球状比処理の
性質である高い球状化能力と強い接種効果は、鋳型内で
球状化剤とは別の位置に配設された接種剤によりさらに
効力を増す。
そして、組織的に優れ、切削性に優れたオーステナイト
系球状黒鉛鋳鉄となる。
系球状黒鉛鋳鉄となる。
ただし、黒鉛球状化剤中に希土類元素が１００ρρｍ以
上入ると、著しく球状化が阻害される。
上入ると、著しく球状化が阻害される。
（実施例１）
重量比で２．０％Ｃ，４，５％Ｓｉ、Ｏ，・４％Ｍｎ、
ｌ ７ ％’Ｃｒ、３４．５ ％ Ｎｉ
、 ０． ０１％以下のＳおよび残部実質的にＦ
ｅからなる合金を高周波誘導炉により溶解した１次いで
、第１図に示す鋳型を、珪砂を主成分とする砂で造型し
、湯口ｌの１σ下２に重量比でＦｅ−７３％Ｓｉの接種
剤３を８ｇ配設した。さらに、空間４に重に比で１５％
Ｍ［、希土類元素合計が４０ｐｐｍ、実質的残部Ｎｉか
らなる球状化剤５を粒径ｌ〜５ｍｍにして配設した。
ｌ ７ ％’Ｃｒ、３４．５ ％ Ｎｉ
、 ０． ０１％以下のＳおよび残部実質的にＦ
ｅからなる合金を高周波誘導炉により溶解した１次いで
、第１図に示す鋳型を、珪砂を主成分とする砂で造型し
、湯口ｌの１σ下２に重量比でＦｅ−７３％Ｓｉの接種
剤３を８ｇ配設した。さらに、空間４に重に比で１５％
Ｍ［、希土類元素合計が４０ｐｐｍ、実質的残部Ｎｉか
らなる球状化剤５を粒径ｌ〜５ｍｍにして配設した。
次に、この鋳型に前述の溶湯を１４８０℃で注湯した。
これにより得られたオルステナイト系球状黒鉛１ｈ鉄の
凝固後の組織は、第１図の部位６において、黒鉛粒数は
約７００個／ ｍ ｒｒＴで、黒鉛形状も良好であった
。
凝固後の組織は、第１図の部位６において、黒鉛粒数は
約７００個／ ｍ ｒｒＴで、黒鉛形状も良好であった
。
一方、前述と同組成のＦｅ−Ｓｉ系接種剤を前述と同材
料で同寸法の第１図からなる鋳型の湯口１の直下２に８
ｇ配設し、空間４には何も配設しない状態にした。そし
て、前述と同組成の溶湯を実質的８計５０ｋｇの取消中
で、前述と同組成で粒径１〜３０ｍｍのＮｉ−Ｍｇ合金
からなる球状化剤を用いて球状化処理を行い、その溶湯
を１４８０″Ｃで前記鋳型内に注湯した。
料で同寸法の第１図からなる鋳型の湯口１の直下２に８
ｇ配設し、空間４には何も配設しない状態にした。そし
て、前述と同組成の溶湯を実質的８計５０ｋｇの取消中
で、前述と同組成で粒径１〜３０ｍｍのＮｉ−Ｍｇ合金
からなる球状化剤を用いて球状化処理を行い、その溶湯
を１４８０″Ｃで前記鋳型内に注湯した。
こうして得られたオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の凝固
後の組織は、第１図の部位６において、黒鉛粒数は約３
５０個／ ｍ ｒｒｒであったが、黒鉛形状は良好であ
った。
後の組織は、第１図の部位６において、黒鉛粒数は約３
５０個／ ｍ ｒｒｒであったが、黒鉛形状は良好であ
った。
以上の結果より、鋳型内の球状化処理と接種の併用で、
１高い黒鉛粒数が得られると言える。
１高い黒鉛粒数が得られると言える。
（実施例２）
重量比で２．０％Ｃ，４，５％Ｓｉ、０．４％Ｍｎ、
１． ７ ％Ｃｒ、 ３４． ５％Ｎｉ、０．０１
％以下のＳおよび残部実質的にＦｅからなる合金を高周
波誘導炉により溶解した。
１． ７ ％Ｃｒ、 ３４． ５％Ｎｉ、０．０１
％以下のＳおよび残部実質的にＦｅからなる合金を高周
波誘導炉により溶解した。
次いで、第１図に示す鋳型を珪砂を主成分とする砂で造
型し、湯道７の位置に重量比でＦｅ−７３％Ｓｉの接種
剤を８ｇ配設した。さらに、空間４に重量比で１５％Ｍ
ｇ、希土類元素合計が４０ｐｐｍ、実質的残部Ｎｉから
なる球状化剤を粒径１〜５ｍ石にして配設した。
型し、湯道７の位置に重量比でＦｅ−７３％Ｓｉの接種
剤を８ｇ配設した。さらに、空間４に重量比で１５％Ｍ
ｇ、希土類元素合計が４０ｐｐｍ、実質的残部Ｎｉから
なる球状化剤を粒径１〜５ｍ石にして配設した。
この鋳型に、前述の溶湯を１４８０℃で注湯して得られ
たオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の凝固後の組織は、第
１図の部位６において、黒鉛粒数は約５５０個／ ｍ
ｒｄで、黒鉛形状も良好であった。
たオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の凝固後の組織は、第
１図の部位６において、黒鉛粒数は約５５０個／ ｍ
ｒｄで、黒鉛形状も良好であった。
以上、実施例１および実施例２を纏めると第１表になる
。
。
第 １ 表
（実施例３）
実施例１および２で得られた材料のうち、取鍋内球状比
処理をしたものは、９００℃、２時間で加熱した後炉内
冷却し、鋳型的球状化処理をしたものは、鋳放しのまま
で機械加工性の比較を行った。
処理をしたものは、９００℃、２時間で加熱した後炉内
冷却し、鋳型的球状化処理をしたものは、鋳放しのまま
で機械加工性の比較を行った。
機械加工は、Φ１２Ｘ２０ｍｍの穴加工とし、切削条件
を工具（ドリル）回転数９２０ｒ／ｍ。
を工具（ドリル）回転数９２０ｒ／ｍ。
送り０−．２５ｍｍ／ｒｅｖ （回転）で、高速度工具
鋼ドリルの摩耗状態を顕微鏡観察して、ドリルの加工可
能数を出した。
鋼ドリルの摩耗状態を顕微鏡観察して、ドリルの加工可
能数を出した。
その結果を第２図に示す１図中の隘は第１表の隘と対応
する。
する。
図より、本発明で得られたＮｃｔｌおよびＮα２の材料
は、従来法で得られた材料の熱処理品Ｎ１１３以上に優
れた機械加工性を有することが言える。
は、従来法で得られた材料の熱処理品Ｎ１１３以上に優
れた機械加工性を有することが言える。
第 １ 図
（発明の効果）
本発明により、高い黒鉛粒数で黒鉛球状化に優れたオー
ステナイト系球状黒鉛鋳鉄を容易に得ることができる。
ステナイト系球状黒鉛鋳鉄を容易に得ることができる。
しかもこの材料は従来のオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄
に比べて優れた機械加工性を有するので、その実用的価
値は大きい。
に比べて優れた機械加工性を有するので、その実用的価
値は大きい。
第１図は本発明の実施例を示す模式図、第２図は本発明
と従来法との機械加工性の比較を示す図である。 ■＝湯ロ、２：直下、３：接種剤、４：空間、５：球状
化剤、６：部位、７：湯道 第 ２図
と従来法との機械加工性の比較を示す図である。 ■＝湯ロ、２：直下、３：接種剤、４：空間、５：球状
化剤、６：部位、７：湯道 第 ２図
Claims (2)
- （１）Ｆｅ−Ｓｉ系接種剤を鋳型内の湯口下あるいは湯
道中に配設し、かつ純Ｍｇ、Ｍｇ合金あるいはＭｇ混合
物からなる球状化剤を前記接種剤とは独立した鋳型内空
間に配設し、重量比で１．５〜３．５％Ｃ、１．５〜６
．０％Ｓｉ、０．３〜１．５％Ｍｎ、１．５〜３．５％
Ｃｒ、１７．５〜３７％Ｎｉ、１％以下のＳおよび残部
実質的にＦｅの溶湯を注湯することを特徴とするオース
テナイト系球状黒鉛鋳鉄の製造方法。 - （２）Ｆｅ−Ｓｉ系接種剤を鋳型内の湯口下あるいは湯
道中に配設し、かつ前記接種剤よりも遅れて溶湯が侵入
する位置に独立して、純Ｍｇ、Ｍｇ合金あるいはＭｇ混
合物からなる球状化剤を配設した鋳型内に、重量比で１
．５〜３．５％Ｃ、１．５〜６．０％Ｓｉ、０．３〜１
．５％Ｍｎ、１．５〜３．５％Ｃｒ、１７．５〜３７％
Ｎｉ、１％以下のＳおよび残部実質的にＦｅの溶湯を注
湯することを特徴とするオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8495689A JPH02263908A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | オーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8495689A JPH02263908A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | オーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02263908A true JPH02263908A (ja) | 1990-10-26 |
Family
ID=13845085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8495689A Pending JPH02263908A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | オーステナイト系球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02263908A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435324B1 (ko) * | 2001-12-27 | 2004-06-10 | 현대자동차주식회사 | 고온 내산화성을 갖는 내열구상흑연주철 |
-
1989
- 1989-04-04 JP JP8495689A patent/JPH02263908A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435324B1 (ko) * | 2001-12-27 | 2004-06-10 | 현대자동차주식회사 | 고온 내산화성을 갖는 내열구상흑연주철 |
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