JPH02255248A - Brake ring for horizontal continuous casting - Google Patents
Brake ring for horizontal continuous castingInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、水平連続鋳造用のブレークリングに関する
ものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] This invention relates to a break ring for horizontal continuous casting.
近年、鋳鋼片を連続的に鋳造するための鋳造機として、
水平連続鋳造機が普及されつつある。水平連続鋳造機は
、垂直連続鋳造機に比べて、設備費が安価であり、品質
の優れた鋳鋼片が得られ、そして、多品種の小量生産に
適している等の利点がある。In recent years, as a casting machine for continuously casting cast steel slabs,
Horizontal continuous casting machines are becoming popular. Horizontal continuous casting machines have advantages over vertical continuous casting machines, such as lower equipment costs, the ability to obtain cast steel slabs of superior quality, and suitability for small-volume production of a wide variety of products.
水平連続鋳造機においては、タンデイツシュから水平モ
ールド内に導かれた溶鋼を、各々、１つの引張りおよび
１つの押戻しからなる、複数回のサイクルによって、水
平モールドを通って、水平方向において、間欠的に且つ
連続的に、鋳鋼片に引き抜いている。In horizontal continuous casting machines, molten steel directed from a tandem into a horizontal mold is intermittently passed through the horizontal mold in the horizontal direction by multiple cycles, each consisting of one pull and one push back. It is continuously drawn into cast steel pieces.
第１図は、公知の水平連続鋳造機における、タンデイツ
シュと水平モールドとの結合部の一例を示す概略垂直断
面図である。第１図において、１は、溶鋼を受は入れる
ためのタンデイツシュである。タンデイツシュ１の側壁
下部に設けられた開口１ａには、フロントノズル２、フ
ィードノズル３およびブレークリング４を介して、水平
モールド５が接続されている。水平モールド５には、冷
却水が循環しており、この冷却水によって、水平モール
ド５は冷却されている。FIG. 1 is a schematic vertical sectional view showing an example of a joint between a tundish and a horizontal mold in a known horizontal continuous casting machine. In FIG. 1, numeral 1 is a tundish for receiving molten steel. A horizontal mold 5 is connected to an opening 1 a provided in the lower side wall of the tandy dish 1 via a front nozzle 2 , a feed nozzle 3 , and a break ring 4 . Cooling water is circulating in the horizontal mold 5, and the horizontal mold 5 is cooled by this cooling water.
フロントノズル２の上流端は、タンデイツシュ１の開口
ｌａ内に挿入されており、そして、フロントノズル２の
下流端は、フィードノズル３の上流端に接続されている
。フィードノズル３の下流端は、ブレークリング４の上
流端に接続されており、そして、ブレークリング４の下
流端は、水平モールド５の入口端５ａに接続されている
。かくして、タンデイツシュ１の開口１ａ、フロントノ
ズル２、フィードノズル３、ブレークリング４および水
平モールド５は、溶鋼のための水平な通路を形成してい
る。The upstream end of the front nozzle 2 is inserted into the opening la of the tundish 1, and the downstream end of the front nozzle 2 is connected to the upstream end of the feed nozzle 3. The downstream end of the feed nozzle 3 is connected to the upstream end of the break ring 4, and the downstream end of the break ring 4 is connected to the inlet end 5a of the horizontal mold 5. Thus, the opening 1a of the tundish 1, the front nozzle 2, the feed nozzle 3, the break ring 4 and the horizontal mold 5 form a horizontal passage for the molten steel.
ブレークリング４は、フロントノズル２、フィードノズ
ル３およびブレークリング４を通って、タンデイツシュ
１から水平モールド５内に導かれた溶鋼の、凝固の起点
を確実に作り、かくして、水平モールド５から鋳鋼片を
円滑に引き抜くことができるようにする作用を有してい
る。The break ring 4 ensures a starting point for solidification of the molten steel led from the tundish 1 into the horizontal mold 5 through the front nozzle 2, the feed nozzle 3 and the break ring 4, and thus the cast steel billet from the horizontal mold 5. It has the function of allowing the material to be pulled out smoothly.
ブレークリング４の、水平モールド５に接触する側は、
冷却水が循環している水平モールド５により冷却されて
、低温である。一方、ブレークリング４の内周面は、溶
鋼に接触するため高温である。このように、ブレークリ
ング４は、温度差が非常に大きい苛酷な条件下で使用さ
れるため、亀裂および破損が生じやすい。The side of the break ring 4 that contacts the horizontal mold 5 is
The temperature is low because it is cooled by the horizontal mold 5 in which cooling water is circulated. On the other hand, the inner circumferential surface of the break ring 4 is at a high temperature because it comes into contact with molten steel. In this way, the break ring 4 is used under severe conditions with very large temperature differences, and is therefore prone to cracking and breakage.
従って、ブレークリング４には、下記の条件を満たす性
質が要求されている。Therefore, the break ring 4 is required to have properties that satisfy the following conditions.
（１）耐摩耗性に優れていること。(1) Excellent wear resistance.
前述したように、ブレークリング４は、フィードノズル
３と水平モールド５との間に位置し、図示しない締付は
機構により、水平モールド５に押付けられて取付けられ
ている。従って、取付は時の締付は圧力に耐えられ、且
つ、１つの引張りおよび１つの押戻しからなる複数回の
サイクルによる、鋳鋼片の引き抜き時の衝撃に耐え得る
耐摩耗性を有していることが必要である。As mentioned above, the break ring 4 is located between the feed nozzle 3 and the horizontal mold 5, and is pressed against the horizontal mold 5 by a tightening mechanism (not shown). Therefore, the installation has abrasion resistance that can withstand the pressure when tightened and the impact when the cast steel billet is pulled out through multiple cycles of one pull and one push back. It is necessary.
（２）耐熱衝撃性に優れていること。(2) Excellent thermal shock resistance.
前述したように、ブレークリング４は、温度差が非常に
大きい苛酷な条件下で使用されるので、その熱応力に耐
え得る耐熱衝撃性を有していることが必要である。As mentioned above, the break ring 4 is used under severe conditions with very large temperature differences, so it is necessary to have thermal shock resistance that can withstand the thermal stress.
（３） 耐食性に優れていること。(3) Excellent corrosion resistance.
高温の溶鋼に対する耐食性が優れていることが必要であ
る。It is necessary to have excellent corrosion resistance against high temperature molten steel.
（４） 形状精度に優れていること。(4) Excellent shape accuracy.
ブレークリング４の下流端は、水平モールド５の入口端
５ａに厳密に接触していなければならず、このため、ブ
レークリング４の、水平モールド５の入口端５ａとの接
触面ば、高精度に形成されていることが必要である。The downstream end of the break ring 4 must be in strict contact with the inlet end 5a of the horizontal mold 5, so that the contact surface of the break ring 4 with the inlet end 5a of the horizontal mold 5 can be made with high precision. It is necessary that it be formed.
従来のブレークリングは、例えば、アルミナ質。 Conventional break rings, for example, are made of alumina.
ジルコニア賀、溶融石英賞、窒化珪素質または窒化硼素
質からなっている。これ等の材質からなるブレークリン
グには、次のような問題がある。It is made of zirconia, fused silica, silicon nitride or boron nitride. Break rings made of these materials have the following problems.
（１） アルミナ質またはジルコニア質耐食性は優れ
ているが、耐熱衝撃性が劣るため、使用中に亀裂および
割れが生ずる。(1) Alumina or Zirconia Although they have excellent corrosion resistance, they have poor thermal shock resistance, which causes cracks and cracks during use.
（２） 溶融石英質
耐熱衝撃性は優れているが、溶損が大であり且つ耐摩耗
性が劣る。(2) Fused silica has excellent thermal shock resistance, but suffers from large amounts of melting loss and has poor wear resistance.
（３） 窒化珪素質
高強度で且つ耐熱衝撃性は優れているが、溶損が大であ
り、亀裂および剥落が生じやすい。(3) Silicon nitride material: High strength and excellent thermal shock resistance, but suffers from heavy melting loss and is prone to cracking and peeling.
（４） 窒化硼素質
耐食性および耐熱衝撃性に優れているが、高価でありコ
スト高となる。(4) Boron nitride Excellent in corrosion resistance and thermal shock resistance, but expensive.
上述の問題を解決するため、従来から種々研究が行なわ
れており、例えば、特公昭６２−１４５０８号公報には
、２０から９０ｗｔＪの範囲内の珪素粉末と、１から２
０ｖｔ、χの範囲内のアルミニウム粉末と、そして、２
から６０１１ｔ、χの範囲（７）ＣｒｚＯｚ、Ｔｉ０ｚ
およびＣａＯのうちの少なくとも１種の酸化物粉末とか
らなり、窒化焼結によって製造されたブレークリングが
開示されている。また、特公昭６１−２５６７６号公報
には、２０から９０ｗｔ、χの範囲内の金属珪素と、１
から２０ｗｔ、χの範囲内の金属アルミニウムと、そし
て、５から６０ｗｔ、χの範囲内の、酸化物としてのＡ
ＺｚＯｓ＋Ｚｒ０ｔ、ＹｔＯｓ＋Ｃｒｘ（ｈ＋Ｔｉｏｚ
およびＭｇＯの少なくとも１種とからなり、窒化焼結に
よって製造された複合焼結材料が開示されている。In order to solve the above-mentioned problems, various studies have been carried out in the past. For example, in Japanese Patent Publication No. 14508/1983, silicon powder in the range of 20 to 90 wtJ and silicon powder in the range of 1 to 2
0vt, aluminum powder within the range of χ, and 2
to 6011t, χ range (7) CrzOz, Ti0z
and at least one oxide powder of CaO, and is manufactured by nitriding sintering. Moreover, in Japanese Patent Publication No. 61-25676, metallic silicon in the range of 20 to 90 wt, χ, and 1
metallic aluminum within the range of 20 wt, χ, and A as an oxide within the range of 5 to 60 wt, χ
ZzOs+Zr0t, YtOs+Crx(h+Tioz
A composite sintered material comprising at least one of MgO and MgO and manufactured by nitriding sintering is disclosed.
しかしながら、上述のような材質からなるブレークリン
グによっても、耐摩耗性、耐熱衝撃性。However, break rings made of the materials mentioned above have excellent wear resistance and thermal shock resistance.
耐食性および形状精度のすべてを満足し得るには至って
いない。It has not yet been possible to satisfy both corrosion resistance and shape accuracy.
従って、この発明の目的は、苛酷な使用条件下において
も、耐摩耗性、耐熱衝撃性および耐食性に優れ、且つ、
容易な加工によって高精度に形成された、水平連続鋳造
用ブレークリングを提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to have excellent wear resistance, thermal shock resistance, and corrosion resistance even under severe usage conditions, and
An object of the present invention is to provide a break ring for horizontal continuous casting that is formed with high precision through easy processing.
本発明者等は、上述した問題を解決し、苛酷な使用条件
下においても、耐摩耗性、耐熱衝撃性および耐食性に優
れ、且つ、容易な加工によって高精度に形成された、水
平連続鋳造用ブレークリングを開発すべく、鋭意研究を
重ねた。その結果、ブレークリングを、化学式Ｓ ｉ
ｈ −ｚ ｋｌ ｚ Ｏｚ Ｎ ｓ −ｚで表わされる
βサイアロンと、六方晶系窒化硼素とそしてジルコニア
とからなる焼結体によって形成し、そして、βサイアロ
ン、六方晶系窒化硼素およびジルコニアの各々の含有量
、および、βサイアロンのＺ数を、特定範囲に限定すれ
ば、耐摩耗性。The present inventors have solved the above-mentioned problems, and have developed a horizontal continuous casting product that has excellent wear resistance, thermal shock resistance, and corrosion resistance even under severe usage conditions, and is formed with high precision through easy processing. In order to develop the brake ring, we conducted extensive research. As a result, we can define the break ring with the chemical formula S i
It is formed by a sintered body consisting of β-sialon represented by h -z kl z Oz N s -z, hexagonal boron nitride, and zirconia, and each of β-sialon, hexagonal boron nitride, and zirconia If the content and Z number of β-sialon are limited to a specific range, wear resistance is achieved.
耐熱衝撃性および耐食性に優れ、且つ、容易な加工によ
って高精度に形成された、水平連続鋳造用ブレークリン
グが得られることを知見した。It has been discovered that it is possible to obtain a break ring for horizontal continuous casting that has excellent thermal shock resistance and corrosion resistance, and is formed with high precision through easy processing.
この発明は、上述した知見に基づいてなされたものであ
って、化学式Ｓ ｉ ｂ −ｚ Ｎ ｚ Ｏ□Ｎ、−□
で表わされ、前記化学式中の各々のＺ数が０．８から２
．０の範囲内である、４０から８０ｗｔ、χのβサイア
ロンと、８から４０ｗｔ、χの六方晶系窒化硼素と、そ
して、１０から４０ｗｔ、χのジルコニアとからなり、
前記βサイアロンのマトリックス中に、前記六方晶系窒
化硼素および前記ジルコニアが分散して存在している焼
結体によって形成されていることに特徴を有するもので
ある。This invention was made based on the above-mentioned knowledge, and the chemical formula S i b -z N z O□N, -□
and each Z number in the chemical formula is from 0.8 to 2.
．． 0, 40 to 80 wt, χ β-sialon, 8 to 40 wt, χ hexagonal boron nitride, and 10 to 40 wt, χ zirconia,
It is characterized in that it is formed of a sintered body in which the hexagonal boron nitride and the zirconia are dispersed in the β-sialon matrix.
この発明のブレークリングを構成する各物質の特性およ
びその含有量について、以下に説明する。The characteristics and content of each substance constituting the break ring of the present invention will be explained below.
化学式Ｓｉ＆−□Ａ１ｚ Ｏｚ Ｎ ｓ −ｚで表わさ
れるβサイアロンは、ケイ素粉と、アルミニウム粉とそ
してアルミナ粉とを所定割合で混合した混合物を、窒素
雰囲気中において、反応焼結法により焼結することによ
って得ることができる。β-Sialon, represented by the chemical formula Si&-□A1zOzNs-z, is produced by sintering a mixture of silicon powder, aluminum powder, and alumina powder in a predetermined ratio in a nitrogen atmosphere using a reaction sintering method. You can get it by doing this.
βサイアロンには、耐摩耗性および耐熱衝撃性を向上さ
せる作用がある。しかしながら、前記化学式中の各々の
Ｚ数が０．８未満では、耐食性が劣化する。一方、前記
Ｚ数が２．０を超えると、耐熱衝撃性が劣化する。従っ
て、前記化学式中の各々のＺ数は、０．８から２．０の
範囲内に限定すべきである。β-sialon has the effect of improving wear resistance and thermal shock resistance. However, if each Z number in the chemical formula is less than 0.8, corrosion resistance deteriorates. On the other hand, when the Z number exceeds 2.0, thermal shock resistance deteriorates. Therefore, each Z number in the chemical formula should be limited within the range of 0.8 to 2.0.
βサイアロンの含有量が４０ｗｔ、１未満では、前述し
た作用に所望の効果が得られず、ブレークリングとして
の必要な強度を保持することができない、そして、βサ
イアロンのマトリックス中に、後述する六方晶系窒化硼
素およびジルコニアを分散して存在させることができな
い、一方、βサイアロンの含有量が８０ｗｔ、χを超え
ると、耐熱衝撃性および耐食性が劣化する。従って、β
サイアロンの含有量は、４０から８０ｗｔ、χの範囲内
に限定すべきである。If the content of β-sialon is less than 40wt, 1, the desired effect as described above cannot be obtained, and the necessary strength as a break ring cannot be maintained. Crystalline boron nitride and zirconia cannot be present in a dispersed manner. On the other hand, if the content of β-sialon exceeds 80 wt, χ, thermal shock resistance and corrosion resistance deteriorate. Therefore, β
The content of Sialon should be limited within the range of 40 to 80 wt, χ.
六方晶系窒化硼素には、耐熱衝撃性、耐食性および加工
性を向上させる作用がある。しかしながら、窒化硼素の
含有量が８ Ｉ４ｔ、１未満では、上述した作用に所望
の効果が得られない。一方、窒化硼素の含有量が４Ｑｗ
ｔ、Ｘを超えると、強度が劣化し、ブレークリングとし
ての必要な強度を保持することができない、従って、六
方晶系窒化硼素の含有量は、８から４０ｉ、χの範囲内
に限定すべきである。Hexagonal boron nitride has the effect of improving thermal shock resistance, corrosion resistance, and processability. However, if the content of boron nitride is less than 8 I4t, the desired effects described above cannot be obtained. On the other hand, the boron nitride content is 4Qw
If it exceeds t and It is.
ジルコニアには、耐熱衝撃性および耐食性を向上させる
作用がある。しかしながら、ジルコニアの含有量が１０
ｗｔ、１未満では、上述した作用に所望の効果が得られ
ない、一方、ジルコニアの含有量が４０ｗｔ、χを超え
ると、熱間膨張率が高くなり且つ熱伝導率が低下するた
め、耐熱衝撃性が劣化する。従って、ジルコニアの含有
量は、１０から４０ｗｔ、χの範囲内に限定すべきであ
る。Zirconia has the effect of improving thermal shock resistance and corrosion resistance. However, the zirconia content is 10
If the zirconia content is less than 1 wt, the desired effect cannot be obtained in the above-mentioned action. On the other hand, if the zirconia content exceeds 40 wt, χ, the thermal expansion coefficient will increase and the thermal conductivity will decrease, resulting in poor thermal shock resistance. Sexuality deteriorates. Therefore, the content of zirconia should be limited within the range of 10 to 40 wt, χ.
次に、この発明を、実施例によって、この発明の範囲外
の比較例と対比しながら、更に詳細に説明する。Next, the present invention will be explained in more detail by way of examples and in comparison with comparative examples outside the scope of the present invention.
〔実施例］ 下記第１表に示す原料を使用した。〔Example] The raw materials shown in Table 1 below were used.
は、後述する窒素雰囲気中での反応焼結によって形成さ
れる、化学式Ｓ ｉ ｈ −ｚ ／’ｂｔ ｚ Ｏｚ
Ｎ ｓ −ｚで表わされるβサイアロンの各々のＺ数が
１になるような割合で配合した。is formed by reaction sintering in a nitrogen atmosphere, which will be described later, and has the chemical formula S i h -z /'bt z Oz
They were blended in such a proportion that the Z number of each β-sialon expressed by N s −z was 1.
上述した原料を使用し、第２表に示す、本発明の範囲内
の含有量の、本発明の供試体（以下、ｒ本発明供試体」
という）１４１１Ｌ１〜３と、そして、第２表に併せて
示す、本発明の範囲外の含有量の、比較用の供試体（以
下、「比較用供試体」という）ｋｌ〜６とを、以下に述
べる方法によって調製した。アルミニウム粉、ケイ素粉
およびアルミナ粉上述のように配合した原料に、その７
−ｔ、χの割合のエチルアルコールと、その０．２ ｗ
ｔ、χの割合のポリビニールアルコールと、そして、そ
の７０ｗｔ、χの割合の水とを添加し、そして、これら
等を、ボールミルによって、３時間湿式で混合した。か
くして得た混合物を、スプレードライヤーによって、乾
燥しそして所定粒度の粒子に造粒したＪこのようにして
得られた粒子を型枠内に充填し、ラバープレスにより、
２，５００ ｋｇ／ｃｄの圧力でプレス成形して、圧粉
体を！Ｊ製した。A specimen of the present invention (hereinafter referred to as "specimen of the present invention") using the above-mentioned raw materials and having a content within the range of the present invention as shown in Table 2.
) 1411L1 to 3, and comparative specimens (hereinafter referred to as "comparative specimens") kl to 6 whose content is outside the range of the present invention, which are also shown in Table 2, are as follows: It was prepared by the method described in . Aluminum powder, silicon powder, and alumina powder
-t, ethyl alcohol in the proportion of χ and its 0.2 w
Polyvinyl alcohol in a proportion of t and χ and water in a proportion of 70 wt and χ were added, and these were wet-mixed for 3 hours using a ball mill. The mixture thus obtained was dried with a spray dryer and granulated into particles of a predetermined particle size.The particles thus obtained were filled into a mold, and with a rubber press,
Press molded at a pressure of 2,500 kg/cd to produce a green compact! Made by J.
次いで、得られた圧粉体を、電気炉中において５００℃
の温度で加熱することにより、圧粉体中に含まれている
バインダーを蒸発せしめて除去し、そして、切削加工の
可能な強度を有する焼結体を調製した０次いで、得られ
た焼結体を切削加工し、所定のプレークリングの形状に
成形した。このようにして、所定のブレークリングの形
状に成形された焼結体を、窒素雰囲気中で、１５５０℃
の温度で１０時間加熱して反応焼結し、かくして、本発
明供試体陳１〜３および比較用供試体徹１〜６を調製し
た。Next, the obtained green compact was heated at 500°C in an electric furnace.
The binder contained in the green compact is evaporated and removed by heating at a temperature of was cut and formed into a predetermined plaque ring shape. In this way, the sintered body formed into a predetermined break ring shape was heated to 1550°C in a nitrogen atmosphere.
The specimens were heated for 10 hours to carry out reaction sintering, thus preparing specimens of the present invention Nos. 1 to 3 and comparison specimens Nos. 1 to 6.
上述のようにしてａｌｌ製した本発明供試体および比較
用供試体の各々について、耐摩耗性を示す、常温および
１０００℃の温度での曲げ強度、気孔率。The bending strength and porosity at room temperature and 1000° C., which show wear resistance, for each of the present invention specimen and comparative specimen manufactured in the above-mentioned manner.
吸水率、見掛比重、嵩比重、 １０００″Ｃの温度にお
ける熱間膨張率、耐熱衝撃性、熱伝導率および耐食性を
調べ、その結果を、第３表に示した。なお、耐熱衝撃性
は、本発明供試体および比較用供試体の各々を、異なる
温度で２０分間加熱した後、１５℃の水の中に入れて急
冷したときにおける、前記供試体の各々の曲げ強度が１
０％および３０％劣化したときの、前記供試体の各々に
対する加熱温度によって表わした。そして、耐食性は、
本発明供試体および比較用供試体の各々を、１５５０℃
の温度の溶ＩＩ （ＳＯ３３２１）中に２時間浸漬した
ときの、その表面からの腐食量によって表わした。The water absorption rate, apparent specific gravity, bulk specific gravity, thermal expansion coefficient at a temperature of 1000''C, thermal shock resistance, thermal conductivity, and corrosion resistance were investigated, and the results are shown in Table 3.The thermal shock resistance is , the bending strength of each of the specimens of the present invention and comparative specimens was heated at different temperatures for 20 minutes, and then quenched in water at 15°C.
It was expressed by the heating temperature for each of the specimens at 0% and 30% deterioration. And the corrosion resistance is
Each of the present invention specimen and comparative specimen was heated to 1550°C.
It was expressed by the amount of corrosion from the surface when immersed in Molten II (SO3321) at a temperature of 2 hours.
第３表から明らかなように、βサイアロンの含有量が本
発明の範囲を外れて低く、そして、ジルコニアの含有量
が本発明の範囲を外れて高い比較用供試体阻１は、耐摩
耗性を示す、高温での曲げ強度が低く、そして、熱伝導
率が低いために、耐熱衝撃性が劣っている。βサイアロ
ンの含有量が本発明の範囲を外れて高く、そして、六方
晶系窒化硼素の含有量が本発明の範囲を外れて低い比較
用供試体魔２は、耐熱衝撃性および耐食性が劣り且つ第
３表には示していないが加工性も劣っている。As is clear from Table 3, comparative specimen No. 1, in which the β-sialon content is low, which is outside the range of the present invention, and the zirconia content is high, which is outside the range of the present invention, has a high wear resistance. The bending strength at high temperatures is low, and the thermal shock resistance is poor due to the low thermal conductivity. Comparative specimen 2, in which the content of β-SiAlON is higher than the range of the present invention and the content of hexagonal boron nitride is lower than the range of the present invention, has poor thermal shock resistance and corrosion resistance. Although not shown in Table 3, workability is also poor.
六方晶系窒化硼素の含有量が本発明の範囲を外れて高い
比較用供試体Ｎα３は、耐摩耗性を示す曲げ強度が低い
、ジルコニアの含有量が本発明の範囲を外れて低い比較
用供試体魔４は、耐食性が劣っている。ジルコニアを含
有しない比較用供試体阻５は、耐食性が極めて劣ってい
る。そして、六方晶系窒化硼素およびジルコニアを含有
せず、βサイアロンのみからなる比較用供試体懇６は、
耐熱衝撃性および耐食性が極めて劣っている。Comparative specimen Nα3, which has a high content of hexagonal boron nitride outside the range of the present invention, is a comparative specimen Nα3 with a low bending strength indicating wear resistance and a low content of zirconia, which is outside the range of the present invention. Trial Demon 4 has poor corrosion resistance. Comparative specimen No. 5, which does not contain zirconia, has extremely poor corrosion resistance. Comparative specimen 6, which does not contain hexagonal boron nitride or zirconia and is made only of β-sialon,
Extremely poor thermal shock resistance and corrosion resistance.
これに対して、βサイアロン、六方晶系窒化硼素および
ジルコニアを含有し且つその含有量が何れも本発明の範
囲内の本発明供試体隘１，２および３においては、耐摩
耗性を示す曲げ強度、耐熱衝撃性および耐食性のすべて
が優れている。On the other hand, specimens Nos. 1, 2 and 3 of the present invention, which contain β-sialon, hexagonal boron nitride and zirconia, and whose contents are all within the range of the present invention, exhibit wear resistance. Excellent strength, thermal shock resistance and corrosion resistance.
以上述べたように、この発明によれば、苛酷な使用条件
下においても、耐摩耗性、耐熱衝撃性および耐食性に優
れ、且つ、加工が容易であるから高精度に形成された、
水平連続鋳造用ブレークリングが得られる、工業上有用
な効果がもたらされる。As described above, according to the present invention, even under severe usage conditions, it has excellent abrasion resistance, thermal shock resistance, and corrosion resistance, and is easy to process, so it can be formed with high precision.
A break ring for horizontal continuous casting is obtained, which brings about an industrially useful effect.
第１ 因1st Cause
第１図は、タンデイツシュと水平モールド七の結合部の
一例を示す概略垂直断面図である。図面において、
ｌ・・・タンデイツシュ、 ２・・・フロントノズル
、３・・・フィードノズル、 ４・・・ブレークリン
グ、５・・・水平モールド。FIG. 1 is a schematic vertical cross-sectional view showing an example of a connecting portion between the tandem dish and the horizontal mold 7. FIG. In the drawings: 1...Tandice, 2...Front nozzle, 3...Feed nozzle, 4...Break ring, 5...Horizontal mold.
Claims (1)
＿ｚで表わされ、前記化学式中の各々のＺ数が０．８か
ら２．０の範囲内である、４０から８０ｗｔ．％のβサ
イアロンと、８から４０ｗｔ．％の六方晶系窒化硼素と
、そして、１０から４０ｗｔ．％のジルコニアとからな
り、前記βサイアロンのマトリックス中に、前記六方晶
系窒化硼素および前記ジルコニアが分散して存在してい
る焼結体によって形成されていることを特徴とする水平
連続鋳造用ブレークリング。1 Chemical formula Si_6_-_zAl_zO_zN_8_-
_z, each Z number in the chemical formula is within the range of 0.8 to 2.0, from 40 to 80 wt. % βsialon and 8 to 40 wt. % hexagonal boron nitride and 10 to 40 wt. % of zirconia, and is formed of a sintered body in which the hexagonal boron nitride and the zirconia are dispersed in the matrix of the β-sialon. ring.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1074268A JP2933943B2 (en) | 1989-03-27 | 1989-03-27 | Break ring for horizontal continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1074268A JP2933943B2 (en) | 1989-03-27 | 1989-03-27 | Break ring for horizontal continuous casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02255248A true JPH02255248A (en) | 1990-10-16 |
| JP2933943B2 JP2933943B2 (en) | 1999-08-16 |
Family
ID=13542206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1074268A Expired - Lifetime JP2933943B2 (en) | 1989-03-27 | 1989-03-27 | Break ring for horizontal continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2933943B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0519492A2 (en) * | 1991-06-20 | 1992-12-23 | Elektroschmelzwerk Kempten GmbH | Reaction sintered composites and shaped bodies containing boron nitride and method of making them |
| JP2017173179A (en) * | 2016-03-24 | 2017-09-28 | デンカ株式会社 | Probe guide member and method for manufacturing the same |
-
1989
- 1989-03-27 JP JP1074268A patent/JP2933943B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0519492A2 (en) * | 1991-06-20 | 1992-12-23 | Elektroschmelzwerk Kempten GmbH | Reaction sintered composites and shaped bodies containing boron nitride and method of making them |
| JP2017173179A (en) * | 2016-03-24 | 2017-09-28 | デンカ株式会社 | Probe guide member and method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2933943B2 (en) | 1999-08-16 |
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