JPH0222016B2 - - Google Patents
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- JPH0222016B2 JPH0222016B2 JP14729081A JP14729081A JPH0222016B2 JP H0222016 B2 JPH0222016 B2 JP H0222016B2 JP 14729081 A JP14729081 A JP 14729081A JP 14729081 A JP14729081 A JP 14729081A JP H0222016 B2 JPH0222016 B2 JP H0222016B2
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- Japan
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- furnace
- raw material
- supplied
- reaction chamber
- decarboxylation reaction
- Prior art date
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
本発明は、セメント原料の仮焼方法及び装置に
関するもので、固体燃料、特に燃焼速度の低い固
体燃料の燃焼に適するセメント原料の仮焼方法及
びその装置に関するものである。 従来のサスペンシヨンプレヒーター付ロータリ
ーキルンのセメント原料仮焼装置においては、第
１図に示すように仮焼炉内において燃料の燃焼と
脱炭酸反応を同時に行なつていた。すなわち、サ
スペンシヨンプレヒーターからの原料ａは、燃焼
室ｂに入り、該室において、ロータリーキルン排
ガスｃとクーラー抽気ｄによつて燃料バーナｅか
ら供給される燃料が燃焼したガスと混合され、該
燃焼室ｂにおいて噴流層を形成しながら燃料の燃
焼と脱炭酸反応とが行なわれていた。（実線矢印
は熱風の流れ、破線矢印は原料粉末の流れを示
す）そして、燃焼室ｂを出た原料は上段の混合室
ｆに入り、ここで原料と未燃焼燃料との混合がさ
らに十分行なわれるとともに、燃料のアフターバ
ーニングが行なわれて、原料は開口ｇよりサイク
ロンに向けて排出されていた。 こうした、従来方式によると、燃料の燃焼熱は
直ちに原料の仮焼反応に利用され、炉内温度は部
分的に1000℃、炉内平均温度は900℃と比較的低
く、炉内での燃焼速度も比較的低いものであつ
た。そのため、重油価格の高騰により燃料を重油
から燃焼速度の低い揮発分が約25％の微分粉炭に
転換するに際しては、炉の容積を10〜20％大とし
て対処していた。しかし、このようにしても、揮
発分が20％以下の固体燃料例えば微粉炭を使用す
る場合には燃焼性は大巾に低下する欠点があつ
た。 本発明はこの欠点を排し、固体燃料、特に燃焼
速度の低い固体燃料、例えば揮発分含有率が20％
以下の微粉炭を用いても良好なる燃焼性を維持す
ることができるセメント原料仮焼方法及び装置を
提供するものである。 以下本発明の方法及び装置について図示の実施
例を参照しながら説明する。 第２図は、セメント原料仮焼炉を備えたサスペ
ンシヨンプレヒーター付ロータリーキルンの全体
図を示すが、同図中、１はロータリーキルン、２
はセメント原料仮焼炉であり、図には本発明方式
のものを図解してある。３はクーラー、４はクー
ラー抽気をセメント原料仮焼炉２に導びくための
導管、５はサスペンシヨンプレヒーターであり、
分離サイクロン５1〜５4を備えている。６はプレ
ヒーター原料給養機、７はサスペンシヨンプレヒ
ーター５からセメント原料仮焼炉２に原料を供給
するためのシユートである。 同図において、プレヒーター原料供養機６によ
りプレヒーターに供給された原料は、サスペンシ
ヨンプレヒーター５において予熱されてシユート
７を通つて仮焼装置２に入る。 仮焼装置２は、第３図に示すように、熱風発生
炉１０、２段噴流脱炭酸反応室１１からなり、２
段噴流脱炭酸反応室１１は下段噴流室１１1と上
段噴流室１１2からなる。 まず熱風発生炉１０においてはクーラー抽気ｄ
により固体燃料ｅが燃焼し、燃焼熱を発生する。 一方サスペンシヨンプレヒーター５で予熱され
た原料は、上記燃焼熱の制御及び炉壁保護のため
その一部が該熱風発生炉１０内に供給される。熱
風発生炉１０に供給する原料の量は、固体燃料の
揮発分に応じて変更し、揮発分が10％以下の固体
燃料においては殆んどゼロ、揮発分が25％程度の
固体燃料においては約40％を供給し、炉内中心部
に1200℃以上の局部的高熱域ｈを形成する。この
局部的高温域ｈがあるため固体燃料の燃焼速度は
大幅に高くなり（燃焼速度は燃焼温度が上昇する
と指数函数的に増大する。）、従来の仮焼方法及び
装置では十分な燃焼ができなかつた固体燃料で
も、容易に燃焼することができる。 熱風発生炉１０において発生した高温燃焼ガス
は絞り部分１２を経て２段噴流脱炭酸反応室１１
内に導入される。２段噴流脱炭酸反応室は上下２
段の噴流室からなり絞り部分１３を境界として上
段、下段の噴流層を形成する。 プレヒーター５で予熱された原料のうち、上記
熱風発生炉１０に供給された以外の残り原料は上
記２段噴流脱炭酸反応室の下段噴流室１１1に導
入され、該室内で脱炭酸反応が行なわれる。 また熱風発生炉１０からの未燃ガス及び燃料は
絞り部分１２，１３の縮少拡大による混合効果に
より上記反応室１１において十分にアフターバー
ニングされる。 かくして、第３図に示すように、本発明装置に
おいては、主として、熱風発生域（）、下段噴
流脱炭酸反応域（）、上段アフターバーニング
域（）が形成され、揮発分の低い固体燃料を用
いてセメント原料の仮焼を効率よく行なうことが
できる。 なお、熱風発生炉１０の断面は２段噴流脱炭酸
反応室１１の断面と同一でも良くまた大でも良
い。また本発明装置に窒素酸化物低減機能を与え
るために、燃焼用空気を２段噴流脱炭酸反応室１
１1，１１2又は分離サイクロン５4の入口ダクト
８、又は分離サイクロン５4に一部分岐導入する
こともできる。 揮発分が15％と10％の微粉炭を燃焼させたとき
の従来方法と本発明方法との燃焼率の比較を第１
表および第２表に示す。
関するもので、固体燃料、特に燃焼速度の低い固
体燃料の燃焼に適するセメント原料の仮焼方法及
びその装置に関するものである。 従来のサスペンシヨンプレヒーター付ロータリ
ーキルンのセメント原料仮焼装置においては、第
１図に示すように仮焼炉内において燃料の燃焼と
脱炭酸反応を同時に行なつていた。すなわち、サ
スペンシヨンプレヒーターからの原料ａは、燃焼
室ｂに入り、該室において、ロータリーキルン排
ガスｃとクーラー抽気ｄによつて燃料バーナｅか
ら供給される燃料が燃焼したガスと混合され、該
燃焼室ｂにおいて噴流層を形成しながら燃料の燃
焼と脱炭酸反応とが行なわれていた。（実線矢印
は熱風の流れ、破線矢印は原料粉末の流れを示
す）そして、燃焼室ｂを出た原料は上段の混合室
ｆに入り、ここで原料と未燃焼燃料との混合がさ
らに十分行なわれるとともに、燃料のアフターバ
ーニングが行なわれて、原料は開口ｇよりサイク
ロンに向けて排出されていた。 こうした、従来方式によると、燃料の燃焼熱は
直ちに原料の仮焼反応に利用され、炉内温度は部
分的に1000℃、炉内平均温度は900℃と比較的低
く、炉内での燃焼速度も比較的低いものであつ
た。そのため、重油価格の高騰により燃料を重油
から燃焼速度の低い揮発分が約25％の微分粉炭に
転換するに際しては、炉の容積を10〜20％大とし
て対処していた。しかし、このようにしても、揮
発分が20％以下の固体燃料例えば微粉炭を使用す
る場合には燃焼性は大巾に低下する欠点があつ
た。 本発明はこの欠点を排し、固体燃料、特に燃焼
速度の低い固体燃料、例えば揮発分含有率が20％
以下の微粉炭を用いても良好なる燃焼性を維持す
ることができるセメント原料仮焼方法及び装置を
提供するものである。 以下本発明の方法及び装置について図示の実施
例を参照しながら説明する。 第２図は、セメント原料仮焼炉を備えたサスペ
ンシヨンプレヒーター付ロータリーキルンの全体
図を示すが、同図中、１はロータリーキルン、２
はセメント原料仮焼炉であり、図には本発明方式
のものを図解してある。３はクーラー、４はクー
ラー抽気をセメント原料仮焼炉２に導びくための
導管、５はサスペンシヨンプレヒーターであり、
分離サイクロン５1〜５4を備えている。６はプレ
ヒーター原料給養機、７はサスペンシヨンプレヒ
ーター５からセメント原料仮焼炉２に原料を供給
するためのシユートである。 同図において、プレヒーター原料供養機６によ
りプレヒーターに供給された原料は、サスペンシ
ヨンプレヒーター５において予熱されてシユート
７を通つて仮焼装置２に入る。 仮焼装置２は、第３図に示すように、熱風発生
炉１０、２段噴流脱炭酸反応室１１からなり、２
段噴流脱炭酸反応室１１は下段噴流室１１1と上
段噴流室１１2からなる。 まず熱風発生炉１０においてはクーラー抽気ｄ
により固体燃料ｅが燃焼し、燃焼熱を発生する。 一方サスペンシヨンプレヒーター５で予熱され
た原料は、上記燃焼熱の制御及び炉壁保護のため
その一部が該熱風発生炉１０内に供給される。熱
風発生炉１０に供給する原料の量は、固体燃料の
揮発分に応じて変更し、揮発分が10％以下の固体
燃料においては殆んどゼロ、揮発分が25％程度の
固体燃料においては約40％を供給し、炉内中心部
に1200℃以上の局部的高熱域ｈを形成する。この
局部的高温域ｈがあるため固体燃料の燃焼速度は
大幅に高くなり（燃焼速度は燃焼温度が上昇する
と指数函数的に増大する。）、従来の仮焼方法及び
装置では十分な燃焼ができなかつた固体燃料で
も、容易に燃焼することができる。 熱風発生炉１０において発生した高温燃焼ガス
は絞り部分１２を経て２段噴流脱炭酸反応室１１
内に導入される。２段噴流脱炭酸反応室は上下２
段の噴流室からなり絞り部分１３を境界として上
段、下段の噴流層を形成する。 プレヒーター５で予熱された原料のうち、上記
熱風発生炉１０に供給された以外の残り原料は上
記２段噴流脱炭酸反応室の下段噴流室１１1に導
入され、該室内で脱炭酸反応が行なわれる。 また熱風発生炉１０からの未燃ガス及び燃料は
絞り部分１２，１３の縮少拡大による混合効果に
より上記反応室１１において十分にアフターバー
ニングされる。 かくして、第３図に示すように、本発明装置に
おいては、主として、熱風発生域（）、下段噴
流脱炭酸反応域（）、上段アフターバーニング
域（）が形成され、揮発分の低い固体燃料を用
いてセメント原料の仮焼を効率よく行なうことが
できる。 なお、熱風発生炉１０の断面は２段噴流脱炭酸
反応室１１の断面と同一でも良くまた大でも良
い。また本発明装置に窒素酸化物低減機能を与え
るために、燃焼用空気を２段噴流脱炭酸反応室１
１1，１１2又は分離サイクロン５4の入口ダクト
８、又は分離サイクロン５4に一部分岐導入する
こともできる。 揮発分が15％と10％の微粉炭を燃焼させたとき
の従来方法と本発明方法との燃焼率の比較を第１
表および第２表に示す。
【表】
第１図は従来のセメント原料仮焼炉の概念図、
第２図はセメント原料仮焼装置を備えたサスペン
シヨンプレヒーター付ロータリーキルンの概念
図、第３図は本発明のセメント原料仮焼装置の概
念図である。 １０……熱風発生炉、１１1……２段噴流脱炭
酸反応室の下段噴流室、１１2……同上段噴流室。
第２図はセメント原料仮焼装置を備えたサスペン
シヨンプレヒーター付ロータリーキルンの概念
図、第３図は本発明のセメント原料仮焼装置の概
念図である。 １０……熱風発生炉、１１1……２段噴流脱炭
酸反応室の下段噴流室、１１2……同上段噴流室。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ サスペンシヨンプレヒーターとロータリキル
ンとの間に配設され、ロータリキルン排ガスを下
から導入する開口を有し、かつクーラー抽気と固
体燃料を導入するための開口を側壁に各々有して
なる熱風発生炉と、その上方に連設した２段噴流
脱炭酸反応室から構成された仮焼炉によつて、サ
スペンシヨンプレヒーターから供給されるセメン
ト原料を仮焼する方法であつて、使用する固体燃
料の揮発分に応じて、上記プレヒーターから上記
熱風発生炉に供給する原料の量を変更し、該炉内
中心部に1200℃以上の局部的高温域を作り、該炉
の排ガスを供給された原料と共に２段噴流脱炭酸
反応室に導入し、該反応室の下段の噴流室にプレ
ヒーターからの残り原料を供給し、上記２段噴流
脱炭酸反応室において原料の脱炭酸反応と燃料の
アフタバーニングを行なうことを特徴とするセメ
ント原料の仮焼方法。 ２ サスペンシヨンプレヒーターとロータリキル
ンとの間に配設されるセメント原料仮焼装置にお
いて、該仮焼装置を熱風発生炉とその上方に連設
した２段噴流脱炭酸反応室から構成し、上記熱風
発生炉は下部にキルン排ガス導入口を備え、側壁
には２次空気導入ダクト及び該ダクトに近接した
固体燃料供給管を各々設けると共に、その上方側
壁にはサスペンシヨンプレヒーターからの原料を
供給するためのシユートを設け、該熱風発生炉の
炉頂部を絞り、該炉頂部に上記２段噴流脱炭酸反
応室を連接し、下段の噴流室には上記サスペンシ
ヨンプレヒーターからの原料を供給するシユート
を設け、上段の噴流室の上部側方にサイクロンと
接続するダクトを設けたことを特徴とするセメン
ト原料仮焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14729081A JPS5849648A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | セメント原料仮焼方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14729081A JPS5849648A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | セメント原料仮焼方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5849648A JPS5849648A (ja) | 1983-03-23 |
| JPH0222016B2 true JPH0222016B2 (ja) | 1990-05-17 |
Family
ID=15426856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14729081A Granted JPS5849648A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | セメント原料仮焼方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5849648A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10131576B2 (en) | 2013-09-30 | 2018-11-20 | Mitsubishi Materials Corporation | Method for operating cement plant |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018118861A (ja) * | 2017-01-23 | 2018-08-02 | 三菱マテリアル株式会社 | セメントの製造方法 |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14729081A patent/JPS5849648A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10131576B2 (en) | 2013-09-30 | 2018-11-20 | Mitsubishi Materials Corporation | Method for operating cement plant |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5849648A (ja) | 1983-03-23 |
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