JPH0221286B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、気体混合物からCO₂と、さらに存在
するならH₂Sとを除去する方法に関する。

多くの場合、気体混合物から、CO₂および存在
するならH₂Sさらには他の硫黄含有不純物を除く
必要がある。気体混合物からのH₂Sおよび／また
は硫黄含有不純物の除去は、これらの気体混合物
を、硫黄に鋭敏な触媒の使用による接触変換に適
するようにするために必要となろうし、あるいは
これらの気体混合物またはそれから得られた燃焼
気体を大気中に排出する場合には環境汚染を小さ
くするために必要となろう。

H₂Sおよび／または他の含硫黄化合物を通常除
かねばならないCO₂含有気体混合物の例は、部分
燃焼、または完全あるいは部分的な気体化を油、
石炭、製油所排ガス、都市ガス、天然ガス、コー
クス炉ガス、水性ガス、プロパンおよびプロペン
について行なつたとき得られる気体である。

H₂Sを全くまたは実質的に全く含まない気体混
合物（たとえば天然ガス）からCO₂として、また
はH₂Sが気体混合物中に存在する場合は、H₂Sと
の混合物として、気体混合物からCO₂を除くこと
は、気体混合物を所望の発熱量にするためおよ
び／または輸送ラインの腐食を避けるためおよ
び／または極低温装置の凍結を避けるためおよ
び／またはある目的に最終的に用いられる気体混
合物中で価値をもたないCO₂の輸送を避けるため
に必要である。

多くの場合、CO₂さらに存在する場合のH₂S
は、液体溶剤を用いて該気体混合物から除去され
得て、この液体溶剤はしばしば塩基性である。気
体混合物中に存在するCO₂の少なくとも一部は、
H₂S（存在する場合）の少なくとも一部と一緒に
液体溶剤中に吸収されるであろう。H₂Sおよび
CO₂（この明細書では、また酸性気体として記載
してある）は、関与する気体混合物の圧力で、す
なわち多くの場合、高められた圧力で、前記気体
混合物から除去されることになる。

気体混合物からのCO₂および存在する場合の
H₂Sの除去の後に得られる負荷された（loaded）
溶剤は、一部または全部、再生されることにな
り、この再生の間に、H₂S（存在する場合）およ
びCO₂は、解放される。

負荷された溶剤の再生の後に得られる気体中に
H₂Sが認識できる量で存在する場合、少なくとも
H₂Sの大部分がこの気体から除かれる前には、こ
の気体は大気中に排出させることはできない。
H₂Sは、これを元素硫黄に変換させこれを分離す
ることによつて、この気体から非常に都合よく除
去される。H₂Sの元素硫黄への変換は、本分野で
は通常クラウス法により行われ、この方法では、
H₂Sのいくらかが、SO₂へ酸化され、硫黄と水
が、適当な触媒の補助を適宜用いて、H₂SをSO₂
と反応させて形成される。クラウス法を実施させ
得るためには、CO₂との混合物中のH₂Sのモル百
分率は、少なくとも約15であらねばならない。こ
の百分率が、約15と約40との間である場合、クラ
ウス法は、気体の1/3を分け、その中のH₂Sを
SO₂にまで燃焼させ、次に得られるSO₂含有気体
を、残りのH₂S含有気体と混合することにより行
われ得、この後、クラウス反応は、さらに、高め
られた温度で、好ましくは、触媒の存在下で、行
われ得る。気体が、H₂S約40モル％以上を含む場
合、クラウス法は、H₂Sの1/3をSO₂に変換する
に十分な量の空気により気体を燃焼させ、次に、
H₂SとSO₃を反応させて硫黄と水を生成させるよ
うにして行うことができる。

多くの場合、負荷された溶剤の再生中解放され
た気体は、クラウス法で用いるには適さなく、
H₂S含量が小さすぎ、H₂S含量は増加させるため
の付加的な方法は、このような気体により行われ
ることになる。

再生中に解放された気体が、クラウス法に用い
るのに十分高いH₂S含量を有すべき場合、それに
もかかわらずそのH₂S含量を増加させることが重
要であり、なぜなら、後者の場合、クラウス法に
用いられる気体の全量が、低く、よつて、装置が
小型化できるからである。

負荷された溶剤の再生中に解放された気体の
H₂S含量の増加は、当然、適当な溶剤中への該気
体からのH₂Sの優先的な吸収と、負荷後、該溶剤
の再生を行うことによつて達成され得る。しかし
ながら、このような第２の吸収プロセスは、建造
されねばならない余分な設備および負荷された溶
剤の再生のために必要な余分な量のエネルギーの
観点から魅力的なものでない。

本発明は、気体混合物からのCO₂および存在す
る場合のH₂Sの除去方法であつて、CO₂により負
荷され、さらには存在するならH₂Sによつても負
荷された溶剤の再生のために必要とされるエネル
ギーが非常に低く、そしてクラウス法に使用する
のに適する高いH₂S含量を有する気体が、H₂Sを
含有する気体混合物から一段階の吸収で得られる
ようになつている除去方法を提供することであ
る。

従つて、本発明は気体混合物からCO₂および存
在する場合のH₂Sの除去方法において、 (a) 気体混合物を、第三アミンと物理的吸収剤と
を含んでなる溶剤と、高められた圧力で向流接
触させ、 (b) 得られる負荷された溶剤（loaded solvent）
を、支配している温度で負荷された溶剤中に存
在するCO₂とH₂Sの全分圧より高い圧力まで圧
力解放により少なくとも１回フラツシユ
（flash）し、 (c) 段階(b)で得られる負荷された溶剤を、支配し
ている温度で負荷された溶剤中に存在するCO₂
とH₂Sの全分圧より低い圧力まで圧力解放によ
り少なくとも１回フラツシユし、そして段階(c)
で得た半貧溶剤を、任意に行なつてもよい該半
貧溶剤の全部または一部の完全な再生の後、段
階(a)の溶剤として用いることを特徴とする前記
除去方法を提供する。

溶剤は、第三アミン、物理的吸収剤および好ま
しくは水を含んでなる。

酸性気体は、第三アミンと反応することができ
る。非常に適する第三アミンは、脂肪族であり、
特に、１分子当り少なくとも１個のヒドロキシア
ルキル基を含んでいる脂肪族第三アミンである。
例は、トリエタノールアミン、トリプロパノール
アミン、トリイソプロパノールアミン、エチルジ
エタノールアミン、ジメチルエタノールアミン、
ジエチルエタノールアミンである。好ましくは、
メチルジエタノールアミンである。

物理的吸収剤は、酸性気体がそれに可溶性であ
つてかつ酸性気体とは反応しない化合物である。
非常に適する物理的吸収剤は、スルホラン、置換
スルホラン、１分子当り１〜５個の炭素原子を有
するアルコール（たとえばメタノール）、テトラ
エチレングリコールジメチルエーテル、Ｎ−メチ
ルピロリドン、アルキル化カルボン酸アミド（た
とえば、ジメチルホルムアミド）である。スルホ
ランが好ましい。スルホランとは、“テトラヒド
ロチオフエン１，１−ジオキシド”を意味する。

溶剤中の第三アミンおよび物理的吸収剤（さら
には存在する場合、水）の含量は、幅広い限度で
変えることができる。非常に都合よくは、溶剤
は、第三アミン、好ましくはメチルジエタノール
アミン10ないし60重量％、物理的吸収剤、好まし
くはスルホラン15ないし55重量％、および水５な
いし35重量％を含む。

本発明に従う方法に用いられる溶剤は、第三ア
ミンと物理的吸収剤とを含んでなることが必須で
ある。溶剤が第三アミンの代りに、第二アミンお
よび／または第一アミンを含むか、または第三ア
ミンを含み物理的吸収剤を含まない本発明に従う
方法とは全く異なる変形法では、段階(c)でのフラ
ツシングでより少量のCO₂が解放され、よつて
H₂Sが、初めの気体混合物中に存在する場合は、
段階(c)での部分的再生で得られる半貧溶剤は、本
発明に従う方法で得られる場合より低いモル比の
H₂SとCO₂を含む。さらに、該半貧溶剤の全再生
（これは、通常、水蒸気によるストリツピングに
より行われる）は、前記の変更方法の場合、より
多くの水蒸気を必要とし、本発明に従う方法の場
合よりも、クラウス法に対し好ましくないモル比
のCO₂とH₂Sの混合物を生ずる。

溶剤が、１種またはそれ以上の物理的吸収剤だ
けからなつていて、アミンが存在しない点で本発
明とは異なる変更方法は、多くの場合、同じ量の
吸収酸性気体を達成するのに本発明に従う方法よ
りも、より多くの溶剤および段階(a)で使用される
吸収塔でより多くの吸収トレーを必要とする。さ
らに、段階(b)でフラツシング中に非酸性気体が遊
離する、本発明に従う方法に用いられる溶剤中に
よりも、より多量の非酸性気体が溶剤中（１種ま
たはそれ以上の物理的吸収剤だけからなる）に吸
収される。１種またはそれ以上の物理的吸収剤だ
けからなる溶剤が用いられた場合、非酸性気体の
この量は、非常に大きいのでこれを燃料として用
いるのには魅力的ではない（本発明に従う方法の
段階ｂ）で遊離してくる非酸性気体ではできる。
従つて、これらの非酸性気体は段階(a)への再循環
に先立つて再圧縮（資本集約型の圧縮機を用い
る）を必要とする）。

段階(a)での溶剤と気体混合物との接触は、高め
られた圧力において行われ、この圧力は、少なく
とも５バール、特に少なくとも10バールの圧力と
考えられる。20ないし100バールの範囲の圧力が
非常に適する。

混合気体と溶剤との接触は、接触帯域で非常に
好適に行われる：すなわち、弁トレー、バブルキ
ヤツプトレー、バツフルなどのような15ないし80
の接触層を含んでいる吸収塔で非常に好適に行わ
れる。本発明に従う方法で溶剤を用いることによ
り、精製された気体に残るCO₂の量を調整しつつ
H₂Sが、供給材料として用いた気体混合物から実
質的に除かれ得るということが驚くべきことに確
認された。この調整は、溶剤循環を調整するこ
と、すなわち抽出帯域へ供給する溶剤の比および
これに供給される気体混合物の量を調整すること
により達成され得る。気体混合物中に全くまたは
ほとんどH₂Sが存在しない場合、これから除去さ
れるCO₂の量も、溶剤循環により調整され得る。
所望なら、CO₂は、非常に多量に除去され得る。
所望なら、接触帯域からその下方部分で、中間点
で、負荷された溶剤を除去し、除去した負荷溶剤
を外部から冷却し、これを接触帯域の下方部分に
再導入して、精製されるべき気体混合物をさらに
接触させることにより（たとえば英国特許明細書
第1589231号に記載されているように）溶剤循環
をさらに減じてもよい。

段階(a)での気体混合物と溶剤との接触中の温度
は、広い限度内で変えることができる。15ないし
110℃の範囲の温度が非常に適し、20ないし80℃
の範囲の温度が好ましい。

段階(a)では、COSが存在する場合、その全て
または大部分が気体混合物から除去される。

段階(a)で得られる負荷された溶剤は、CO₂、
H₂S（ある場合）および精製されるべき気体混合
物からの溶存非酸性成分（すなわち、炭化水素お
よび／または水素および／または一酸化炭素）を
含んでいる。これらの非酸性気体は、負荷された
溶剤中に存在する酸性気体の全分圧よりも高い圧
力まで、段階(b)でのフラツシングにより負荷され
た溶剤から少なくとも部分的に除去されるように
する。このようにして、ほんの非常に少量の酸性
気体が、非酸性気体（たとえば炭化水素および／
または水素および／または一酸化炭素）と共に溶
剤から解放される。所望により、段階(b)でのフラ
ツシングにより得た気体混合物を段階(a)へ再循環
してもよいが、再圧縮を避けるため、この気体混
合物は、好ましくは他の目的、たとえば燃料用ガ
スとして用いられる（所望に応じ、存在するH₂S
の全てまたは一部を、たとえば、該気体混合物を
少量の貧溶剤と接触させることにより、除去して
から用いる）。酸性気体の全分圧よりも低い圧力
までこの負荷された溶剤をフラツシユする前に、
非酸性気体を、負荷された溶剤から除去しなくて
はならない、なぜなら、さもないと、炭化水素お
よび／または水素および／または一酸化炭素が、
かなりの量の酸性気体と一緒に放たれるであろう
からである。多くの場合、これらの酸性気体また
はこれらの酸性気体から得られる燃焼気体は、大
気中に排出されるので、炭素水素および／または
水素および／または一酸化炭素は、同時に排出さ
れるか燃焼させられ、このことはこれら有用な化
合物の無駄である。

負荷された溶剤は、段階(b)で数回、各回とも低
圧で、フラツシユされてもよいが、ほとんどの場
合、溶存非酸性成分の大部分は、１回のフラツシ
ユ段階で除去され得、この理由から、負荷された
溶剤を段階(b)で１回フラツシユすることが好まし
い。

酸性気体以外にほんの少量の他の溶存成分を含
む段階(b)で得られる負荷された溶剤は、支配して
いる温度で該負荷された溶剤中の酸性気体の全分
圧より低い圧力まで段階(c)でフラツシユされる。
本発明に従う方法（第三アミンと物理的吸収剤と
を含んでなる溶剤が用いられる）では、遊離した
CO₂の量は、溶剤が第三アミンの代りに第二アミ
ンおよび／または第一アミンを含んでいるか、ま
たは第三アミンを含むが物理的吸収剤を含まない
点で本発明に従う方法とは全く異なる変更方法よ
りずつと高い。負荷された溶剤がH₂Sをも含む場
合、段階(c)での圧力解放の後に遊離された気体
は、負荷された溶剤中に初期的に存在する気体の
モル比よりもずつと高いCO₂対H₂Sのモル比を有
する。段階(c)でのフラツシングの前か最中に、負
荷された溶剤をたとえば温度45ないし110℃まで
加熱することが有利である。なぜなら、この場
合、圧力解放の後に遊離した気体中のCO₂対H₂S
のモル比は、それでもまだ増加されるからであ
る。第二または第三アミンと物理的吸収剤とを含
んでなる溶剤が用いられるか、または第三アミン
を含み物理的吸収剤を含まない溶剤を用いる前記
の変更方法は、圧力解放後に遊離した気体中の
CO₂対H₂Sのより低いモル比を与える。段階(c)で
遊離した気体は、初めの負荷された溶剤の場合よ
りより高いCO₂対H₂Sモル比を有しているので、
段階(c)での圧力解放後に残つている溶剤中に存在
するH₂S対CO₂モル比は初期よりも高い。

段階(c)での各圧力解放で、残つている溶剤中の
H₂S対CO₂のモル比が増加しているので、段階(c)
で負荷された溶剤を少なくとも２回、各回、低い
圧力までフラツシユするか、または初期の気体混
合物がH₂Sを含む場合は高温でフラツシユするこ
とが有利であろう。通常、段階(c)での圧力解放の
後の負荷された溶剤の圧力は、ほぼ大気圧であろ
う。

段階(c)では、多量のCO₂が遊離し、したがつ
て、負荷された溶剤は、かなりの程度まで実際
上、再生され、半貧溶剤が生ずる。初期の気体混
合物が、実質的にH₂Sを含まない場合、段階(c)で
得られる半貧溶剤は、CO₂を唯一の酸性気体とし
て含み、これは、これ自体、少なくとも部分的に
段階(a)での溶剤として優先的に用いられる；多く
の場合、段階(c)で得られる半貧溶剤に存在する
CO₂の量は、非常に低いであろうから、この半貧
溶剤を段階(a)での唯一の溶剤として用いることが
好ましい。所望に応じ、段階(c)で得られる半貧溶
剤の一部または全てが、完全に再生され（水蒸気
によるストリツピングにより）、段階(a)で溶剤と
して用いられる。完全に再生された溶剤および半
貧溶剤が、両者とも、段階(a)での溶剤として用い
られる場合、前者は、半貧溶剤よりも、気体混合
物の入口からより遠い位置で、接触帯域に優先的
に導入される。

初期の気体混合物が、CO₂ばかりでなくH₂Sも
含むなら、多くの場合で、段階(c)でのフラツシン
グ中、遊離する酸性気体は、非常に少量のH₂Sを
含むであろうから、これらは、焼却後に、大気中
に排出され得る。所望の場合、または必要な場
合、段階(c)でのフラツシング中に遊離した気体中
に存在するH₂Sは、CO₂よりもH₂Sの優先的除去
に好ましい条件下でこれらの気体を溶剤と接触さ
せることによりこれらの気体から除去され得る。
このような除去に対しては、たとえば、アミン、
さらに任意に含んでいてもよい物理的吸収剤を含
有する混合物が、適切に用いられ、特に、本発明
に従つて用いられる溶剤が使用される。H₂S除去
の高い選択率を達成するためには、接触は、たと
えば英国特許明細書第1362384号に記載されたよ
うに、20個より少ない接触トレーを有する塔中
で、高い気体速度で、非常に適切に行われ得る。

H₂Sが、初期の気体混合物中に存在する場合、
段階(c)で得られる半貧溶剤は、H₂SとCO₂とを高
いモル比で含んでいる。H₂Sの高い含量の観点か
ら、この半貧溶剤は、段階(a)での溶剤として用い
るのに不適であり、存在する酸性気体は、この半
貧溶剤から除去されねばならない。酸性気体が、
完全な再生により該半貧溶剤から除去されて、貧
溶剤が生ずる。再生は、再生塔中での加熱により
（たとえば温度範囲80ないし160℃まで）非常に適
切に行われ、この加熱は、好ましくは、水蒸気に
よるストリツピングによつて行われる。

この再生中に得られる気体は、硫黄の製造のた
めのクラウス法に都合よく用いることのできるよ
うなH₂S含量を有する。

再生の後に得られる貧溶剤は、段階(a)で非常に
都合よく再使用され得、所望の場合は、段階(b)ま
たは(c)からのフラツシング済気体と接触させるた
めに再使用され得る。

プロセスに必要とされるエネルギーの量を可能
な限り低く保つため、適切ならプロセスストリー
ムの熱交換を行うことが有利であるのは明白であ
ろう。

例 １ 気体混合物（組成、80％ｖのメタン、５％ｖの
エタン、３％ｖのプロパン、１％ｖのブタン、１
％ｖのH₂S、10％ｖのCO₂）10000Kmol／ｈを30
個の弁トレーを含む吸収塔の底部へ、温度40℃お
よび圧力50バールで導入する。この気体混合物
を、メチルジエタノールアミン（50重量％）、ス
ルホラン（25重量％）および水（25重量％）から
なる貧溶剤30m³／ｈと向流接触させる。精製され
た気体は、9511.4Kmol／ｈの量で吸収塔の頂部
を去る；この気体は、644Kmol／ｈのCO₂と４容
量ppmより少ないH₂Sを含んでいる。

負荷された溶剤（300m³／ｈ）が、吸収塔の底
部から除去される；これは99.7Kmol／ｈのH₂S
と356Kmol／ｈのCO₂とを含む。この負荷された
溶剤を、69.2℃の温度で15バールの圧力までフラ
ツシユする。フラツシユされた気体（45Kmol／
ｈ）は、1.4Kmol／ｈのH₂S、10.7Kmol／ｈの
CO₂を含み、残りは炭化水素からなる。これを貧
溶剤との熱交換により加熱し、70℃の温度で、
1.3バールの圧力までフラツシユする。この第２
回のフラツシユ中に遊離する気体（293.6Kmol／
ｈ）は、35.6Kmol／ｈのH₂Sと258Kmol／ｈの
CO₂とからなる。これを、温度40℃および圧力
1.1バールで、13個の弁トレーを有する第２の吸
収塔中で148m³／ｈの貧溶剤と向流接触させると、
300ppmのH₂Sを含んでいるCO₂からなる気体
212Kmol／ｈが得られる。この最後に示した吸
収塔中で得られた負荷された溶剤は、第２回のフ
ラツシユの後に得られた貧溶剤と共に再生を行
う。この半貧溶剤は、63Kmol／ｈのH₂Sと
87Kmol／ｈのCO₂とを含んでなる。再生は、水
蒸気によるストリツピングにより行われ、
98.6Kmol／ｈのH₂Sと133Kmol／ｈのCO₂とか
らなる気体を生じ、この気体は、クラウス法に用
いるのに非常に適する。再生後に得られる貧溶剤
は、一部（148m³／ｈ）を第２の吸収塔に再循環
させ、一部（300m³／ｈ）（第１回のフラツシユか
ら負荷された溶剤による熱交換の後）を吸収塔で
の貧溶剤として用いる。

例 ２ 気体混合物（組成：90.65％ｖのメタンと9.35
％ｖのCO₂）10000Kmol／ｈを、20の弁トレーを
含む吸収塔の底部に、温度35℃、圧力91バールで
導入する。この気体混合物を、メチルジエタノー
ルアミン（50重量％）、スルホラン（25重量％）、
水（25重量％）からなる溶剤844m³／ｈと向流接
触させる。この溶剤は、半貧溶剤である；これ
は、1374Kmol／ｈのCO₂を含んでいて、メタン
は全く含まない。吸収塔の頂部を去る気体
（9069Kmol／ｈ）は、メタン98％ｖを含み、残
りはCO₂である。

負荷された溶剤（844m³／ｈ）は、吸収塔の底
部から除去される；これは、2131Kmol／ｈの
CO₂と174Kmol／ｈメタンを含み、温度53℃を有
する。負荷された溶剤を、温度51℃、圧力24バー
ルにフラツシユする。フラツシユした気体
（204Kmol／ｈ）は、メタン159Kmol／ｈと
CO₂45Kmol／ｈからなる。第１回目のフラツシ
ユ後の負荷された溶剤（844m³／ｈ）は、
2086Kmol／ｈのCO₂と15Kmol／ｈのメタンを含
んでいる。これを加圧してから、圧力1.3バール、
温度40℃にフラツシユする。この第２回目のフラ
ツシユ中に遊離する気体（727Kmol／ｈ）は、
メタン15Kmol／ｈとCO₂712Kmol／ｈからなる。
第２回目のフラツシユで得られる半貧溶剤（844
m³／ｈ）は、1374Kmol／ｈのCO₂を含み、メタ
ンを含まない。この半貧溶剤は、前記のように精
製されるべき気体混合物のための溶剤として吸収
塔の頂部に導入する。

比較実験 比較のため、例２に記載したのと同じ方法を、
ジイソプロパノールアミン（50重量％）、スルホ
ラン（25重量％）、水（25重量％）からなる溶剤
を用いて行なつた（本発明に従わない）。供給気
体から同じ量のCO₂を除去するため、および吸収
塔での再生してない半貧溶剤の使用のため、例２
に記載した本発明に従う方法で必要とされる溶剤
循環の約５倍の溶剤循環が必要とされる。さら
に、約５倍のメタンが吸収塔で１時間当りに吸収
され、第１回のフラツシユで開放される：第１回
目のフラツシユで遊離するメタンの量は、非常に
高いので、経済上の理由から、この気体を、再圧
縮して再循環せねばならず、このことは、高価な
圧縮機の設置を必要にする。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 気体混合物からCO₂および存在する場合の
   H₂Sの除去方法において、 (a) 気体混合物を、第三アミンと物理的吸収剤と
   を含んでなる溶剤と、高められた圧力で向流接
   触させ、 (b) 得られる負荷された溶剤を、支配している温
   度で負荷された溶剤中に存在するCO₂とH₂Sの
   全分圧より高い圧力まで圧力解放により少なく
   とも１回フラツシユし、 (c) 段階(b)で得られる負荷された溶剤を、支配し
   ている温度で負荷された溶剤中に存在するCO₂
   とH₂Sの全分圧より低い圧力まで圧力解放によ
   り少なくとも１回フラツシユし、 そして段階(c)で得た半貧溶剤を、任意に行つて
   もよい該半貧溶剤の全部または一部の完全な再生
   の後、段階(a)の溶剤として用いることを特徴とす
   る前記除去方法。 ２ 溶剤が水を含んでいる、特許請求の範囲第１
   項記載の除去方法。 ３ 第三アミンが脂肪族であつて、１分子当りに
   少なくとも１個のヒドロキシアルキル基を含む、
   特許請求の範囲第１項または第２項記載の除去方
   法。 ４ 第三アミンが、メチルジエタノールアミンで
   ある、特許請求の範囲第３項記載の除去方法。 ５ 物理的吸収剤が、テトラヒドロチオフエン
   １，１−ジオキシドである、特許請求の範囲第１
   〜４項のいずれか一つの項記載の除去方法。 ６ 溶剤が、メチルジエタノールアミン、テトラ
   ヒドロチオフエン１，１−ジオキシドおよび水を
   含んでいる、特許請求の範囲第１〜５項のいずれ
   か一つの項記載の除去方法。 ７ 溶剤が、10ないし60重量％のメチルジエタノ
   ールアミン、15ないし55重量％のテトラヒドロチ
   オフエン１，１−ジオキシドおよび５ないし35重
   量％の水を含んでいる、特許請求の範囲第６項記
   載の除去方法。 ８ 段階(a)で、気体混合物が、15ないし80の接触
   層を含んでなる接触帯域で溶剤と接触させられ
   る、特許請求の範囲第１〜７項のいずれか一つの
   項記載の除去方法。 ９ 段階(a)が、20ないし100バールの圧力範囲で
   行われる、特許請求の範囲第１〜８項のいずれか
   一つの項記載の除去方法。 １０ 段階(a)が、20ないし80℃の接触温度範囲で
   行われる、特許請求の範囲第１〜９項のいずれか
   一つの項記載の除去方法。 １１ 段階(c)での負荷された溶剤が、大気圧まで
   フラツシユされる、特許請求の範囲第１〜１０項
   のいずれか一つの項記載の除去方法。 １２ 段階(c)で得られた半貧溶剤が、段階(a)で溶
   剤として用いられる前に、水蒸気によるストリツ
   ピングにより再生される、特許請求の範囲第１〜
   １１項のいずれか一つの項記載の除去方法。 １３ 気体混合物が、実質的にH₂Sを含まなく、
   そして、段階(c)で得た半貧溶剤が段階(a)での唯一
   の溶剤として用いられる、特許請求の範囲第１〜
   １１項のいずれか一つの項記載の除去方法。