JPH02211227A - 微孔性膜繊維による有効な気―液物質移動 - Google Patents
微孔性膜繊維による有効な気―液物質移動Info
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- JPH02211227A JPH02211227A JP1328583A JP32858389A JPH02211227A JP H02211227 A JPH02211227 A JP H02211227A JP 1328583 A JP1328583 A JP 1328583A JP 32858389 A JP32858389 A JP 32858389A JP H02211227 A JPH02211227 A JP H02211227A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は微孔性膜繊維中を流れるガス流と液流との間で
の揮発性成分の有効な物質移動に関する。
の揮発性成分の有効な物質移動に関する。
血液酸帛発生剤におけるように微孔性膜を通してガスを
液体に移動させることは知られている。微孔性膜を通し
て蒸気を液相かも気相に移動させることによって液体の
流れから揮発性成分を除去することも知られている。微
孔性膜を包含するガス移動の原理は知られているけれど
も、この原理の有効な利用は従来開示されなかった。
液体に移動させることは知られている。微孔性膜を通し
て蒸気を液相かも気相に移動させることによって液体の
流れから揮発性成分を除去することも知られている。微
孔性膜を包含するガス移動の原理は知られているけれど
も、この原理の有効な利用は従来開示されなかった。
ガス流から液流への成分の移動の伝統的方法は湿潤壁の
塔、落下フィルム吸収剤、噴霧塔、撹拌容器、気泡キャ
ップ含有噴霧塔、シーブ・トレイまたはバルブ・トレイ
、ストリッパー、および充填塔の使用を包含する。これ
らの伝統的な方法は高い資本および操作コストならびに
気相と液相との間の小さな有効接触面積という不利益を
こうむる。
塔、落下フィルム吸収剤、噴霧塔、撹拌容器、気泡キャ
ップ含有噴霧塔、シーブ・トレイまたはバルブ・トレイ
、ストリッパー、および充填塔の使用を包含する。これ
らの伝統的な方法は高い資本および操作コストならびに
気相と液相との間の小さな有効接触面積という不利益を
こうむる。
この伝統的な方法の不利益を微孔性膜を用いて可能な高
い接触面積の利点をとることによって克服するための試
みが行なわれた。従来の装置はたとえば米国特許第4,
268,2)9号(発明者シンドーら)および米国特許
第4,031,012号(発明者ジイクス)に記載され
ているように、シェル/チューブ熱交換器の形体に似て
いた。
い接触面積の利点をとることによって克服するための試
みが行なわれた。従来の装置はたとえば米国特許第4,
268,2)9号(発明者シンドーら)および米国特許
第4,031,012号(発明者ジイクス)に記載され
ているように、シェル/チューブ熱交換器の形体に似て
いた。
ガス状混合物の流れからの1種またはそれ以上のガスの
除去あるいは液体混合物/溶液の蒸気成分の吸収剤の流
れへの有効な移動な微孔性膜繊維の使用によって達成さ
せる装置と方法を提供することが本発明が解決しようと
する課題であり、本発明の目的である。
除去あるいは液体混合物/溶液の蒸気成分の吸収剤の流
れへの有効な移動な微孔性膜繊維の使用によって達成さ
せる装置と方法を提供することが本発明が解決しようと
する課題であり、本発明の目的である。
本発明はガス状混合物からの1種またはそれ以上のガス
または液体混合物/溶液からの1種またはそれ以上の揮
発性成分を吸収性のガスまたは液体中に移動させるだめ
の且つ該ガス状混合物または液体混合物/溶液が導管中
を流れる場合の移動の装置と方法を提供するものである
。本発明は、ガス状または液体の混合物が繊維の外面に
接触する配列中を流れるように導管の内側に取付けを密
に間隔を置いた気孔性のポリマー微孔性中空膜繊維の配
列に、ガス状または液体の混合物を接触させることを必
要とする。
または液体混合物/溶液からの1種またはそれ以上の揮
発性成分を吸収性のガスまたは液体中に移動させるだめ
の且つ該ガス状混合物または液体混合物/溶液が導管中
を流れる場合の移動の装置と方法を提供するものである
。本発明は、ガス状または液体の混合物が繊維の外面に
接触する配列中を流れるように導管の内側に取付けを密
に間隔を置いた気孔性のポリマー微孔性中空膜繊維の配
列に、ガス状または液体の混合物を接触させることを必
要とする。
この配列のそれぞれの中空膜繊維は導管の壁中を通過し
、そして該導管の壁を越えてそれぞれ入口マニホルドお
よび出口マニホルドに接続する第1および第2の端部を
もつ。
、そして該導管の壁を越えてそれぞれ入口マニホルドお
よび出口マニホルドに接続する第1および第2の端部を
もつ。
本発明の方法は次いで吸収剤を入口マニホルドに流入さ
せ、繊維の孔を通してから出口マニホルドから流出させ
ることを必要とする。混合物から除去されるべきガスま
たは揮発性成分は中空繊維の外部からその孔に浸透し移
動し℃、該孔中で吸収剤によって吸収される。
せ、繊維の孔を通してから出口マニホルドから流出させ
ることを必要とする。混合物から除去されるべきガスま
たは揮発性成分は中空繊維の外部からその孔に浸透し移
動し℃、該孔中で吸収剤によって吸収される。
好ましくは、微孔性中空膜繊維の配列は横糸および縦糸
の繊維をもつ織布の1層またを裏それ以上の層から成る
。
の繊維をもつ織布の1層またを裏それ以上の層から成る
。
また好ましくは、本発明の方法は混合物からのガスを該
繊維の孔を通る吸収剤液体中に移動させることに向けら
れる。
繊維の孔を通る吸収剤液体中に移動させることに向けら
れる。
本発明の方法と装置は、ガス流量が液流量とは無関係で
あるという点において従来技術の気−液の物質移動の装
置と方法よりもすぐれた利点を提供する。
あるという点において従来技術の気−液の物質移動の装
置と方法よりもすぐれた利点を提供する。
本発明は充てん塔のような通常の装置に必要なガスおよ
び液体の流量から少なくとも1桁だけ減少させたガスお
よび液体の流量において従来技術の値と同等か又はこれ
を越える物質移動係数を達成する。本発明は気−液の物
質移動界面を形成する物質移動装置の寸法の著るしい減
少ならびにこれに対応する補助装置の寸法の減少たとえ
ば合理的な物質移動速度を達成するに必要な気−液取扱
い装置の寸法の対応する減少を可能にする。
び液体の流量から少なくとも1桁だけ減少させたガスお
よび液体の流量において従来技術の値と同等か又はこれ
を越える物質移動係数を達成する。本発明は気−液の物
質移動界面を形成する物質移動装置の寸法の著るしい減
少ならびにこれに対応する補助装置の寸法の減少たとえ
ば合理的な物質移動速度を達成するに必要な気−液取扱
い装置の寸法の対応する減少を可能にする。
本発明は布組立体中に配列された且つガス流の流れに実
質的に垂直にガス流中に配置された多数の微孔性膜繊維
の孔を流れる液流がガス流中の圧力損失の補償以上の気
−液間の物質移動にもたらすという発見にもとつ(もの
である。
質的に垂直にガス流中に配置された多数の微孔性膜繊維
の孔を流れる液流がガス流中の圧力損失の補償以上の気
−液間の物質移動にもたらすという発見にもとつ(もの
である。
本発明をまずガスまたは蒸気の流れからの成分の液流中
への移動のための吸収装置として記述する。然し当業者
はここに記述する装置と方法が逆にストリッピングまた
は脱着、すなわち液体からの揮発性成分のガスまたは蒸
気への移動、にも同様に容易に適用し5ることを容易に
理解するであろう。
への移動のための吸収装置として記述する。然し当業者
はここに記述する装置と方法が逆にストリッピングまた
は脱着、すなわち液体からの揮発性成分のガスまたは蒸
気への移動、にも同様に容易に適用し5ることを容易に
理解するであろう。
本発明の方法と装置は通常の物質移動の方法と装置が使
用されるガス流への及びガス流からの物質移動に有用で
ある。微孔性中空膜繊維中の液に又は液から移動させ5
る好適なガスとして揮発性炭化水素、揮発性ハロゲン化
炭化水素、揮発性酸素化炭化水素、アンモニア、揮発性
アミン、硫化水素、二酸化イオク、ハロゲンガス、およ
び二酸化炭素があげられる。
用されるガス流への及びガス流からの物質移動に有用で
ある。微孔性中空膜繊維中の液に又は液から移動させ5
る好適なガスとして揮発性炭化水素、揮発性ハロゲン化
炭化水素、揮発性酸素化炭化水素、アンモニア、揮発性
アミン、硫化水素、二酸化イオク、ハロゲンガス、およ
び二酸化炭素があげられる。
第1図を参照して、はぼ平面配列(1;に配置した微孔
性中空膜繊維はガス導管(2J中に挿入されてガス流か
ら液流に又はその逆に移動させるべき成分を含む導管中
のガス流の流れと交差する。はぼ平面配列の微孔性中空
膜繊維はガスがこの多孔性中空膜繊維はガスがこの多孔
配列に流入するのを可能にする。個々の脱繊維または繊
維束をほぼ平面の配列中にランダムに又は規則的に配置
することもできるけれども、これらの繊維を布に織るの
が有利である。この布の形体の脱繊維の配列は個々の膜
繊維間に均一な間隔を保って物質移動効率を減少させる
繊維中のガス流のチャンネリングを防ぐのを助ける。微
孔性布の横糸は製作中の脱繊維の寸法安定性を保つのを
助ける。
性中空膜繊維はガス導管(2J中に挿入されてガス流か
ら液流に又はその逆に移動させるべき成分を含む導管中
のガス流の流れと交差する。はぼ平面配列の微孔性中空
膜繊維はガスがこの多孔性中空膜繊維はガスがこの多孔
配列に流入するのを可能にする。個々の脱繊維または繊
維束をほぼ平面の配列中にランダムに又は規則的に配置
することもできるけれども、これらの繊維を布に織るの
が有利である。この布の形体の脱繊維の配列は個々の膜
繊維間に均一な間隔を保って物質移動効率を減少させる
繊維中のガス流のチャンネリングを防ぐのを助ける。微
孔性布の横糸は製作中の脱繊維の寸法安定性を保つのを
助ける。
一般に脱繊維の配列の配置方向は導管内のガスの流れの
方向に対して垂直である。然し、脱繊維の配列は導管中
を流れるガス流に対して任意の非垂直方向に配置するこ
とができる。
方向に対して垂直である。然し、脱繊維の配列は導管中
を流れるガス流に対して任意の非垂直方向に配置するこ
とができる。
第2図および第3図は移動させるべき成分をもつガス混
合物流を含む導管中に直接に設置した装置を示す。液体
は微孔性中空繊維の孔の中を流れる。えらばれた液体は
移動させるべきガス成分に混和性があるか又は気−液相
が反応してほぼ非可逆的な反応生成物を形成する液体で
ある。
合物流を含む導管中に直接に設置した装置を示す。液体
は微孔性中空繊維の孔の中を流れる。えらばれた液体は
移動させるべきガス成分に混和性があるか又は気−液相
が反応してほぼ非可逆的な反応生成物を形成する液体で
ある。
物質移動を行なうのに好適な液体なえらぶたぬの選択基
準は物質移動が通常の充てん塔であったとした場合に考
えられるのと同じ基準である。当業者は多くの場合、好
適な物質移動液体を水、水性酸、水性塩基、液体炭化水
素、液体含酸素炭化水素、液体含硫黄炭化水素、または
液体ハロゲン化炭化水素からえらぶ。
準は物質移動が通常の充てん塔であったとした場合に考
えられるのと同じ基準である。当業者は多くの場合、好
適な物質移動液体を水、水性酸、水性塩基、液体炭化水
素、液体含酸素炭化水素、液体含硫黄炭化水素、または
液体ハロゲン化炭化水素からえらぶ。
布組型体中に配列した中空微孔性膜繊維を使用する場合
、微孔性中空膜繊維の布は有利にはガス流を含む導管の
断面よりも大きい。一般に、微孔性中空膜布の限定寸法
は布の横糸(すなわち布の幅)の方向にある。ガス導管
の最小寸法が使用する微孔性膜布の幅よりも大きい場合
には、装置は狭い中空微孔性膜布のス) IJツブをテ
ープとして必要な寸法と形状の層状微孔性膜布に格子状
Kit!つてガス導管中にほぼ平らな多孔性交差を作る
ことによって組型てることかできる。
、微孔性中空膜繊維の布は有利にはガス流を含む導管の
断面よりも大きい。一般に、微孔性中空膜布の限定寸法
は布の横糸(すなわち布の幅)の方向にある。ガス導管
の最小寸法が使用する微孔性膜布の幅よりも大きい場合
には、装置は狭い中空微孔性膜布のス) IJツブをテ
ープとして必要な寸法と形状の層状微孔性膜布に格子状
Kit!つてガス導管中にほぼ平らな多孔性交差を作る
ことによって組型てることかできる。
微孔性中空膜繊維の布は導管からのガスの逃散ならびに
ガス導管への孔液体の侵入を防ぐためにシールしなけれ
ばならない。このようなシールは微孔性膜布をガス流導
管の好適に変形したセグメント中に設置することによっ
て付与することができる。
ガス導管への孔液体の侵入を防ぐためにシールしなけれ
ばならない。このようなシールは微孔性膜布をガス流導
管の好適に変形したセグメント中に設置することによっ
て付与することができる。
ガス流導管の変形セグメントは微孔性膜繊維の配列な内
部に配置した導管の単一区分から成ることができる。あ
るいはまた、ガス流導管の変形セグメントはガス流導管
の2つの区分間に介在させた微孔性膜繊維の配列から成
ることもできる。ガス流導管の変形セグメントは次いで
ガス流との物質妨害を避けるよ5な通常の方法によって
ガス流管の他の区分と共に組又てることができる。
部に配置した導管の単一区分から成ることができる。あ
るいはまた、ガス流導管の変形セグメントはガス流導管
の2つの区分間に介在させた微孔性膜繊維の配列から成
ることもできる。ガス流導管の変形セグメントは次いで
ガス流との物質妨害を避けるよ5な通常の方法によって
ガス流管の他の区分と共に組又てることができる。
第2図および第3図を参照して、微孔性中空膜繊維のほ
ぼ平面の配列は導管またはパイプ(2)中に設置したも
のとして示されている。微孔性中空膜繊維の布または他
の配列の孔は入口マニホルド(6ンによって液体入口(
5)に接続する。微孔性中空膜繊維の布または他の配列
の孔は出口マニホルド(9)によって液体出口(8)に
接続する。微孔性中空膜繊維はガス導管の周囲に実用的
に平らな膜装置をエボキクのような化学硬化性ポリマー
樹脂で植込むような通常の方法によってシールすること
ができる。(第1図に示すよ5に、膜布の縦糸端部を形
成する中空微孔性膜繊維の開放端は伝統的な管板中に同
様にして有利に植込まれる。)液体入口管板(4)と液
体出口管板(3)はそれぞれのマニホルドに密封係合さ
れて孔の液体を液体入口(5)から配列(υを形成する
繊維の孔に流入させる。孔の流体は出口マニホルド(9
)によって収集され出口(8)によって放出される。
ぼ平面の配列は導管またはパイプ(2)中に設置したも
のとして示されている。微孔性中空膜繊維の布または他
の配列の孔は入口マニホルド(6ンによって液体入口(
5)に接続する。微孔性中空膜繊維の布または他の配列
の孔は出口マニホルド(9)によって液体出口(8)に
接続する。微孔性中空膜繊維はガス導管の周囲に実用的
に平らな膜装置をエボキクのような化学硬化性ポリマー
樹脂で植込むような通常の方法によってシールすること
ができる。(第1図に示すよ5に、膜布の縦糸端部を形
成する中空微孔性膜繊維の開放端は伝統的な管板中に同
様にして有利に植込まれる。)液体入口管板(4)と液
体出口管板(3)はそれぞれのマニホルドに密封係合さ
れて孔の液体を液体入口(5)から配列(υを形成する
繊維の孔に流入させる。孔の流体は出口マニホルド(9
)によって収集され出口(8)によって放出される。
ガス導管と脱血は微孔性膜の布を通るガス流のシャンネ
リ/グを最小にするよ5に及びガスを脱血の中空微孔性
膜繊維の外面に緊密に浸入接触させるように配置される
。微孔性膜繊維を通るガス流への実質的に均一な抵抗お
よびその結果としての微孔性膜繊維の平らな配列を通る
実質的に均一なガス流はそれぞれの横糸および縦糸の平
行方向をもつ多数の脱血層を植込むことによって有利に
達成される。
リ/グを最小にするよ5に及びガスを脱血の中空微孔性
膜繊維の外面に緊密に浸入接触させるように配置される
。微孔性膜繊維を通るガス流への実質的に均一な抵抗お
よびその結果としての微孔性膜繊維の平らな配列を通る
実質的に均一なガス流はそれぞれの横糸および縦糸の平
行方向をもつ多数の脱血層を植込むことによって有利に
達成される。
あるいは、このような均一分布はそれぞれの横糸および
縦糸の垂直方向をもつ多数の微孔性膜繊維分を植込むこ
とによって有利に達成される。あるいはまた、このよう
な均一ガス流の分布は1つ又はそれ以上の隣接布層の横
糸および・縦糸に対して1以上の角度で変化する横糸お
よび縦糸をもつ多数層の微孔性膜布によって達成される
。微孔性膜繊維の全断面を横切る実質的に均一なガス流
を達成させる他の明瞭な方法がここに意図される。
縦糸の垂直方向をもつ多数の微孔性膜繊維分を植込むこ
とによって有利に達成される。あるいはまた、このよう
な均一ガス流の分布は1つ又はそれ以上の隣接布層の横
糸および・縦糸に対して1以上の角度で変化する横糸お
よび縦糸をもつ多数層の微孔性膜布によって達成される
。微孔性膜繊維の全断面を横切る実質的に均一なガス流
を達成させる他の明瞭な方法がここに意図される。
本発明に好適な、及び本発明に有用な微孔性膜布を織る
ための糸として使用する。微孔性中空ポリマー繊維はl
α軸10μ鴨、有利には0.1〜1111.最も有利に
は0.25sn+〜0.75ti+の外径をもつ。本発
明に有用な糸としての中空繊維は1. OX 10−
’ ccZ861; −CM” −COIL ”jg
〜1. OX 10−’cc/8 a 6−C1l”
−C1l Byの、有利には5.0)< l Q−’C
1:、/Bee−(M”−cm Hy〜10 x 10
−”cc/ ttec −am” −an % f)窒
素ffス浸透性をもつ。本発明に有用な微孔性繊維は5
μ情〜50μ惰、有利には10μm〜40μ鴨の壁厚を
もつ。
ための糸として使用する。微孔性中空ポリマー繊維はl
α軸10μ鴨、有利には0.1〜1111.最も有利に
は0.25sn+〜0.75ti+の外径をもつ。本発
明に有用な糸としての中空繊維は1. OX 10−
’ ccZ861; −CM” −COIL ”jg
〜1. OX 10−’cc/8 a 6−C1l”
−C1l Byの、有利には5.0)< l Q−’C
1:、/Bee−(M”−cm Hy〜10 x 10
−”cc/ ttec −am” −an % f)窒
素ffス浸透性をもつ。本発明に有用な微孔性繊維は5
μ情〜50μ惰、有利には10μm〜40μ鴨の壁厚を
もつ。
本発明の微孔性膜繊維の製造に好適なポリマー材料は。
該材料の物性、膜装置に予想される操作環境、Zよび液
相と気相の化学物質によるポリマー材料の攻撃に対する
耐性。
相と気相の化学物質によるポリマー材料の攻撃に対する
耐性。
を考慮した後に有利に選択される。
ポリオレフィン中空繊維から製造した微孔性膜は商業的
に入手しつる。ポリオレフィン微孔性繊維および他の疎
水性ポリマー材料の微孔性中空繊維は液相が極性または
水を基材とする気−液系に特に適している。このような
系において、ポリマー材料の疎水性は中空繊維内に液相
を保つ傾向がある。液体が非極性である気−液系におい
ては、親水性ポリマー材料たとえばポリスルホンか6製
造した微孔性繊維が有利である。
に入手しつる。ポリオレフィン微孔性繊維および他の疎
水性ポリマー材料の微孔性中空繊維は液相が極性または
水を基材とする気−液系に特に適している。このような
系において、ポリマー材料の疎水性は中空繊維内に液相
を保つ傾向がある。液体が非極性である気−液系におい
ては、親水性ポリマー材料たとえばポリスルホンか6製
造した微孔性繊維が有利である。
以下の実施例によって本発明を更に具体的に説明する。
実施例1゜
第1図に示す装置と同様なガス回収または精製装置を微
孔性ポリエチレン繊維から製造した微孔性中空膜布の多
孔質バリヤー層として使用する。使用する微孔性膜布は
シー・デイ・メディカル・インコーホレーテッド(アメ
リカ合衆国フロリダ州33014−9308、マイアミ
・レークス・NW60アベニュー14600、ピー・オ
ー・ボックス9308)から購入することができる。こ
の布は縦糸方向に9 cm〜9.5 cmの寸法をもち
、厚さは0.3 mt〜0.4 mである。この繊維は
300μ愼〜350μ惧の外径をもつ。 この布の10
層を隣接層に対して直角に配置した交互の層の横糸方向
をもつよ5に組立てる。微孔性膜繊維の横糸の端部をエ
ポキシ樹脂中に植込んで微孔性膜用の管板を製造する。
孔性ポリエチレン繊維から製造した微孔性中空膜布の多
孔質バリヤー層として使用する。使用する微孔性膜布は
シー・デイ・メディカル・インコーホレーテッド(アメ
リカ合衆国フロリダ州33014−9308、マイアミ
・レークス・NW60アベニュー14600、ピー・オ
ー・ボックス9308)から購入することができる。こ
の布は縦糸方向に9 cm〜9.5 cmの寸法をもち
、厚さは0.3 mt〜0.4 mである。この繊維は
300μ愼〜350μ惧の外径をもつ。 この布の10
層を隣接層に対して直角に配置した交互の層の横糸方向
をもつよ5に組立てる。微孔性膜繊維の横糸の端部をエ
ポキシ樹脂中に植込んで微孔性膜用の管板を製造する。
管板は液体導管に密封係合して微孔性膜繊維の開放端部
へのマニホルドを形成する。この装置は7.6CMの内
径をもち膜装置からそれぞれの方向に30cRのひるボ
リカーボネート製のガス導管セグメント中に組立てられ
る。
へのマニホルドを形成する。この装置は7.6CMの内
径をもち膜装置からそれぞれの方向に30cRのひるボ
リカーボネート製のガス導管セグメント中に組立てられ
る。
実施例2゜
装置を実施例1のように組立てる。ただし実施例1で使
用したのと同じ脱血を10層ではな(て20層を使用し
て組立てる。脱血の50層を含む別の装置も組立てる。
用したのと同じ脱血を10層ではな(て20層を使用し
て組立てる。脱血の50層を含む別の装置も組立てる。
ここに述べる鎖孔性膜装置の気相と液相との間の物質移
動速度は通常の装置と方法に8ける物質移動に徨々の因
子が形番を及ばずように本発明の装置と方法における物
質移動に影響を及ぼす液相と気相の物質移動成分の熱力
学を包含する棟々の因子によって影響されるものと考え
られる。
動速度は通常の装置と方法に8ける物質移動に徨々の因
子が形番を及ばずように本発明の装置と方法における物
質移動に影響を及ぼす液相と気相の物質移動成分の熱力
学を包含する棟々の因子によって影響されるものと考え
られる。
液相と気相との間の全物質移IIJは、微孔性膜の多孔
性、微孔性繊維の層の数、有利にはガスの流れの方間に
対して横方向にガス導管中に平らに配置した脱血の層の
数に応じて変わる。脱繊維の層の数はまた気孔性膜バリ
ヤーを横切るガス流の圧力損失によって測定されるよう
にガス流の流れの中で耐えられるエネルギー損失によつ
℃も限定される。
性、微孔性繊維の層の数、有利にはガスの流れの方間に
対して横方向にガス導管中に平らに配置した脱血の層の
数に応じて変わる。脱繊維の層の数はまた気孔性膜バリ
ヤーを横切るガス流の圧力損失によって測定されるよう
にガス流の流れの中で耐えられるエネルギー損失によつ
℃も限定される。
脱血の層の数はGまたはそれ以上でありうるが、有利に
は60層未満、更に有利には40層未満であり、一般に
は少なくとも5層である。
は60層未満、更に有利には40層未満であり、一般に
は少なくとも5層である。
本発明の装置と方法の操作における駆動力は微孔性膜の
表面を横切るガス流である。ガス導管内の気相の流れは
通常の方法と装置たとえはコンプレッサ、ポンプおよび
フロア−により達成される。ガスは布またはテープのよ
うに平らに配置された脱繊維の配置Uまたはガスの流れ
の方向に対してほぼ垂直の方向にガス導管中に介在させ
たこれらの配列の層を通って流れるので1機械的な差圧
が膜による物質移動装置を横切って発生する。差圧の上
限は設置した微孔性膜繊維の物理的強度によって限定さ
れる。繊維は金銅または他の機械的支持手段によって支
持されることができる。
表面を横切るガス流である。ガス導管内の気相の流れは
通常の方法と装置たとえはコンプレッサ、ポンプおよび
フロア−により達成される。ガスは布またはテープのよ
うに平らに配置された脱繊維の配置Uまたはガスの流れ
の方向に対してほぼ垂直の方向にガス導管中に介在させ
たこれらの配列の層を通って流れるので1機械的な差圧
が膜による物質移動装置を横切って発生する。差圧の上
限は設置した微孔性膜繊維の物理的強度によって限定さ
れる。繊維は金銅または他の機械的支持手段によって支
持されることができる。
これによつ℃ポリマー倣孔性中空繊維膜が支持されてい
ない場合に到遅するよりも大きい膜横断差圧で装置を操
作することができる。気相と液相との間の物質移動は、
多孔質平面配列の脱繊維が個々の微孔性膜繊維に密接に
接触している配列を通してガスを流す場合のような膜装
置を横切る差圧において有効である。有効には、この差
圧はほぼゼロから10偽水柱までであり、有利には0.
003σ水柱〜100an水柱、更に有利には0.02
cIL水柱〜101水柱である。
ない場合に到遅するよりも大きい膜横断差圧で装置を操
作することができる。気相と液相との間の物質移動は、
多孔質平面配列の脱繊維が個々の微孔性膜繊維に密接に
接触している配列を通してガスを流す場合のような膜装
置を横切る差圧において有効である。有効には、この差
圧はほぼゼロから10偽水柱までであり、有利には0.
003σ水柱〜100an水柱、更に有利には0.02
cIL水柱〜101水柱である。
通常の気−液物質移動操作にとって、気相の圧力損失は
流体のtILIIKに関係する。セラミックの塔充てん
物質の気相圧力損失の代表的なグラフが第4図に示しで
ある。第4図にプロットされている笑線は1インチ(2
,54cm )の通常の寸法の商業的に入手しうるセラ
ミック・サドルについての気相圧力損失である。このデ
ータは製造業者のデータから採用したものである。光℃
ん塔のような通常のユニット操作における気−液物質移
動の活性表面積は流体の流量と共に変化する。気相の物
質移動速度は気相流量の増大と共に増大する。McCa
bm & StI&1thIUnit 0parati
onsof Chemical Engineerin
g (マグローヒルズ・ブック・カンパニー196)年
刊行)第66)頁参照。通常の系における液流量の物質
移動成分の依存性9例はParty & Chilt
on、Chemical EngineersHtz
ndbook* 85版(マグローヒルズ・ブック−カ
ンパニ1973年刊行)第18章「Ga5−Llqsi
d 5ystarnsJ特に第3負〜第48頁に見出す
ことができる。気相の圧力損失は光℃ん物の深さの関数
として表わされる。液amは光℃ん塔の断面積の単位当
りで測定される。気相流量もまた光てん塔の断面積り単
位当りで与えられる。第4図の創建単位は次のとおりで
ある。
流体のtILIIKに関係する。セラミックの塔充てん
物質の気相圧力損失の代表的なグラフが第4図に示しで
ある。第4図にプロットされている笑線は1インチ(2
,54cm )の通常の寸法の商業的に入手しうるセラ
ミック・サドルについての気相圧力損失である。このデ
ータは製造業者のデータから採用したものである。光℃
ん塔のような通常のユニット操作における気−液物質移
動の活性表面積は流体の流量と共に変化する。気相の物
質移動速度は気相流量の増大と共に増大する。McCa
bm & StI&1thIUnit 0parati
onsof Chemical Engineerin
g (マグローヒルズ・ブック・カンパニー196)年
刊行)第66)頁参照。通常の系における液流量の物質
移動成分の依存性9例はParty & Chilt
on、Chemical EngineersHtz
ndbook* 85版(マグローヒルズ・ブック−カ
ンパニ1973年刊行)第18章「Ga5−Llqsi
d 5ystarnsJ特に第3負〜第48頁に見出す
ことができる。気相の圧力損失は光℃ん物の深さの関数
として表わされる。液amは光℃ん塔の断面積の単位当
りで測定される。気相流量もまた光てん塔の断面積り単
位当りで与えられる。第4図の創建単位は次のとおりで
ある。
L−19,流量;ボンド/平方フィート・時間Δp−膜
を横切る圧力損失:インチ(HtO) / フィート(
充てんの深さ) 1’air−気相の物質移動速度:ボンド/平方フィー
ト・時間 通常の物質移動系とは対照的に1本発明の装置と方法に
とって気相流量は液相流量とは無関係である。微孔性中
空膜繊維の断面積は中空膜繊維の孔の中の液流と共に0
豆つ”CK化はしないからである。第4図はまた10膚
、20層および50層の布層の膜装置を横切る気相の圧
力損失をグラフで示している。第4図に示すガス導管中
の膜装置を横切る気相の圧力損失はほぼ平面配列の繊維
の脱血層の数に対して縁状関係に近い関係を示し℃いる
。
を横切る圧力損失:インチ(HtO) / フィート(
充てんの深さ) 1’air−気相の物質移動速度:ボンド/平方フィー
ト・時間 通常の物質移動系とは対照的に1本発明の装置と方法に
とって気相流量は液相流量とは無関係である。微孔性中
空膜繊維の断面積は中空膜繊維の孔の中の液流と共に0
豆つ”CK化はしないからである。第4図はまた10膚
、20層および50層の布層の膜装置を横切る気相の圧
力損失をグラフで示している。第4図に示すガス導管中
の膜装置を横切る気相の圧力損失はほぼ平面配列の繊維
の脱血層の数に対して縁状関係に近い関係を示し℃いる
。
更なる物質移動駆動力は平面配列の微孔性繊維の孔の中
の液流量である。微孔性中空膜繊維中の液体が膜繊維中
にいつまでもよどんだままの状態であるならば、液相へ
の移動を意図している気相成分の平衡濃度が究極的にえ
られるであろう。通常の気−液物質移動系については%
液相は気相成分の平衡a度と液相中の同じ成分との間に
駆動力を与えるために気−液界面においCjE新されな
ければならない。
の液流量である。微孔性中空膜繊維中の液体が膜繊維中
にいつまでもよどんだままの状態であるならば、液相へ
の移動を意図している気相成分の平衡濃度が究極的にえ
られるであろう。通常の気−液物質移動系については%
液相は気相成分の平衡a度と液相中の同じ成分との間に
駆動力を与えるために気−液界面においCjE新されな
ければならない。
通常の気−液物質移動系の液R麓は多くの場合、物質移
動装置に入る液の質量とガスの質量との比としC表わさ
れる。
動装置に入る液の質量とガスの質量との比としC表わさ
れる。
本発明の装置についての入口液体質量と入口ガス質量と
の有効比はxooq(液体)対IIcg(気体)〜10
4(気体)対1/C9(液体)の範囲にある。更に有効
な液体/気体の比は5oq(液体) A lt9 (気
体)〜11(a体)/11(気体)、最も有効な比は3
0確(液体)/IQ(気体〕〜3に9(液体]1にg(
気体)の範囲である。
の有効比はxooq(液体)対IIcg(気体)〜10
4(気体)対1/C9(液体)の範囲にある。更に有効
な液体/気体の比は5oq(液体) A lt9 (気
体)〜11(a体)/11(気体)、最も有効な比は3
0確(液体)/IQ(気体〕〜3に9(液体]1にg(
気体)の範囲である。
実施例3゜
一連の実験のそれぞれにおいて、実施例1の装置の膜を
横切るガスの圧力損失を空気を気相として使用して測定
する。檎々の計測流量の空気をガス導管に通す。ガス流
の方向に実質的に直角に配置したほぼ平面配列の膜層の
両面における差圧を測定する。圧力損失と空気流量を第
1表に示す。
横切るガスの圧力損失を空気を気相として使用して測定
する。檎々の計測流量の空気をガス導管に通す。ガス流
の方向に実質的に直角に配置したほぼ平面配列の膜層の
両面における差圧を測定する。圧力損失と空気流量を第
1表に示す。
0.14
0.16
0.25
0゜35
0.52
0.96
1.3
1.7
第1表に示すデータは第4図にグラフとして示しである
。
。
また、微孔性膜繊維布の50層をもつ装置の気相圧力損
失を含めて実施例1および2により製造した装置の膜層
な横切る気相圧力損失も第4図にグラフとして示しであ
る。第4図は気相側の圧力損失はガス流に対して直角に
配置した膜繊維の層(膜層の層)の数にほぼ直線的に関
係していることを示唆する。
失を含めて実施例1および2により製造した装置の膜層
な横切る気相圧力損失も第4図にグラフとして示しであ
る。第4図は気相側の圧力損失はガス流に対して直角に
配置した膜繊維の層(膜層の層)の数にほぼ直線的に関
係していることを示唆する。
上記のように、比較のために、商業的に入手し5る1イ
ンチの充てんセラミックス・リングについての圧力損失
も充てんの深さ(インチ)の関数として第4図に示しで
ある。
ンチの充てんセラミックス・リングについての圧力損失
も充てんの深さ(インチ)の関数として第4図に示しで
ある。
膜装置の気相圧力損失と通常の充てん塔の気相圧力損失
について第4図を検量すれば、圧力損失が充てん塔すな
わち乾燥セラミック・サドルの線の液禿の影響なしに単
位面積当り気相導管中を流れるガスの質量に関係する限
り、膜装置の気相圧力損失の曲線の形状は通常のストリ
ッパー装置の気相圧力損失の形状に密接に平行している
ことがわかる。
について第4図を検量すれば、圧力損失が充てん塔すな
わち乾燥セラミック・サドルの線の液禿の影響なしに単
位面積当り気相導管中を流れるガスの質量に関係する限
り、膜装置の気相圧力損失の曲線の形状は通常のストリ
ッパー装置の気相圧力損失の形状に密接に平行している
ことがわかる。
然しなから、膜装置の気相圧力損失は膜装置中の液流量
とは関係していない。これとは対照的にたとえば通常の
充てん塔の場合、気相圧力損失は充てん塔中の液流量に
応じて変わる。液流量はガス流を妨げることが第4図か
られかる。
とは関係していない。これとは対照的にたとえば通常の
充てん塔の場合、気相圧力損失は充てん塔中の液流量に
応じて変わる。液流量はガス流を妨げることが第4図か
られかる。
本発明の装置と方法の気相圧力損失は液流量とは無関係
であることがわかるので、到達し5る物質移動速度は従
来技術よりも大きな進歩を表わしている。
であることがわかるので、到達し5る物質移動速度は従
来技術よりも大きな進歩を表わしている。
導管内のガス流の方向でもある導管@Ell11の方向
に対してほぼ直角にガス流導管中にほぼ平らなガス浸透
性もしくは多孔質のバリヤーとし″C倣孔性ポリマー換
布を配置することは原布を横切って測定したとき圧力損
失をもたらすけれども、篤くべさことに圧力低下によっ
て生ずる非効率性はここに述べる中空繊維微孔性膜装置
と方法の使用からえられる物質移動の増大によって相殺
以上の利点をもたらす。
に対してほぼ直角にガス流導管中にほぼ平らなガス浸透
性もしくは多孔質のバリヤーとし″C倣孔性ポリマー換
布を配置することは原布を横切って測定したとき圧力損
失をもたらすけれども、篤くべさことに圧力低下によっ
て生ずる非効率性はここに述べる中空繊維微孔性膜装置
と方法の使用からえられる物質移動の増大によって相殺
以上の利点をもたらす。
ここに述べる方法において本発明の装置を使用して行な
う気相から液相への物質移動は、充てん塔では本発明の
方法で使用する装置によって必要とされる気相流量より
も数桁大きい気相流量においての&達成しうる物質移動
速度をもたらす。
う気相から液相への物質移動は、充てん塔では本発明の
方法で使用する装置によって必要とされる気相流量より
も数桁大きい気相流量においての&達成しうる物質移動
速度をもたらす。
液流量も本発明の装置と方法の使用によって実質的に減
少される。本発明の膜装置の液相流t/気相流量の比と
通常の充てん塔の液相流量/気相流量の比は密に平行す
る。
少される。本発明の膜装置の液相流t/気相流量の比と
通常の充てん塔の液相流量/気相流量の比は密に平行す
る。
然しなから、通常の方法の物質移動係数に匹敵する物質
移動係数を達成するために必要な液相と気相の合計質量
の流れは通常の充てん塔の液相と気相の流量より数桁減
少される。
移動係数を達成するために必要な液相と気相の合計質量
の流れは通常の充てん塔の液相と気相の流量より数桁減
少される。
通常の光てん塔充てん材料の物質移動データを1M量−
のCO2を含有する気相を洗浄液としてのINf)Na
OH液液にスクラッピングする周知の方法から好都合に
集める。
のCO2を含有する気相を洗浄液としてのINf)Na
OH液液にスクラッピングする周知の方法から好都合に
集める。
第5図は1%のCO3を含有する空気からのC0801
インチC′2.54cm)のセラミック・サドル充てん
塔におけるINの水性NGOHへの物質移動係数を50
0ボンド/時・平方フィートのガス流量での対応する液
体/気体の比にわたって求めたものを比較のためにグラ
フで示している。この充てん塔吸収法のデータは1イ/
チ(2,54cm)のセラミック・サドルの商業源によ
つ工発行された文献から抽出したものである。充てん塔
の商業用1インチ標準寸法のセラミック@サドルの液体
/気体の比が10である場合、3ボンド・モル/時・又
万フィートー気圧(39グラム拳モル/時−旦万メート
ル・気圧ンの物質移IJJ速度が500ポンド/時・平
方フィート(4,9に97時−平方メートル)のガスi
tで達成され5る。このガス流iiは5,000ボンド
/時・平方フィー)(49#/時・平方メートルンの液
流量に相当する。
インチC′2.54cm)のセラミック・サドル充てん
塔におけるINの水性NGOHへの物質移動係数を50
0ボンド/時・平方フィートのガス流量での対応する液
体/気体の比にわたって求めたものを比較のためにグラ
フで示している。この充てん塔吸収法のデータは1イ/
チ(2,54cm)のセラミック・サドルの商業源によ
つ工発行された文献から抽出したものである。充てん塔
の商業用1インチ標準寸法のセラミック@サドルの液体
/気体の比が10である場合、3ボンド・モル/時・又
万フィートー気圧(39グラム拳モル/時−旦万メート
ル・気圧ンの物質移IJJ速度が500ポンド/時・平
方フィート(4,9に97時−平方メートル)のガスi
tで達成され5る。このガス流iiは5,000ボンド
/時・平方フィー)(49#/時・平方メートルンの液
流量に相当する。
空気中1%C02をlNのNaOHで洗浄する系につい
て、ボンド・モル/時・ヱ万フィート・気圧で測定した
物質移動係数は実施例2により製造した原布の20層を
もっ微孔性膜装置についC2〜50の液体/気体の質量
比にわたって0.64ボンド/時・立方フィー) (3
,0IC9/時拳平方メートル)、1.98ボンド/時
・平方フィート(9゜7Q/時・又方メートル)および
12.34ボンド/時・平方フィート(6q/時・平方
メートル)のガス流量において測定される。これらの物
質移動係数は第5図にグラフとして示しである。
て、ボンド・モル/時・ヱ万フィート・気圧で測定した
物質移動係数は実施例2により製造した原布の20層を
もっ微孔性膜装置についC2〜50の液体/気体の質量
比にわたって0.64ボンド/時・立方フィー) (3
,0IC9/時拳平方メートル)、1.98ボンド/時
・平方フィート(9゜7Q/時・又方メートル)および
12.34ボンド/時・平方フィート(6q/時・平方
メートル)のガス流量において測定される。これらの物
質移動係数は第5図にグラフとして示しである。
この比較データは、上記のように、商業用セラミック・
サドルが3ボンド・モル/時・又方フィート・気圧(4
9グラム・モル/時・立方メートル・気圧)の物質移動
係数に到達するためには、充てん塔が50ボンド/平方
フイート・時(2440智/時・平方メートルンのガス
泥波および5,000ポンド/平方フイート・時(24
400匈/時・平方メートル)のli量をもつことが必
要であることを示している。実施例4の膜装置は僅か2
ボンド/平方フイート・時(9,8にg/平方メートル
・時)のガス流量と僅か16ポンド/平方フイート・時
(781C97平方メートル・時の水性I N −IV
aOHの液流量で類似の物質移動係数を達成する。
サドルが3ボンド・モル/時・又方フィート・気圧(4
9グラム・モル/時・立方メートル・気圧)の物質移動
係数に到達するためには、充てん塔が50ボンド/平方
フイート・時(2440智/時・平方メートルンのガス
泥波および5,000ポンド/平方フイート・時(24
400匈/時・平方メートル)のli量をもつことが必
要であることを示している。実施例4の膜装置は僅か2
ボンド/平方フイート・時(9,8にg/平方メートル
・時)のガス流量と僅か16ポンド/平方フイート・時
(781C97平方メートル・時の水性I N −IV
aOHの液流量で類似の物質移動係数を達成する。
上記のことから、通常の充てん塔はたとえば揮発性薬品
の槽排出のような境界光条件下での苛酷な操作上の限定
を受けることが明らかである。低容量操作条件下では液
相は塔径と充℃ん材料径との比が8:1より低い場合、
充てん材料から充てん塔の壁土に流れがそれる傾向があ
る。この関係でさえ10cm程度の径の小さい充てん塔
では保たれないoMcCaba & 5tnith U
nit 0perations ofChemica
l Engineering (マグロ−ヒル・ブック
・〃ンパニー 196)年刊行)第642−643頁参
照。
の槽排出のような境界光条件下での苛酷な操作上の限定
を受けることが明らかである。低容量操作条件下では液
相は塔径と充℃ん材料径との比が8:1より低い場合、
充てん材料から充てん塔の壁土に流れがそれる傾向があ
る。この関係でさえ10cm程度の径の小さい充てん塔
では保たれないoMcCaba & 5tnith U
nit 0perations ofChemica
l Engineering (マグロ−ヒル・ブック
・〃ンパニー 196)年刊行)第642−643頁参
照。
タンク用のベント・スタック・スクラバーとして、小さ
(て経済的かつ有効なユニットの形体の本発明の装置は
、充てん塔でなし5るよりも簡単かつ有効に望ましから
ざるガスもしくは蒸気の大気放出の水準を有効に減少さ
せることができる。本発明の装置は炭化水素溶媒のよう
な蒸気のベントスタック・ストリッパーとして特に適し
ている。このような溶媒蒸気の例としてC1〜C16ハ
ロゲン置換炭化水素、C1〜C6の1価または2価の酸
素置換炭化水素、C1<。
(て経済的かつ有効なユニットの形体の本発明の装置は
、充てん塔でなし5るよりも簡単かつ有効に望ましから
ざるガスもしくは蒸気の大気放出の水準を有効に減少さ
せることができる。本発明の装置は炭化水素溶媒のよう
な蒸気のベントスタック・ストリッパーとして特に適し
ている。このような溶媒蒸気の例としてC1〜C16ハ
ロゲン置換炭化水素、C1〜C6の1価または2価の酸
素置換炭化水素、C1<。
アミン置換炭化水素、揮発性無機酸たとえば弗化水素酸
または塩酸、揮発性有機酸たとえば酢酸またはメタンス
ルホン酸;ならびに水溶性ガスたとえばアンモニア、硫
化水素。
または塩酸、揮発性有機酸たとえば酢酸またはメタンス
ルホン酸;ならびに水溶性ガスたとえばアンモニア、硫
化水素。
二酸化硫黄およびハロゲン・ガスがあげられるが、これ
らに限定されない。
らに限定されない。
適用の寸法にかかわりなく本発明の装置と方法の更なる
利点は、ここに述べたような膜装置によってえられる設
置の融通性である。充てん塔は、重力によって下方に引
張られる密度の大きい液相と密度の小さい上昇流の液相
との間に向流を生成させるために垂直配置で設置しなけ
ればならない。本発明の膜装置は重力に影響される向流
とは無関係に気/液の界面を達成する。ここに記載の膜
ストリッパーは適用に便利な任意の方向に設置すること
ができる。
利点は、ここに述べたような膜装置によってえられる設
置の融通性である。充てん塔は、重力によって下方に引
張られる密度の大きい液相と密度の小さい上昇流の液相
との間に向流を生成させるために垂直配置で設置しなけ
ればならない。本発明の膜装置は重力に影響される向流
とは無関係に気/液の界面を達成する。ここに記載の膜
ストリッパーは適用に便利な任意の方向に設置すること
ができる。
本発明の装置と方法の更なる利点は1本発明により可能
となった高い物質移動係数の結果として、有用であるに
十分な濃度の液流生成物を作り得る能力である。
となった高い物質移動係数の結果として、有用であるに
十分な濃度の液流生成物を作り得る能力である。
通常の気/液除去法に固有の限定は毎日起る蒸気の多数
の小容量大気放出への用途を妨げている。近似の最小寸
法の有用な充てん塔は10α(約4インチ)の内径をも
つ。
の小容量大気放出への用途を妨げている。近似の最小寸
法の有用な充てん塔は10α(約4インチ)の内径をも
つ。
第5図に示す情報によれば、液/気の比が10である水
性1N−N、OHにより洗浄された1チCυ2 含有空
気流から3ボンド・モル/時・立方フィート・気圧(4
9グラムφモル/時・立方メートル・気圧〕の物質移動
係数を得るには1%CO2の約42ポンド/時(19#
/時)の最小ガス流量を必要とする。液/気の比が10
であるとき、これはxN−Nac)11 (7)420
ホyt−”/時(1901c9/時)ノR小液流量に相
当する。これとは対照的に、同じガス流量および同じ液
吸収剤について本発明の膜装置は僅か0.165ボンド
/時C75P1時〕のガス流量および僅か1.3ボンド
/時(590jE/時)の液流量で出発して同じ物質移
動係数を達成することができる。それ故、本発明の膜装
置は通常の方法によってはciJ能ではない低容量大気
放出源を有効に処理することもできる。
性1N−N、OHにより洗浄された1チCυ2 含有空
気流から3ボンド・モル/時・立方フィート・気圧(4
9グラムφモル/時・立方メートル・気圧〕の物質移動
係数を得るには1%CO2の約42ポンド/時(19#
/時)の最小ガス流量を必要とする。液/気の比が10
であるとき、これはxN−Nac)11 (7)420
ホyt−”/時(1901c9/時)ノR小液流量に相
当する。これとは対照的に、同じガス流量および同じ液
吸収剤について本発明の膜装置は僅か0.165ボンド
/時C75P1時〕のガス流量および僅か1.3ボンド
/時(590jE/時)の液流量で出発して同じ物質移
動係数を達成することができる。それ故、本発明の膜装
置は通常の方法によってはciJ能ではない低容量大気
放出源を有効に処理することもできる。
第1図はガス導管の軸に対してほぼ直角に配置したほぼ
平面配列の微孔性膜繊維を示す。 第2図はガス導管中のほぼ平面配列の微孔性膜繊維の断
面立面図である。 第3図は第2図の微孔性膜配列を通る断面の平面図であ
る。 第4図は本発明の膜装置についての及び通常の充てん塔
物質移動装置についての代表的な気相の圧力損失を示す
グラフである。 第5図は本発明の装置についての及び通常の充てん塔に
ついての物質移動係数を示すグラフである。 1・・・平面配列の微孔性中空膜繊維;2・・・ガス導
管;3・・・液体出口管板;4・・・液体入口管板;5
・・・液体人口;6・・・入口マニホルド;8・・・液
体出口:9・・・出口マニホルド。 図面の浄書(内容に変更なし) 1インケ 七つ・ゝ・・・り・−ahし′又りラハパ一の0.・・
1、(>ケ・愁7ざ1.7り、寸)”11.−’−17
う八−一→匁い。 コ01・市を稗呪隨7−グラバ゛−φ宇η榊(今多看弛
手 続 補 正 書 平成2年2月6日
平面配列の微孔性膜繊維を示す。 第2図はガス導管中のほぼ平面配列の微孔性膜繊維の断
面立面図である。 第3図は第2図の微孔性膜配列を通る断面の平面図であ
る。 第4図は本発明の膜装置についての及び通常の充てん塔
物質移動装置についての代表的な気相の圧力損失を示す
グラフである。 第5図は本発明の装置についての及び通常の充てん塔に
ついての物質移動係数を示すグラフである。 1・・・平面配列の微孔性中空膜繊維;2・・・ガス導
管;3・・・液体出口管板;4・・・液体入口管板;5
・・・液体人口;6・・・入口マニホルド;8・・・液
体出口:9・・・出口マニホルド。 図面の浄書(内容に変更なし) 1インケ 七つ・ゝ・・・り・−ahし′又りラハパ一の0.・・
1、(>ケ・愁7ざ1.7り、寸)”11.−’−17
う八−一→匁い。 コ01・市を稗呪隨7−グラバ゛−φ宇η榊(今多看弛
手 続 補 正 書 平成2年2月6日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ガス状混合物からの1種またはそれ以上のガスまた
は液体混合物/溶液からの1種またはそれ以上の揮発性
成分を吸収性のガスまたは液体に移動させるための且つ
上記のガス状混合物または液体混合物/溶液が導管(2
)中を流れる場合の移動装置であつて、 上記の流れつつあるガス状または液体の混合物が繊維の
外面に接触しつつ配列(1)中を流れるように導管(2
)の内側に取付けた密に間隔を置いた気孔性のポリマー
微孔性中空膜繊維の配列(1)を含み、 それぞれの中空膜繊維が上記の導管の壁中を通過し、且
つ該導管の壁を越えてそれぞれ入口マニホルド(6)お
よび出口マニホルド(9)に接続する第1および第2の
端部をもち、入口マニホルド(6)に導入された流入液
が該繊維の孔を通つて流れて出口マニホルド(9)から
流出するようになした、ことを特徴とする移動装置。 2、微孔性中空膜繊維の配列(1)が横糸および縦糸の
繊維をもつ織布の1層またを裏それ以上の層である請求
項1記載の装置 3、微孔性中空膜繊維の布の隣接層が1つ又はそれ以上
の隣接布層の横糸および縦糸の方向に実質的に垂直なそ
れぞれの横糸および縦糸の方向をもつて配列されている
請求項2記載の装置 4、微孔性中空膜繊維の布の隣接層が隣接布層の横糸お
よび縦糸の方向に対して1またはそれ以上の角度だけ変
化したそれぞれの横糸および縦糸の方向をもつて配列さ
れている請求項2記載の装置。 5、微孔性中空膜繊維の布の隣接層が1つ又はそれ以上
の隣接布層の横糸および縦糸の方向に実質的に平行なそ
れぞれの横糸および縦糸の方向をもつて配列されている
請求項2記載の装置 6、微孔性中空膜繊維の布の横糸の寸法が導管の最小寸
法以上である請求項2記載の装置 7、ポリマー微孔性中空繊維膜がポリオレフィン、ハロ
ゲン化ポリオレフィンまたはポリブチルメタクリレート
の疎水性ポリマーを含む請求項1記載の装置。 8、ポリマー微孔性中空繊維膜がポリスルホン、ポリヒ
ドロキシエチルアクリレート、ポリアクリルアミド、ま
たはポリビニルピロリドンの親水性ポリマーを含む請求
項1記載の装置 9、ガス状混合物からの1種またはそれ以上のガスまた
は液体混合物/溶液からの1種またはそれ以上の揮発性
成分を吸収性のガスまたは液体に移動させるための且つ
上記ガス状混合物または液体混合物/溶液が導管中を流
れる場合の移動方法であつて、 流れるガスまたは液体の混合物を気孔性ポリマー微孔性
中空膜繊維の配列の外面と接触させ、該配列を該導管中
に取付け該導管を走行させ、該配列のそれぞれの繊維が
導管の型中を通過し且つ導管の壁を越えて入口マニホル
ドおよび出口マニホルドにそれぞれ接続する第1および
第2の端部をもつものとし、これらのマニホルドをこれ
らの繊維の孔と連通させ;そして 吸収剤液体を入口マニホルドに流入させて吸収剤を該配
列のポリマー中空微孔性膜繊維の孔を通して流して出口
マニホルドから流出させ、該吸収剤がガス状または液体
の混合物の所望のガスまたは揮発性成分の吸収剤であつ
て、所望の成分が中空繊維の外部から該孔に浸透し移動
してそれが吸収剤によつて吸収されるようにする; ことから成ることを特徴とする方法。 10、ポリマー中空微孔性膜繊維の配列を横切つて導管
中に10m水柱までの差圧が存在する請求項9記載の方
法。 11、気相混合物から液相吸収剤への一成分の移動が起
る請求項9記載の方法。 12、液相混合物から気相吸収剤への一成分の移動が起
る請求項9記載の方法。 13、気相の一成分が塩素化溶媒または無機酸である請
求項9記載の方法。 14、入口ガスの質量と入口液の質量との比が100k
g液体/1kgガス〜1kg液体/10kgガスの間に
ある請求項11記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US28724988A | 1988-12-20 | 1988-12-20 | |
US287249 | 1988-12-20 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02211227A true JPH02211227A (ja) | 1990-08-22 |
Family
ID=23102077
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1328583A Pending JPH02211227A (ja) | 1988-12-20 | 1989-12-20 | 微孔性膜繊維による有効な気―液物質移動 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0374873A3 (ja) |
JP (1) | JPH02211227A (ja) |
BR (1) | BR8906613A (ja) |
CA (1) | CA2005959A1 (ja) |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US6309550B1 (en) | 1994-06-22 | 2001-10-30 | Fls Miljo A/S | Mass transfer method and apparatus |
NL9500202A (nl) * | 1995-02-03 | 1996-09-02 | Tno | Werkwijze en inrichting voor het behandelen van een medium. |
WO1996017672A1 (en) * | 1994-12-09 | 1996-06-13 | Nederlandse Organisatie Voor Toegepast-Natuurwetenschappelijk Onderzoek Tno | Method and installation for treating a medium |
US6209855B1 (en) | 1999-05-10 | 2001-04-03 | Canzone Limited | Gas/liquid mixing apparatus and method |
US7303676B2 (en) | 2003-02-13 | 2007-12-04 | Zenon Technology Partnership | Supported biofilm apparatus and process |
US7118672B2 (en) | 2003-02-13 | 2006-10-10 | Zenon Technology Partnership | Membrane supported bioreactor for municipal and industrial wastewater treatment |
US7294259B2 (en) | 2003-02-13 | 2007-11-13 | Zenon Technology Partnership | Membrane module for gas transfer |
EP1594807B1 (en) | 2003-02-13 | 2012-09-19 | Zenon Technology Partnership | Supported biofilm process |
US7300571B2 (en) | 2003-02-13 | 2007-11-27 | Zenon Technology Partnership | Supported biofilm apparatus |
US7175763B2 (en) | 2003-02-13 | 2007-02-13 | Zenon Technology Partnership | Membrane supported biofilm process for autotrophic reduction |
WO2005016498A1 (en) * | 2003-08-18 | 2005-02-24 | Zenon Environmental Inc. | Membrane module for gas transfer and membrane supported biofilm process |
WO2008130885A2 (en) | 2007-04-20 | 2008-10-30 | Zenon Technology Partnership | Membrane supported biofilm apparatus and process |
KR20150120450A (ko) | 2013-02-22 | 2015-10-27 | 제네럴 일렉트릭 컴퍼니 | 바이오필름 지지용 맴브레인 조립체 |
WO2015142586A2 (en) | 2014-03-20 | 2015-09-24 | General Electric Company | Wastewater treatment with primary treatment and mbr or mabr-ifas reactor |
US10477883B2 (en) | 2015-08-25 | 2019-11-19 | Cornelius, Inc. | Gas injection assemblies for batch beverages having spargers |
US10785996B2 (en) | 2015-08-25 | 2020-09-29 | Cornelius, Inc. | Apparatuses, systems, and methods for inline injection of gases into liquids |
US11123685B2 (en) | 2017-02-27 | 2021-09-21 | Honeywell International Inc. | Hollow fiber membrane contactor scrubber/stripper for cabin carbon dioxide and humidity control |
US10688435B2 (en) | 2017-02-27 | 2020-06-23 | Honeywell International Inc. | Dual stripper with water sweep gas |
US10702826B2 (en) | 2017-12-12 | 2020-07-07 | University Of Kentucky Research Foundtion | Method and apparatus for increasing mass transfer in aqueous gas adsorption processes |
US11040314B2 (en) | 2019-01-08 | 2021-06-22 | Marmon Foodservice Technologies, Inc. | Apparatuses, systems, and methods for injecting gasses into beverages |
WO2021064441A1 (en) * | 2019-10-03 | 2021-04-08 | Sorin Group Italia S.R.L. | Systems and methods for removing gaseous micro emboli from blood |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3342729A (en) * | 1964-12-09 | 1967-09-19 | Dow Chemical Co | Permeability separatory cell and apparatus and method of using the same |
FR2222134A1 (en) * | 1973-03-19 | 1974-10-18 | Rhone Poulenc Sa | Appts for permeation through hollow fibres - allows simple construction and efficient separation and mixing processes |
FR2236537B1 (ja) * | 1973-07-11 | 1977-12-23 | Rhone Poulenc Ind | |
DE2617985C3 (de) * | 1976-04-24 | 1979-02-22 | Draegerwerk Ag, 2400 Luebeck | Atemluftanfeuchter für Beatmungsvorrichtungen |
CA1094462A (en) * | 1977-05-06 | 1981-01-27 | Pierre J. Morin | Membrane fluid diffusion exchange device |
JPS551816A (en) * | 1978-06-15 | 1980-01-09 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Vapor-liquid contactor |
-
1989
- 1989-12-19 CA CA002005959A patent/CA2005959A1/en not_active Abandoned
- 1989-12-20 BR BR898906613A patent/BR8906613A/pt unknown
- 1989-12-20 JP JP1328583A patent/JPH02211227A/ja active Pending
- 1989-12-20 EP EP19890123534 patent/EP0374873A3/en not_active Withdrawn
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR8906613A (pt) | 1990-08-21 |
EP0374873A3 (en) | 1991-01-23 |
EP0374873A2 (en) | 1990-06-27 |
CA2005959A1 (en) | 1990-06-20 |
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