JPH02192883A - ウイスカー強化Al系複合材の接合方法 - Google Patents
ウイスカー強化Al系複合材の接合方法Info
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- JPH02192883A JPH02192883A JP1109289A JP1109289A JPH02192883A JP H02192883 A JPH02192883 A JP H02192883A JP 1109289 A JP1109289 A JP 1109289A JP 1109289 A JP1109289 A JP 1109289A JP H02192883 A JPH02192883 A JP H02192883A
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Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ウィスカー強化Aj!系複合材(以下、複合
材」という、)相互を強固に接合するための方法に関す
る。
材」という、)相互を強固に接合するための方法に関す
る。
S iC,S is N4などの針状単結晶からなるウ
ィスカーをA1やその合金に混在化した複合材は、軽量
で卓越した強度特性を備えるため航空機、自動車の分野
からスポーツ、レジャーに至る広汎な用途部材として注
目され、既に一部は実用化されている。
ィスカーをA1やその合金に混在化した複合材は、軽量
で卓越した強度特性を備えるため航空機、自動車の分野
からスポーツ、レジャーに至る広汎な用途部材として注
目され、既に一部は実用化されている。
これらの複合材は、通常、ウィスカーを所定形状に集合
成形化したプリフォームにA2系金属のマトリックス溶
湯を加圧下に溶浸鋳造する加圧鋳造法、あるいはウィス
カーとAN系マトリックス金属の粉末を混合してホット
プレスなどで焼結する粉末冶金法によって製造されるが
、複合材の寸法形状は鋳型、ダイス等により制約を受け
るため部材間の接合が必要となる。
成形化したプリフォームにA2系金属のマトリックス溶
湯を加圧下に溶浸鋳造する加圧鋳造法、あるいはウィス
カーとAN系マトリックス金属の粉末を混合してホット
プレスなどで焼結する粉末冶金法によって製造されるが
、複合材の寸法形状は鋳型、ダイス等により制約を受け
るため部材間の接合が必要となる。
従来、この種複合材の接合方法としては、接合面に接合
剤としてマトリックスと同一金属を介在させてろう付け
あるいは電子ビーム溶接する方法が知られているが、接
合層に強化材が混入していない関係で接合強度が母材に
比べ著るしく劣る欠点がある。
剤としてマトリックスと同一金属を介在させてろう付け
あるいは電子ビーム溶接する方法が知られているが、接
合層に強化材が混入していない関係で接合強度が母材に
比べ著るしく劣る欠点がある。
このため、接合面に接合材を介在させることなしに直接
当接して拡散接合する方法も試みられている。ところが
、/l系金属をマトリックスとする複合材は表面に安定
なAf、O,の皮膜が形成しているため、接合時、その
強固な酸化膜がAI!。
当接して拡散接合する方法も試みられている。ところが
、/l系金属をマトリックスとする複合材は表面に安定
なAf、O,の皮膜が形成しているため、接合時、その
強固な酸化膜がAI!。
原子の拡散を妨げ、さらに接合界面に前記酸化物の層が
残留して接合強度を損ねる問題点がある。
残留して接合強度を損ねる問題点がある。
また、電子ビームなどの高熱溶接による直接接合をおこ
なうと、接合界面の溶融時にマトリックス金属とウィス
カーとが反応を起して脆弱な化合物の生成を伴い、高強
度の接合を得ることが著るしく困難となる。
なうと、接合界面の溶融時にマトリックス金属とウィス
カーとが反応を起して脆弱な化合物の生成を伴い、高強
度の接合を得ることが著るしく困難となる。
このため、強固な接合状態を得るためには、接合面にお
ける酸化皮膜を破壊して活性な面を増すとともに、接合
界面に強化材を介在させるような方策を採ることが好ま
しい。
ける酸化皮膜を破壊して活性な面を増すとともに、接合
界面に強化材を介在させるような方策を採ることが好ま
しい。
上記の観点に沿う複合材の接合手段として、互いに複合
される繊維強化金属製複合材料のそれぞれの接合部の強
化繊維をマトリックス金属より露出せしめ、この交錯部
に溶融状態にある接合材料を供給するようにした方法(
特開昭62−3862号公報)が提案されているが、こ
の方法は工程が煩雑なうえにウィスカーのような微小繊
維形を強化材とした複合材では適用することが実質的に
不可能である。
される繊維強化金属製複合材料のそれぞれの接合部の強
化繊維をマトリックス金属より露出せしめ、この交錯部
に溶融状態にある接合材料を供給するようにした方法(
特開昭62−3862号公報)が提案されているが、こ
の方法は工程が煩雑なうえにウィスカーのような微小繊
維形を強化材とした複合材では適用することが実質的に
不可能である。
発明者らは、ウィスカー強化AI!系複合材を対象とす
る接合について多角的に研究を重ねた結果、接合面に母
材と同一の複合成分の薄層を挟み込んだ状態で熱圧する
と接合強度が著るしく向上する事実を確認して本発明の
開発に至ったものである。
る接合について多角的に研究を重ねた結果、接合面に母
材と同一の複合成分の薄層を挟み込んだ状態で熱圧する
と接合強度が著るしく向上する事実を確認して本発明の
開発に至ったものである。
すなわち、本発明により提供されるウィスカー強化Ai
、系複合材の接合方法は、母材となるウィスカー強化A
f系複合材の接合面に、母材と同一のウィスカーとA2
系金属粉末の混合物からなる薄層を介在させ、真空中で
熱圧することを構成上の特徴とする。
、系複合材の接合方法は、母材となるウィスカー強化A
f系複合材の接合面に、母材と同一のウィスカーとA2
系金属粉末の混合物からなる薄層を介在させ、真空中で
熱圧することを構成上の特徴とする。
母材を形成する複合成分は、ウィスカーとしてSi源原
料を炭材と共に不活性気流中で高温反応させることによ
り得られるSiCまたは5IjN。
料を炭材と共に不活性気流中で高温反応させることによ
り得られるSiCまたは5IjN。
の針状単結晶、また、マトリックスはAI!、もしくは
その合金から選択されたAl系金属である。
その合金から選択されたAl系金属である。
接合すべき母材は、必要に応じ接合面を研磨し、母材と
同一のウィスカーとAl系金属粉末の混合物からなる厚
さ0.1〜1.0+ma程度の薄層を介在させる。この
薄層はウィスカーとA2系金属の混合粉末をそのまま敷
きつめてもよいが、予めシート化したものを挟み込む方
法を採ることが望ましい。
同一のウィスカーとAl系金属粉末の混合物からなる厚
さ0.1〜1.0+ma程度の薄層を介在させる。この
薄層はウィスカーとA2系金属の混合粉末をそのまま敷
きつめてもよいが、予めシート化したものを挟み込む方
法を採ることが望ましい。
このシートは、例えばウィスカーとAl系金属の混合粉
末をアルコール、アセトン等の有機溶媒に懸濁させてス
ラリーとし、ドクターブレード法でシート成形したのち
加温して溶媒を除去することにより容易に形成すること
ができる。
末をアルコール、アセトン等の有機溶媒に懸濁させてス
ラリーとし、ドクターブレード法でシート成形したのち
加温して溶媒を除去することにより容易に形成すること
ができる。
接合は真空中で熱圧することによりおこなわれるが、こ
の条件として真空度10−5Torr以上、加熱温度3
00〜580°C1そして圧力(面圧)150〜150
00kg/c4の範囲に設定することが好適である。
の条件として真空度10−5Torr以上、加熱温度3
00〜580°C1そして圧力(面圧)150〜150
00kg/c4の範囲に設定することが好適である。
真空度が10−5Torrを下層ると、混合粉の表面に
吸着したガスが接合部に残留してミクロポアを形成する
ため強度の低下を招く、加熱温度が300’C未満であ
ると原子の拡散が不十分となり、580’Cを越えると
マトリックス金属の溶融範囲に入るため基材の変形、ウ
ィスカーとマトリックス金属との反応などの現象を生じ
、いずれも強度低下の囚となる。また、圧力(面圧)が
150’kg/c+aより低い場合には混合粉末が十分
に塑性変形せず、一方、15000kg/c4を越える
高圧では逆に塑性変形が大きくなり過ぎて、いずれも実
用的な接合状態を得ることができなくなる。
吸着したガスが接合部に残留してミクロポアを形成する
ため強度の低下を招く、加熱温度が300’C未満であ
ると原子の拡散が不十分となり、580’Cを越えると
マトリックス金属の溶融範囲に入るため基材の変形、ウ
ィスカーとマトリックス金属との反応などの現象を生じ
、いずれも強度低下の囚となる。また、圧力(面圧)が
150’kg/c+aより低い場合には混合粉末が十分
に塑性変形せず、一方、15000kg/c4を越える
高圧では逆に塑性変形が大きくなり過ぎて、いずれも実
用的な接合状態を得ることができなくなる。
上記範囲内の条件を適用し、少なくとも1o分間真空熱
圧を保持することにより母材と同等の強度をもつ接合部
を形成することができる。
圧を保持することにより母材と同等の強度をもつ接合部
を形成することができる。
接合工程において、接合面に介在する混合物薄層のミク
ロな凹凸は加圧によって変形するが、その際の摺動およ
びウィスカーと酸化物層との接触摩擦に基づいて接合面
の酸化皮膜は破壊され、活性な接合面が増大して相互拡
散が起り易い状態となる。同時に、混合物薄層内で焼結
が進行して母材と同一組織の複合層が形成される。
ロな凹凸は加圧によって変形するが、その際の摺動およ
びウィスカーと酸化物層との接触摩擦に基づいて接合面
の酸化皮膜は破壊され、活性な接合面が増大して相互拡
散が起り易い状態となる。同時に、混合物薄層内で焼結
が進行して母材と同一組織の複合層が形成される。
これらの作用が相俟って強固な接合状態を形成するため
に有効機能する。
に有効機能する。
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明する。
実施例、比較例
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明する。
平均径0.4−1長さ20nのSiCウィスカーと粒子
径44−以下のA1合金(2024)粉末とから粉末冶
金法で作成したウィスカ一体積含有率(v r )10
%、引張り強度48kgf/−の複合材(直径50龍、
長さLoom)を母材とし、これを1/2の長さに平面
切断したのちエメリー紙で1000番まで研磨して接合
面とした。
径44−以下のA1合金(2024)粉末とから粉末冶
金法で作成したウィスカ一体積含有率(v r )10
%、引張り強度48kgf/−の複合材(直径50龍、
長さLoom)を母材とし、これを1/2の長さに平面
切断したのちエメリー紙で1000番まで研磨して接合
面とした。
上記母材の複合成分と同一のSiCウィスカーとA2合
金(2024)粉を十分に混合してエタノールでスラリ
ー状にしたものをドクターブレードで厚さ1.0鵬のシ
ートに形成し、乾燥してエタノールを揮散除去した。
金(2024)粉を十分に混合してエタノールでスラリ
ー状にしたものをドクターブレードで厚さ1.0鵬のシ
ートに形成し、乾燥してエタノールを揮散除去した。
このシートを接合面の大きさに切り出し、接合面の間に
挟み込んで介在させて10−5Torr以上に保持され
た真空下で加熱温度、圧力および時間を変動させて熱圧
接合した。
挟み込んで介在させて10−5Torr以上に保持され
た真空下で加熱温度、圧力および時間を変動させて熱圧
接合した。
比較のために、混合物シートの薄層を介在しないほかは
全て上記実施例と同一条件を適用して直接接合をおこな
った(比較例)。
全て上記実施例と同一条件を適用して直接接合をおこな
った(比較例)。
このようにして得た接合材の接合強度を測定し、第1図
に各圧力段階における加熱温度と引張り強さの関係とし
て、また第2図に圧力1000kg/cd時の各温度段
階における接合時間と引張り強さの関係としてそれぞれ
図示した。
に各圧力段階における加熱温度と引張り強さの関係とし
て、また第2図に圧力1000kg/cd時の各温度段
階における接合時間と引張り強さの関係としてそれぞれ
図示した。
第1図および第2図から、本発明の実施例はいずれも比
較例に比べて優れた接合強度を示すことが認められる。
較例に比べて優れた接合強度を示すことが認められる。
しかし、第1図の考察から実施例の中でも圧力100k
g/cjでは580’Cの加熱温度を与えても十分な接
合強度は得られないが、150kg/cd以上の圧力で
は300℃を越える温度域において母材に近似する接合
強度が得られることが判明する。但し、加熱温度が58
0℃を越すと塑性変形が著るしくなり実用範囲ではなく
なる。
g/cjでは580’Cの加熱温度を与えても十分な接
合強度は得られないが、150kg/cd以上の圧力で
は300℃を越える温度域において母材に近似する接合
強度が得られることが判明する。但し、加熱温度が58
0℃を越すと塑性変形が著るしくなり実用範囲ではなく
なる。
また、第2図からは、400℃の高温領域では拡散強度
が速いために10〜30分程度の時間で40kgf/−
以上の接合強度が得られるが、低温頭載では60分を越
える接合時間でも十分な強度向上は図れないことが判る
。
が速いために10〜30分程度の時間で40kgf/−
以上の接合強度が得られるが、低温頭載では60分を越
える接合時間でも十分な強度向上は図れないことが判る
。
以上のとおり、本発明の接合方法によればウィスカー強
化Al系金属複合材相互を母材強度と同等の接合強度で
確実に接合することができ、接合工程も簡易であるから
工業的手段として有用である。
化Al系金属複合材相互を母材強度と同等の接合強度で
確実に接合することができ、接合工程も簡易であるから
工業的手段として有用である。
は定圧力(1000kg/lj)時の各種温度段階にお
ける接合時間と引張り強さの関係図である。
ける接合時間と引張り強さの関係図である。
特許出願人 東海カーボン株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、母材となるウィスカー強化Al系複合材の接合面に
、母材と同一のウィスカーとAl系金属粉末の混合物か
らなる薄層を介在させ、真空中で熱圧することを特徴と
するウィスカー強化Al系複合材の接合方法。 2、真空中で熱圧する条件を、真空度10^−^5To
rr以上、加熱温度300〜580℃、圧力(面圧)1
50〜15000kg/cm^2とする請求項1記載の
ウィスカー強化Al系複合材の接合方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1109289A JPH02192883A (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | ウイスカー強化Al系複合材の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1109289A JPH02192883A (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | ウイスカー強化Al系複合材の接合方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02192883A true JPH02192883A (ja) | 1990-07-30 |
Family
ID=11768352
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1109289A Pending JPH02192883A (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | ウイスカー強化Al系複合材の接合方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02192883A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08141753A (ja) * | 1994-11-22 | 1996-06-04 | Agency Of Ind Science & Technol | ウイスカー強化金属基材料の接合方法 |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1109289A patent/JPH02192883A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08141753A (ja) * | 1994-11-22 | 1996-06-04 | Agency Of Ind Science & Technol | ウイスカー強化金属基材料の接合方法 |
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