JPH02179803A - Nd系永久磁石用フレーク製造用注湯容器 - Google Patents
Nd系永久磁石用フレーク製造用注湯容器Info
- Publication number
- JPH02179803A JPH02179803A JP63333829A JP33382988A JPH02179803A JP H02179803 A JPH02179803 A JP H02179803A JP 63333829 A JP63333829 A JP 63333829A JP 33382988 A JP33382988 A JP 33382988A JP H02179803 A JPH02179803 A JP H02179803A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crucible
- carbon
- pouring vessel
- frequency induction
- pouring container
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 36
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 12
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010453 quartz Substances 0.000 claims description 16
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910001172 neodymium magnet Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 2
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 16
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 2
- 239000003513 alkali Substances 0.000 abstract 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000004031 devitrification Methods 0.000 description 14
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 11
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 7
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 6
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 5
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 3
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 3
- 229910001413 alkali metal ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001420 alkaline earth metal ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 229910021494 β-cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、急冷凝固法によってNd−Fe−B系永久磁
石を製造するための装置に関し、特に注湯容器、に関す
るものである。
石を製造するための装置に関し、特に注湯容器、に関す
るものである。
(従来の技1ネテ)
急冷凝固法による金属ストリップ等の製造技術は、非晶
質合金の開発を契機としてその利点が注目され、新しい
材料の開発のための手段として脚光を浴びてきている。
質合金の開発を契機としてその利点が注目され、新しい
材料の開発のための手段として脚光を浴びてきている。
急冷凝固法による金属ストリップ等の製造技術は、高温
の溶融物質を高速回転している金属ロールの外周面に吹
き付けて栄、冷し、非晶質或はそれに近い結晶質の物質
を得るものである。この技術によれば、機械的加工が困
難な、例えば冷間圧延が不可能な材料の薄帯を直接的に
得ることができる。また、通常の冷却手段では不可能な
高温相の非晶質化を室温で実現できる。
の溶融物質を高速回転している金属ロールの外周面に吹
き付けて栄、冷し、非晶質或はそれに近い結晶質の物質
を得るものである。この技術によれば、機械的加工が困
難な、例えば冷間圧延が不可能な材料の薄帯を直接的に
得ることができる。また、通常の冷却手段では不可能な
高温相の非晶質化を室温で実現できる。
一方、Nd −Fe −B系永久磁石を急冷凝固法を用
いて製造する技術として、特開昭57−210934号
公報或は特開昭60−9852号公報に開示されている
技術が知られている。その他に、大学や企業の研究成果
も多数報告されている。
いて製造する技術として、特開昭57−210934号
公報或は特開昭60−9852号公報に開示されている
技術が知られている。その他に、大学や企業の研究成果
も多数報告されている。
しかしながら、これら既知の技術は、少量の合金を石英
るつぼ中で溶解し、急冷凝固させる実験室規模のもので
ある。
るつぼ中で溶解し、急冷凝固させる実験室規模のもので
ある。
Nd −Fe −B系永久磁石を急冷凝固法を用いて工
業的規模で量産する技術は、これまで知られていない。
業的規模で量産する技術は、これまで知られていない。
(発明が解決しようとする課B)
本発明は、Nd −Pe−B系永久磁石用材料のフレー
クを急冷凝固法によって工業的規模で安定して製造する
ための装置、わけても注湯容器を提供することを目的と
してなされた。
クを急冷凝固法によって工業的規模で安定して製造する
ための装置、わけても注湯容器を提供することを目的と
してなされた。
(課題を解決するための手段)
本発明の要旨とする処は、Nd −Pe −B系永久磁
石用合金を溶解しその溶湯を、底部に噴射用ノズルを有
するとともに電気的加熱手段によって予熱された石英製
注湯容器(るつぼ)に注入し、さらに前記噴射用ノズル
から回転するロール外周面に噴射して急冷凝固させ、N
d −Fe −B系永久磁石用フレークを製造するため
の注湯容器(るつぼ)であって、その外部を高周波誘導
によって発熱するカーボン発熱体で覆い、その外周をカ
ーボン類の布若しくはセラミックスファイバーの布で囲
繞し、これらをその外部からSiO□−M203系材料
で支持するとともに、該SiO□−AZ2−Al2O3
系材料の外側に高周波誘導コイルを設けてなるNd系永
久磁石用フレーク製造用注湯容器にある。
石用合金を溶解しその溶湯を、底部に噴射用ノズルを有
するとともに電気的加熱手段によって予熱された石英製
注湯容器(るつぼ)に注入し、さらに前記噴射用ノズル
から回転するロール外周面に噴射して急冷凝固させ、N
d −Fe −B系永久磁石用フレークを製造するため
の注湯容器(るつぼ)であって、その外部を高周波誘導
によって発熱するカーボン発熱体で覆い、その外周をカ
ーボン類の布若しくはセラミックスファイバーの布で囲
繞し、これらをその外部からSiO□−M203系材料
で支持するとともに、該SiO□−AZ2−Al2O3
系材料の外側に高周波誘導コイルを設けてなるNd系永
久磁石用フレーク製造用注湯容器にある。
以下に、本発明の詳細な説明する。
発明者等は、Nd−Fe−B系永久磁石用材料のフレー
クを急冷凝固法によって工業的規模で量産するプロセス
を確立すべく研究を進めた。その結果、量産態勢確立の
最大の隘路となったのは、注湯容器に関する問題であっ
た。即ち、1350〜1450°Cといった高温のNd
−Fe −B系合金溶湯を急冷凝固させて永久磁石用
材料のフレークを製造するに際し、熱衝撃に対する安定
性その他の特性において、石英が注湯容器の材質として
優れている。しかしながら、石英製の注湯容器によって
Nd −Pe −B系合金溶湯を下部ノズルから金属ロ
ール外周面上に噴射して象、冷凝固フレークを製造する
場合、失透と呼ばれるトラブルが発生し、安定した操業
ができないことが判明した。
クを急冷凝固法によって工業的規模で量産するプロセス
を確立すべく研究を進めた。その結果、量産態勢確立の
最大の隘路となったのは、注湯容器に関する問題であっ
た。即ち、1350〜1450°Cといった高温のNd
−Fe −B系合金溶湯を急冷凝固させて永久磁石用
材料のフレークを製造するに際し、熱衝撃に対する安定
性その他の特性において、石英が注湯容器の材質として
優れている。しかしながら、石英製の注湯容器によって
Nd −Pe −B系合金溶湯を下部ノズルから金属ロ
ール外周面上に噴射して象、冷凝固フレークを製造する
場合、失透と呼ばれるトラブルが発生し、安定した操業
ができないことが判明した。
発明者等は、その原因について検討を進めた結果、注湯
容器を高温に維持するための耐火材からNa“、に4と
いワたアルカリ金属或はアルカリ土類金属のイオンが発
生し、これが石英製の注湯容器を失透させているのでは
ないかということに着目し、耐火材の高純化に取り組み
成果を上げた。
容器を高温に維持するための耐火材からNa“、に4と
いワたアルカリ金属或はアルカリ土類金属のイオンが発
生し、これが石英製の注湯容器を失透させているのでは
ないかということに着目し、耐火材の高純化に取り組み
成果を上げた。
失透(または結晶化)現象は、石英が構造的により安定
なりリストパライト(βクリストバライト)に転移する
現象である。石英に失透が発生すると、不透明となり機
械的強度を喪失する。失透(または結晶化)速度は温度
が高いほど高くなり、また周囲の(炉内)雰囲気中の不
純物によって影響を受け、10倍或は100倍に変化す
ることがある。しかして、1350〜1450°Cとい
った高温度域では雰囲気中の不純物は石英の失透(また
は結晶化)に鋭く影響する。
なりリストパライト(βクリストバライト)に転移する
現象である。石英に失透が発生すると、不透明となり機
械的強度を喪失する。失透(または結晶化)速度は温度
が高いほど高くなり、また周囲の(炉内)雰囲気中の不
純物によって影響を受け、10倍或は100倍に変化す
ることがある。しかして、1350〜1450°Cとい
った高温度域では雰囲気中の不純物は石英の失透(また
は結晶化)に鋭く影響する。
特に、石英製の注湯容器(るつぼ)のサイズが大きくな
ると、その周辺に配置される耐火材の量も多くなり、石
英製の注湯容器(るつぼ)の加熱に伴って前記耐火材に
含まれる不純物、わけてもアルカリ金属およびアルカリ
土類金属のイオンが多量に発生し、注湯容器の失透(ま
たは結晶化)が増速される。
ると、その周辺に配置される耐火材の量も多くなり、石
英製の注湯容器(るつぼ)の加熱に伴って前記耐火材に
含まれる不純物、わけてもアルカリ金属およびアルカリ
土類金属のイオンが多量に発生し、注湯容器の失透(ま
たは結晶化)が増速される。
この問題を解決すべ〈発明者等は種々検討を進めた結果
、第1図および第2図に示す構成になる装置とすること
によってこの問題を解決することに成功した。
、第1図および第2図に示す構成になる装置とすること
によってこの問題を解決することに成功した。
以下に、本発明を好ましい実施例に即して詳細に説明す
る。
る。
第1図に、本発明に係わるNd −Fe −B系永久磁
石用材料の製造装置の全体を示す。Ndは、酸素との親
和力が極めて強い元素であるため、Nd −Fe −B
系永久磁石用材料のフレークの製造は、真空減圧後Ar
で置換された雰囲気中で行われる。
石用材料の製造装置の全体を示す。Ndは、酸素との親
和力が極めて強い元素であるため、Nd −Fe −B
系永久磁石用材料のフレークの製造は、真空減圧後Ar
で置換された雰囲気中で行われる。
このAr雰囲気中でNd系合金を溶解炉1で溶解して1
350〜1450°Cの溶湯とし、高周波誘導加熱によ
って1400〜1500°Cに予熱されている注湯容器
2へ傾注し、注湯容器2の下部に設けられたノズル3を
介して溶湯を高速回転しているロール4表面に噴射して
急冷凝固させ、Nd−Fe−B系永久磁石用材料のフレ
ーク5を得る。
350〜1450°Cの溶湯とし、高周波誘導加熱によ
って1400〜1500°Cに予熱されている注湯容器
2へ傾注し、注湯容器2の下部に設けられたノズル3を
介して溶湯を高速回転しているロール4表面に噴射して
急冷凝固させ、Nd−Fe−B系永久磁石用材料のフレ
ーク5を得る。
このフレーク5は、フレーク室10に捕集され、放冷後
回収される。
回収される。
第2図に、本発明の注湯容器2の構造を示す。
注湯容器2は、石英製であり、その外側下部に高周波誘
導によって発熱する高純度のカーボン発熱体6が配設さ
れる。発明者等の知見によれば、このカーボン発熱体6
の純度は、不純物の含有量が15ppm以下のものでな
ければならない。このカーボン発熱体6中の不純物が1
5ppmを超えると、注湯容器2が1400〜1500
°Cに予熱れたときに、不純物中のNa” 、 K ”
等のアルカリ金属あるいはアルカリ土類金属のイオンが
発生し、注湯容器2を失透させる。注湯容器2とカーボ
ン発熱体6から構成されるブロックは、高純度のSin
g IVZO3系の材料(外るつぼ)7で支持される
。
導によって発熱する高純度のカーボン発熱体6が配設さ
れる。発明者等の知見によれば、このカーボン発熱体6
の純度は、不純物の含有量が15ppm以下のものでな
ければならない。このカーボン発熱体6中の不純物が1
5ppmを超えると、注湯容器2が1400〜1500
°Cに予熱れたときに、不純物中のNa” 、 K ”
等のアルカリ金属あるいはアルカリ土類金属のイオンが
発生し、注湯容器2を失透させる。注湯容器2とカーボ
ン発熱体6から構成されるブロックは、高純度のSin
g IVZO3系の材料(外るつぼ)7で支持される
。
この外るつぼ7は、5i(h : 85〜90χ、 A
7.−Al2O3:10〜15χの組成の材料で作られ
、不純物としての他の酸化物の量は、1.5%以下でな
ければならない。
7.−Al2O3:10〜15χの組成の材料で作られ
、不純物としての他の酸化物の量は、1.5%以下でな
ければならない。
その理由は、カーボン発熱体6におけると同じである。
カーボン発熱体6と外るつぼ7の間には、カーボン布ま
たはセラミックスファイバー8が介挿される。カーボン
発熱体6と外るつぼ7の間で、熱の移動を遮断するため
である。カーボン布またはセラミックスファイバー8を
介挿することにより、外るつぼ7が高温になることを抑
えることによって、外るつぼ7からアルカリ金属やアル
カリ土類金属のイオンが発生するのを防止できる。カー
ボン布またはセラミックスファイバー8の純度は、カー
ボン発熱体6におけると同じ理由により、カーボン布に
ついては不純物含有量が300ppm以下、セラミック
スファイバーについては不純物含有量が−Al2O31
%以下となるものでなければならない。
たはセラミックスファイバー8が介挿される。カーボン
発熱体6と外るつぼ7の間で、熱の移動を遮断するため
である。カーボン布またはセラミックスファイバー8を
介挿することにより、外るつぼ7が高温になることを抑
えることによって、外るつぼ7からアルカリ金属やアル
カリ土類金属のイオンが発生するのを防止できる。カー
ボン布またはセラミックスファイバー8の純度は、カー
ボン発熱体6におけると同じ理由により、カーボン布に
ついては不純物含有量が300ppm以下、セラミック
スファイバーについては不純物含有量が−Al2O31
%以下となるものでなければならない。
本発明に係わるNd−Fe−B系永久磁石用材料の製造
装置は、第1図に示すように、2室に区分され、それぞ
れ独立に室内の圧力がコントロールされる。従って、注
湯容器2の上端部はフランジ11となっており、このフ
ランジ11に0リングを配置して2室間をシールしてい
る。而して、注湯容器2の上部はOリングの焼損を防止
するために、カーボン発熱体6で覆われない。本発明に
おいては、このカーボン発熱体6で覆われない注湯容器
2の上部を、ガス遮断用の高純度のカーボン布またはセ
ラミックスファイバー9で被覆して、Na” 、 K
”等のアルカリ金属或はアルカリ土類金属のイオンから
注湯容器2の上部を保護するよう構成している。このガ
ス遮断用のカーボン布またはセラミックスファイバー9
の純度は、カーボン発熱体6におけると同じ理由によっ
て、カーボン布については不純物含有量が300ppm
以下、セラミックスファイバーについては不純物含有量
が−Al2O31%以下となるものでなければならない
。
装置は、第1図に示すように、2室に区分され、それぞ
れ独立に室内の圧力がコントロールされる。従って、注
湯容器2の上端部はフランジ11となっており、このフ
ランジ11に0リングを配置して2室間をシールしてい
る。而して、注湯容器2の上部はOリングの焼損を防止
するために、カーボン発熱体6で覆われない。本発明に
おいては、このカーボン発熱体6で覆われない注湯容器
2の上部を、ガス遮断用の高純度のカーボン布またはセ
ラミックスファイバー9で被覆して、Na” 、 K
”等のアルカリ金属或はアルカリ土類金属のイオンから
注湯容器2の上部を保護するよう構成している。このガ
ス遮断用のカーボン布またはセラミックスファイバー9
の純度は、カーボン発熱体6におけると同じ理由によっ
て、カーボン布については不純物含有量が300ppm
以下、セラミックスファイバーについては不純物含有量
が−Al2O31%以下となるものでなければならない
。
外るつぼ7をSingを主成分とする材質としたのは、
熱衝撃に強いからである。
熱衝撃に強いからである。
(実施例)
第2表に石英製注湯容器(るつぼ)2の周辺を構成する
耐火材の性状と、注湯容器2の失透の発生程度の関係を
示す。Nα4が本発明である。
耐火材の性状と、注湯容器2の失透の発生程度の関係を
示す。Nα4が本発明である。
石英製注湯容器(るつぼ)2を、−Al2O36気圧の
Arガス雰囲気中でその内面が1400〜1450℃に
なるまで加熱し、室温まで冷却して観察した。
Arガス雰囲気中でその内面が1400〜1450℃に
なるまで加熱し、室温まで冷却して観察した。
第2表中、Nα1は外るつぼに純度の低いSiO□−A
l2−Al2O3系キャスタブルを使用し、またカーボ
ン発熱体も純度の低いものを使用しさらに、外るつぼと
カーボン発熱体間にカーボン布を介挿しなかったもので
ある。N(L 1の注湯容器には全面に激しい失透を生
じ、変形してしまった。
l2−Al2O3系キャスタブルを使用し、またカーボ
ン発熱体も純度の低いものを使用しさらに、外るつぼと
カーボン発熱体間にカーボン布を介挿しなかったもので
ある。N(L 1の注湯容器には全面に激しい失透を生
じ、変形してしまった。
No、2は、外るつぼを高温焼成した高純度SiO□−
M203系煉瓦で製造したものである。また、外るつぼ
とカーボン発熱体の間にカーボン布を介挿した。
M203系煉瓦で製造したものである。また、外るつぼ
とカーボン発熱体の間にカーボン布を介挿した。
カーボン布の代わりにセラミックスファイバーを使用し
た結果、カーボン布はどではなかったが、失透は軽減さ
れた。また、セラミックスファイバーは、局所的に溶融
固化した箇所があり、カーボン布の方が効果的であった
。
た結果、カーボン布はどではなかったが、失透は軽減さ
れた。また、セラミックスファイバーは、局所的に溶融
固化した箇所があり、カーボン布の方が効果的であった
。
しかし、石英製注湯容器(るつぼ)2の上部は、カーボ
ン布で囲繞されることなく露出したままであった。失透
の程度は緩和されたものの、無くなるには至らなかった
。
ン布で囲繞されることなく露出したままであった。失透
の程度は緩和されたものの、無くなるには至らなかった
。
No、 3は、カーボン発熱体の純度をさらに高(した
ものである。その結果、カーボン発熱体に近接した部位
に発生する失透はなくなったけれども、カーボン発熱体
よりも上部の石英の露出部に軽微の失透が発生した。
ものである。その結果、カーボン発熱体に近接した部位
に発生する失透はなくなったけれども、カーボン発熱体
よりも上部の石英の露出部に軽微の失透が発生した。
Nα4は、Nα3における構成に加えてカーボン発熱体
よりも上部の石英の露出部をカーボン製の布で覆い、雰
囲気に触れないようにした。その結果、注湯容器におけ
る失透は完全に消失し、正常な状態の下での溶湯の噴射
を長時間行うことが可能となり、安定した操業を確立で
きた。
よりも上部の石英の露出部をカーボン製の布で覆い、雰
囲気に触れないようにした。その結果、注湯容器におけ
る失透は完全に消失し、正常な状態の下での溶湯の噴射
を長時間行うことが可能となり、安定した操業を確立で
きた。
カーボン布の代わりにセラミックスファイバーで覆って
も、結果はほぼ同じであった。
も、結果はほぼ同じであった。
(発明の効果)
本発明によれば、合金溶湯を金属ロール外周面上に噴射
するための注湯容器(るっぽ)における失透が防止され
、これによってNd −Fe −B系永久磁石材料フレ
ークを工業的規模で量産することが可能となり、その工
業的価値は大きい。
するための注湯容器(るっぽ)における失透が防止され
、これによってNd −Fe −B系永久磁石材料フレ
ークを工業的規模で量産することが可能となり、その工
業的価値は大きい。
第1図は、本発明に係わるNd −Fe −B系永久磁
石材料フレークの製造装置の全体図、第2図は、本発明
のNd −Fe −B系永久磁石材料フレーク製造用注
湯容器を示す図である。
石材料フレークの製造装置の全体図、第2図は、本発明
のNd −Fe −B系永久磁石材料フレーク製造用注
湯容器を示す図である。
Claims (1)
- Nd−Fe−B系永久磁石用合金を溶解しその溶湯を、
底部に噴射用ノズルを有するとともに電気的加熱手段に
よって予熱された石英製注湯容器(るつぼ)に注入し、
さらに前記噴射用ノズルから回転するロール外周面に噴
射して急冷凝固させ、Nd−Fe−B系永久磁石用フレ
ークを製造するための注湯容器(るつぼ)であって、そ
の外部を高周波誘導によって発熱するカーボン発熱体で
覆い、その外周をカーボン製の布若しくはセラミックス
ファイバーの布で囲繞し、これらをその外部からSiO
_2−Al_2O_3系材料で支持するとともに、該S
iO_2−Al_2O_3系材料の外側に高周波誘導コ
イルを設けてなるNd系永久磁石用フレーク製造用注湯
容器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63333829A JPH02179803A (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | Nd系永久磁石用フレーク製造用注湯容器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63333829A JPH02179803A (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | Nd系永久磁石用フレーク製造用注湯容器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02179803A true JPH02179803A (ja) | 1990-07-12 |
Family
ID=18270407
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63333829A Pending JPH02179803A (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | Nd系永久磁石用フレーク製造用注湯容器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02179803A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002030595A1 (fr) * | 2000-10-06 | 2002-04-18 | Santoku Corporation | Procede de fabrication par coulee de bandes d'un alliage brut pour aimant permanent nanocomposite |
US7160398B2 (en) | 2002-08-08 | 2007-01-09 | Neomax Co., Ltd. | Method of making rapidly solidified alloy for magnet |
CN100371106C (zh) * | 2002-08-08 | 2008-02-27 | 株式会社新王磁材 | 磁体用急冷合金的制造方法及制造装置 |
JP2015030903A (ja) * | 2013-08-06 | 2015-02-16 | 大同特殊鋼株式会社 | 磁石用合金製造装置 |
CN108759471A (zh) * | 2018-05-05 | 2018-11-06 | 沈阳中北真空技术有限公司 | 连续真空感应熔炼铸片炉、合金铸片制造方法及合金铸片 |
WO2021062651A1 (zh) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 江西荧光磁业有限公司 | 一种钕铁硼磁铁用防热量流失的高效熔炼炉 |
-
1988
- 1988-12-28 JP JP63333829A patent/JPH02179803A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002030595A1 (fr) * | 2000-10-06 | 2002-04-18 | Santoku Corporation | Procede de fabrication par coulee de bandes d'un alliage brut pour aimant permanent nanocomposite |
US7004228B2 (en) | 2000-10-06 | 2006-02-28 | Santoku Corporation | Process for producing, through strip casting, raw alloy for nanocomposite type permanent magnet |
US7547365B2 (en) | 2000-10-06 | 2009-06-16 | Hitachi Metals, Ltd. | Process for producing, through strip casting, raw alloy for nanocomposite type permanent magnet |
US7160398B2 (en) | 2002-08-08 | 2007-01-09 | Neomax Co., Ltd. | Method of making rapidly solidified alloy for magnet |
CN100371106C (zh) * | 2002-08-08 | 2008-02-27 | 株式会社新王磁材 | 磁体用急冷合金的制造方法及制造装置 |
JP2015030903A (ja) * | 2013-08-06 | 2015-02-16 | 大同特殊鋼株式会社 | 磁石用合金製造装置 |
CN108759471A (zh) * | 2018-05-05 | 2018-11-06 | 沈阳中北真空技术有限公司 | 连续真空感应熔炼铸片炉、合金铸片制造方法及合金铸片 |
CN108759471B (zh) * | 2018-05-05 | 2019-08-13 | 沈阳中北真空技术有限公司 | 连续真空感应熔炼铸片炉、合金铸片制造方法及合金铸片 |
WO2021062651A1 (zh) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 江西荧光磁业有限公司 | 一种钕铁硼磁铁用防热量流失的高效熔炼炉 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1329990C (en) | Method for induction melting reactive metals and alloys | |
US5102450A (en) | Method for melting titanium aluminide alloys in ceramic crucible | |
JPH02179803A (ja) | Nd系永久磁石用フレーク製造用注湯容器 | |
JP3571212B2 (ja) | 金属・合金の溶解方法及び溶解鋳造方法 | |
JPS62212234A (ja) | ガラスの製造法 | |
CN104480329A (zh) | 一种制备金属合金铸块的方法 | |
GB870408A (en) | Treatment of silicon | |
JPH03130308A (ja) | ミッシュメタル系永久磁石用フレーク製造用注湯容器 | |
JPH0575703B2 (ja) | ||
US3816189A (en) | Solid-state diffusion process for the manufacture of permanent magnet alloys of transition elements and metals of the rare-earth group | |
US3508914A (en) | Methods of forming and purifying nickel-titanium containing alloys | |
JPS586776B2 (ja) | ベリリウム含有鉄↓−ホウ素ガラス状磁性合金 | |
JPH0337181A (ja) | 希土類金属と遷移金属とからなる巨大磁歪合金ロツドの製造方法 | |
US3679394A (en) | Method for casting high ti content alloys | |
JPH03183656A (ja) | 銅合金用溶解炉の炉材および焼結方法 | |
JP3801462B2 (ja) | ストリップキャスト用タンディッシュ、希土類合金薄帯製造用ストリップキャスト装置、希土類合金薄帯の製造方法及び希土類焼結磁石の製造方法 | |
JPS60215534A (ja) | 石英ガラス治具 | |
JPH04362144A (ja) | 誘導溶解方法 | |
EP4213166B1 (en) | Supersaturated solid solution soft magnetic material and preparation method thereof | |
GB809540A (en) | Improvements in or relating to casting | |
JPH0558056B2 (ja) | ||
JP3367069B2 (ja) | 超磁歪合金ロッドの製造方法 | |
US2912731A (en) | Method for casting group iv metals | |
SU1717591A1 (ru) | Способ изготовлени плавленолитных огнеупоров | |
JP3849004B2 (ja) | 急冷凝固バルクアモルファス合金材料の製造方法 |