JPH02163311A - Method for removing cr in molten iron - Google Patents
Method for removing cr in molten ironInfo
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、溶鉄の脱Cr方法、特に取鍋内溶鉄の脱Cr
方法に関する。Detailed Description of the Invention (Industrial Application Field) The present invention relates to a method for removing Cr from molten iron, particularly a method for removing Cr from molten iron in a ladle.
Regarding the method.
(従来の技術)
転炉もしくは電気炉吹錬後の溶湯のCr規格外れを救済
する場合、あるいは自動車用冷延鋼板などのような低C
r1jlを溶製する場合において、Cr含有量が目標値
を越えているときには脱Cr処理を行う必要がある。(Prior art) When repairing molten metal that falls outside of the Cr standard after blowing in a converter or electric furnace, or for low-C steel such as cold-rolled steel sheets for automobiles, etc.
When melting r1jl, if the Cr content exceeds the target value, it is necessary to perform a Cr removal process.
つまり、炭素鋼において鋼中のCrが高くなれば冷間加
工性および深絞り性等が悪化するため、例えば自動車用
冷延鋼板材のような低Cr鋼を溶製する場合、溶鋼中の
Cr−、つまり 〔Cr〕を0.03〜0.05重贋%
以下にまで下げることが必要となる。In other words, if carbon steel has a high Cr content, its cold workability and deep drawability will deteriorate. -, that is, [Cr] is 0.03~0.05%
It is necessary to reduce it to below.
ところで、現在、炭素鋼を溶製する際、例えば転炉にお
ける溶銑へのスクラップの配合による突発的なCr上昇
が起こる。これはスクラップ中にステンレス鋼屑等が混
入していることがあるからである。現在はスクラップの
管理法の強化を行っているが、依然として転炉吹錬後の
Crの規格外れの発生が問題となっている。Now, when carbon steel is melted, a sudden increase in Cr occurs, for example, due to the addition of scrap to hot metal in a converter. This is because stainless steel chips and the like may be mixed into the scrap. Although scrap management methods are currently being strengthened, the occurrence of non-standard Cr after converter blowing is still a problem.
そのようなCr規格外れが発生した場合、転炉での(C
)の吹き下げにより脱Crを行う場合もあるが、そのよ
うな手段による低Cr化にも限界があり、またそのよう
な方法では転炉耐火物の溶損も激しい、したがって、C
r規格外れの度合いの大きな溶鋼に対しては、鋼種変更
を余儀なくさせられているのが現状である。If such a Cr deviation occurs, the (C
) is sometimes used to remove Cr, but there is a limit to reducing Cr by such a method, and such a method also causes severe erosion of the converter refractories.
Currently, it is necessary to change the steel type for molten steel that is significantly out of specification.
一方、スクラップ量はますます増加する傾向にある。し
たがって、今後、炭素鋼溶製に際し、スクラップが多量
にしかも安価に入手できるようになれば、転炉での溶銑
率を下げ、スクラップ比を上げることが予想される。そ
のような場合、前述のようなステンレス鋼屑の混入によ
るCr規格外れの確率は高くなり、またCr規格からの
外れの幅も大きくなると考えられ、鋼種変更のみでは対
処できなくなることは明らかである。On the other hand, the amount of scrap tends to increase more and more. Therefore, in the future, if scrap becomes available in large quantities and at low cost when producing carbon steel, it is expected that the molten metal ratio in the converter will be lowered and the scrap ratio will be increased. In such a case, the probability of deviating from the Cr standard due to the contamination of stainless steel scraps as mentioned above will be high, and the range of deviation from the Cr standard will also become large, and it is clear that changing the steel type alone will not be enough to deal with the problem. .
このように、炭素鋼を)8製する際、転炉において?8
銑率を下げスクラップ比を、Eげれば、i8N中のCr
が突発的に上昇し、Cr規格外れを起こす可能性が高く
なる。しかし、かかる場合に溶鋼の脱Crを容易に行う
方法はこれまでになかった。In this way, when producing carbon steel (8), in a converter? 8
If the pig iron rate is lowered and the scrap ratio is increased, Cr in i8N
suddenly increases, increasing the possibility that the Cr standard will be exceeded. However, in such cases, there has been no method to easily remove Cr from molten steel.
(発明が解決しようとする課題)
そこで、溶鋼中のCrの酸化除去ということを考えなけ
ればならない。(Problems to be Solved by the Invention) Therefore, it is necessary to consider oxidation removal of Cr in molten steel.
すでに述べたように、転炉吹錬後に溶鋼中のCrを除去
するには、転炉で(Clを吹き下げ、(Cr)の酸化を
促進することがまず考えられる。しかし、溶銑またはス
クラップ中に含まれていたCrがすでに一部酸化されス
ラグ中にクロム酸化物として入っているため、吹き下げ
てもあまり効果的な脱Crは期待できない。また、(C
)の吹き下げによりスラグのT、Pesつまり(T、F
e1lは増加し、転炉耐火物の溶tlが激しくなり、こ
の方法は経済的にも不利である。As already mentioned, in order to remove Cr from molten steel after converter blowing, the first idea is to blow down (Cl) in the converter and accelerate the oxidation of (Cr). Since some of the Cr contained in the
) by blowing down the slag T, Pes clogging (T, F
e1l increases, melting tl of the converter refractory becomes intense, and this method is economically disadvantageous.
また、その場合、脱Cに伴い、Mnの酸化も同時に進む
ので、鋼種によっては、処理終了後、Mnの追加投入を
余儀なくされ、かえって高価な操作となってしまう。In addition, in this case, as the decarbonization progresses, the oxidation of Mn also proceeds at the same time, so depending on the type of steel, it is necessary to add additional Mn after the treatment is completed, making the operation rather expensive.
ここに、本発明の目的は、溶鉄からの経済的かつ効果的
な脱Cr方法を提供することである。An object of the present invention is to provide an economical and effective method for removing Cr from molten iron.
また、本発明の具体的目的は、炭素鋼溶製の際、転炉吹
錬後に転炉内または取鍋にて、耐火物の溶損を抑えた条
件でCrを経済的に、かつ効果的に酸化除去する方法を
提供することである。In addition, a specific object of the present invention is to economically and effectively remove Cr in the converter or in the ladle after blowing in the converter under conditions that suppress melting loss of refractories during carbon steel melting. An object of the present invention is to provide a method for oxidizing and removing.
(課題を解決するための手段)
本発明者らは上述の目的達成のため種々検討を重ね、以
下の知見を得た。(Means for Solving the Problems) The present inventors have conducted various studies to achieve the above-mentioned objectives, and have obtained the following knowledge.
まず、特願昭63−52099号で述べたように取鍋な
どにおいてt8鋼とスラグとを接触させて、?8鋼中の
Crを酸化除去するには、スラグは強い酸化力を存して
いることが必要である。First, as described in Japanese Patent Application No. 63-52099, T8 steel and slag are brought into contact with each other in a ladle or the like. In order to oxidize and remove Cr in No. 8 steel, the slag needs to have strong oxidizing power.
また、鋼種によっては、特願昭63−83598号で述
べたように強い酸化力を存するスラグが、溶鋼中の有益
成分であるMnを酸化しないために、Mn酸化物を十分
含有していることが必要である。Additionally, depending on the type of steel, as mentioned in Japanese Patent Application No. 1983-83598, slag, which has strong oxidizing power, may contain sufficient Mn oxides so that it does not oxidize Mn, which is a beneficial component in molten steel. is necessary.
その後の研究により、脱Cr率を向上させるにはスラ゛
グ中の(T、Fe)を増加させることが好ましいことが
判明したが、しかしながら、スラグ中の(T、Fe)が
増加すると今度は耐火物の?8h4が著しくなり経済的
に不利となる。そこで、これらの点について検討したと
ころ、耐火物は一部にMgO、ZnO2等を含有した材
料から構成されていることから、それらの溶損を防止す
るために脱Cr用スラグにMgOおよびZrO□の1種
以上を配合させておいたところ、耐火物の溶損を防止で
きたばかりでなく、脱Cr率も著しく改善され、ff1
7述の従来技術の問題が効果的に解決されることを知り
、本発明に至った。Subsequent research revealed that it is preferable to increase (T, Fe) in slag in order to improve the Cr removal rate; however, when (T, Fe) increases in slag, Refractory? 8h4 becomes significant and becomes economically disadvantageous. Therefore, after considering these points, we found that since refractories are partially composed of materials containing MgO, ZnO2, etc., we added MgO and ZrO□ to the slag for removing Cr in order to prevent them from melting. When one or more of these were blended, not only was it possible to prevent the melting of refractories, but the Cr removal rate was also significantly improved, and ff1
The inventors discovered that the problems of the prior art described in No. 7 can be effectively solved, leading to the present invention.
ここに、本発明の要旨とするところは、重量%で、Fe
酸化物を20%以上、MgOおよび/または2「0□合
計lO%以上を主成分とし、さらに主として融点降下剤
としてCaO,5jO2、AQzO+およびCaFzの
1種以上を合計で60%以下含存する混合あるいは合成
フラックスを溶鉄に添加することを特徴とする溶鉄の脱
Cr方法である。Here, the gist of the present invention is that Fe
A mixture containing 20% or more of oxides, MgO and/or 2'0□ 1O% or more in total, and further containing 60% or less in total of one or more of CaO, 5jO2, AQzO+ and CaFz mainly as melting point depressants. Alternatively, it is a method for removing Cr from molten iron, which is characterized by adding synthetic flux to molten iron.
さらに本発明の好適態様によれば、前記フラックスには
Mn酸化物を20%以上配合してもよい。その場合、C
aO,5iO1、AQzo*およびCaF、の1種以上
は合計で50%以下配合する。鋼種によってはMnのス
ラグ中への酸化消耗を避けなければならないからである
。Furthermore, according to a preferred embodiment of the present invention, the flux may contain 20% or more of Mn oxide. In that case, C
One or more of aO, 5iO1, AQzo*, and CaF are blended in a total amount of 50% or less. This is because, depending on the type of steel, it is necessary to avoid oxidation consumption of Mn into the slag.
このように、本発明によれば、
■−goあるいはZrO□が耐火物の主成分のひとつで
ある場合、脱Cr用スラグによる耐火物の溶を員を抑え
ることができる。As described above, according to the present invention, when 1-go or ZrO□ is one of the main components of the refractory, it is possible to suppress the melting of the refractory by the slag for removing Cr.
■hgoは、Crの酸化物と選択的に化合物をつくるこ
とから、脱Cr促進に有効である。(2) Since hgo selectively forms a compound with Cr oxide, it is effective in promoting Cr removal.
■Zr(hは、酸性酸化物であることから、塩基性のC
r酸化物をスラグ中で安定化させるのに有効である。■Zr (h is an acidic oxide, so basic C
Effective for stabilizing r-oxides in slag.
(作用)
次に、本発明の脱Cr方法の各処理操作の詳細について
説明する。(Function) Next, details of each processing operation of the Cr removal method of the present invention will be explained.
まず、本発明によれば、転炉吹錬後、脱Crを目的に前
述の混合フラックスまたは合成フラックスを添加するの
であるが、その晴朗については転炉吹iI後、脱酸前で
あればよい。好ましくは転炉吹錬終了後転炉スラグを除
去してから可及的速やかに添加するのがよい。したがっ
ては、一般には出@後の取鍋内において処理するが、必
要により転炉内において転炉スラグを除滓してから本発
明にかかる脱Cr処理を行ってもよい。First, according to the present invention, after the converter blowing, the above-mentioned mixed flux or synthetic flux is added for the purpose of removing Cr, but it is only necessary to add the above-mentioned mixed flux or synthetic flux after the converter blowing II and before deoxidation. . Preferably, it is added as soon as possible after the converter slag is removed after the converter blowing is completed. Therefore, the treatment is generally carried out in the ladle after being discharged, but if necessary, the Cr removal treatment according to the present invention may be carried out after removing the converter slag in the converter.
脱酸面に脱Cr処理を行うとよい理由は、Crの酸化除
去を行うためスラグ中にはもちろん溶鋼中にも酸素の存
在は必要であるからである。The reason why it is preferable to perform the Cr removal treatment on the deoxidized surface is that oxygen needs to exist not only in the slag but also in the molten steel in order to oxidize and remove Cr.
なお、脱Cr処理に先立つ転炉吹錬それ自体は本発明に
おいて何ら制限はなく、通常のものであれば十分である
。最終的にCr含有量が目標値を越えた場合に初めて本
発明による処理を加えればよいのである。Note that the converter blowing itself prior to the Cr removal treatment is not limited in any way in the present invention, and a normal one is sufficient. The treatment according to the present invention only needs to be applied when the Cr content finally exceeds the target value.
次に、本発明にかかる脱Cr処理においてフラックスの
添加方法は、溶鋼上部よりの投入法で十分であるが、溶
鋼中へのインジェクションのほうがより効果的である。Next, in the Cr removal treatment according to the present invention, it is sufficient to add flux from the upper part of the molten steel, but injection into the molten steel is more effective.
また、フラックスの添加量は、目的とする脱Cr1i(
通常0.05〜0.1%程度)および同時に起こる脱c
lなどにより決定されるが、通常10〜50kg/↑・
溶鋼で十分である。In addition, the amount of flux added should be determined to achieve the desired Cr1i removal (
(usually about 0.05-0.1%) and simultaneous de-c
It is determined by l, etc., but usually 10-50kg/↑・
Molten steel is sufficient.
また、フラックスは、種々の化合物を混合物とした混合
フラックスとしても、あるいはこれらの混合物を溶鋼へ
の添加前に一旦溶融して冷却した後粉砕して得た合成フ
ラックスの形態で使用してもよい、フラックスの性質の
安定性の点からは後者の合成7ラフクスが好ましい。Flux may also be used in the form of a mixed flux made from a mixture of various compounds, or in the form of a synthetic flux obtained by melting these mixtures, cooling them, and pulverizing them before adding them to molten steel. From the viewpoint of stability of flux properties, the latter synthetic 7-laffus is preferred.
フラックスの添加量およびこれらの成分の配合v1合は
、溶鋼組成、特にCr含有量によっても変わるが、一般
的な例としては、
フラックス量 :10〜50kg/T溶鋼フラックス成
分・(Fe酸化物)≧20%(MgOおよび/またはZ
r0t)≧10%鋼種によっては、さらに
(Mnn酸化フン≧20%
であり、その他のフラックス成分としては、CaO1S
10□、CaFzおよび八QzOsの1種以上をフラッ
クスの融点を下げろことを正目的として、合計60%以
下添加してもよい。10酸化物を配合するときは50%
以下とする。The amount of flux added and the mix of these components v1 will vary depending on the molten steel composition, especially the Cr content, but as a general example: Flux amount: 10 to 50 kg/T Molten steel flux components (Fe oxide) ≧20% (MgO and/or Z
r0t)≧10% Depending on the steel type, (Mnn oxide ≧20%), and other flux components include CaO1S
One or more of 10□, CaFz, and 8QzOs may be added in a total amount of 60% or less for the purpose of lowering the melting point of the flux. 50% when adding 10 oxides
The following shall apply.
かかる融点降下剤の添加によって、フラックスの融点は
、配合、91合に応して変わり、脱Cr処理温度(17
00℃〜1550℃)以下にまで低下させることができ
る。By adding such a melting point depressant, the melting point of the flux changes depending on the formulation, 91°C, and the Cr removal treatment temperature (17°C).
00°C to 1550°C).
また、より9ましいフラックスの配合割合は、(Fe酸
化物)230%
50% ≧(MgOおよび/またはZr0z) ≧IO
X鋼種によっては、さらに
(Mn酸化物)230%
である。In addition, the more desirable flux blending ratio is (Fe oxide) 230% 50% ≧ (MgO and/or Zr0z) ≧IO
Depending on the type of steel, it may be further (Mn oxide) 230%.
なお、この取鍋での脱Cr処理を行う際、不可避的に入
る転炉スラグは除去しておくことが望ましいが、復Pが
あまり問題にならない場合は、転炉スラグを少量残した
状態で上記の性質をもつスラグ成分になるように添加フ
ラックスの組成を制御してもよい。When performing the Cr removal process using this ladle, it is desirable to remove the converter slag that inevitably enters the ladle, but if repurposing is not a problem, leave a small amount of converter slag. The composition of the added flux may be controlled so that the slag component has the above properties.
また、本発明にかかる方法にあって、溶鋼およびスラグ
の攪拌は実用上の観点からは重要である。Furthermore, in the method according to the present invention, stirring of molten steel and slag is important from a practical standpoint.
すなわち、撹拌法としては、アルゴンによるハフリング
攪拌が一般的であるが、出鋼時にフラックスを添加する
溶鋼の自然落下による攪拌効果の利用も考えられる。本
発明の場合、酸化力が十分であれば、速やかに反応が進
行するためである。That is, as a stirring method, Huffling stirring using argon is generally used, but it is also possible to use the stirring effect of natural falling of molten steel to which flux is added during tapping. This is because, in the case of the present invention, if the oxidizing power is sufficient, the reaction proceeds quickly.
脱Cr後のスラグは、次工程の脱酸、R11処理等のt
i11ガス工程での復Crを防止するため除去すること
が望ましいが、塊状の生石灰等でスラグチル(スラグを
固める)する方法でもよい。The slag after removing Cr is subjected to the next step of deoxidation, R11 treatment, etc.
Although it is desirable to remove Cr in order to prevent re-creation in the i11 gas step, a method of slag chilling (hardening the slag) with lumpy quicklime or the like may also be used.
なお、本発明にかかる方法は、電気炉を用いてスクラッ
プを主原料とし、炭素鋼を溶製する場合にも通用できる
ことはSうまでもない。It goes without saying that the method according to the present invention can also be applied to the production of carbon steel using scrap as the main raw material using an electric furnace.
次に、スラグの組成についてさらに具体的に述べる。Next, the composition of the slag will be described in more detail.
まず、本発明において使用する脱Cr用スラグは、下記
式(11に示す酸化反応により〔Cr]をCr酸化物と
してスラグ中へ除去することを目的とするため、強い酸
化力を有していることが必要である。First, the slag for removing Cr used in the present invention has strong oxidizing power because the purpose is to remove [Cr] into the slag as Cr oxide by the oxidation reaction shown in the following formula (11). It is necessary.
(Cr) +x(Fed) =(Cry、) +X (
F(+) ・・・(1)そのため脱Cr用スラグは多
量のFe酸化物を含有していることが必要である。(Cr) +x(Fed) =(Cry,) +X (
F(+) (1) Therefore, the slag for removing Cr needs to contain a large amount of Fe oxide.
第1図に示すように(T、Fe)と脱Cr率との関係を
考える。このときの18fi4初′M組成はC#0.0
5%、5i=Lr、、Mn!−io、15%、P=0.
015 %、81.01%、Cr ’−0,10%で
あり、溶鋼温度は1600℃であった。As shown in FIG. 1, consider the relationship between (T, Fe) and the Cr removal rate. At this time, the 18fi4 initial 'M composition was C#0.0
5%, 5i=Lr,,Mn! -io, 15%, P=0.
015%, 81.01%, Cr'-0.10%, and the molten steel temperature was 1600°C.
これにFe酸化物の壇を変えたフラフクスを添加し、ス
ラグ中の(T、Fe)の量を変え、そのときの脱Cr率
を決定した。結果は第1図にグラフで示す。Flufx with different levels of Fe oxide was added to this, the amount of (T, Fe) in the slag was changed, and the Cr removal rate at that time was determined. The results are shown graphically in FIG.
第1図において上側の曲線は、スラグの塩基度、グの場
合)、下側の曲線は、スラグの塩基度、即グの場合)で
ある。In FIG. 1, the upper curve shows the basicity of the slag (in the case of 3), and the lower curve shows the basicity of the slag (in the case of 3).
これは、脱Cr処理後に生成するCr酸化物が若干、塩
基性であるため、スラグが酸性である程、Crの酸化物
がスラグ中に安定化しやすく、そのため脱Crが進行す
る傾向にある。なお、フラックス量は50kg/Tであ
った。This is because the Cr oxide produced after the Cr removal treatment is slightly basic, so the more acidic the slag is, the more easily the Cr oxide is stabilized in the slag, and therefore the Cr removal tends to progress. Note that the flux amount was 50 kg/T.
第1図に示す結果からも明らかなように、スラグ中の(
T、Fe)が高いほど、脱Cr率は高くなる。As is clear from the results shown in Figure 1, (
The higher the T, Fe), the higher the Cr removal rate.
例えば、40%以上の脱Cr率が要求される場合、スラ
グ中の(T、 Fe)は、約15%以上、Fe酸化物で
Sえば約20%以上必要である。For example, when a Cr removal rate of 40% or more is required, (T, Fe) in the slag needs to be about 15% or more, and S in Fe oxide needs to be about 20% or more.
また、50%以上の脱Cr率が要求される場合、スラグ
の(T、Fe)は約20%以上、Fe1l化物で言えば
約30%以上必要である。Further, when a Cr removal rate of 50% or more is required, the (T, Fe) content of the slag must be about 20% or more, or about 30% or more in terms of Fe11 compound.
ここでFe酸化物とは、FeO、Fezes 、Fe5
0<等を指す。Here, Fe oxides include FeO, Fezes, Fe5
Refers to 0< etc.
しかしながら、このように(T、Fe)の高い脱Cr用
スラグは、転炉あるいは取鍋の耐火物に対し特に侵食力
が強い。従って、本発明の好適態様にあっては、脱Cr
用スラグによる耐火物/81員防止のために、脱Cr用
スラグには、耐火物の主成分である化合物を1種以上含
有させておくのである。However, the Cr-removal slag having such a high (T, Fe) content has a particularly strong corrosive force against the refractories of a converter or a ladle. Therefore, in a preferred embodiment of the present invention, removing Cr
In order to prevent the refractory/81 members caused by the refractory slag, the Cr-removal slag contains one or more compounds that are the main components of the refractory.
例えば、耐火物がMgO系耐火物(マグ・カーボンレン
ガ、スピネルレンガなど)である場合、°耐火物の主成
分である化合物”としてM[0あるいはMgO含有化合
物、例えば1”ロマ−(トなどを添加することが好まし
い。For example, when the refractory is an MgO-based refractory (mag carbon brick, spinel brick, etc.), the compound that is the main component of the refractory is M[0 or MgO-containing compound, such as 1'' It is preferable to add.
また、例えば耐火物がジルコンレンガである場合、“耐
火物の1成分である化合物”としてジルコニア含有化合
物、たとえばジルコンを添加することが好ましい。For example, when the refractory is a zircon brick, it is preferable to add a zirconia-containing compound, such as zircon, as a "compound that is one component of the refractory."
ここで、11goを含む脱Cr用スラグの場合、スラグ
性状をX線マイクロアナライザーで1Xt! i’Eし
た結果、MgOとCr酸化物が選択的に化合物をつくっ
ている傾向がある。従って、単に耐火物の溶(員防止ば
かりでな(脱Cr率向上のためにも、MgOは、非常に
有効な添加物である。Here, in the case of slag for removing Cr containing 11go, the slag properties were measured using an X-ray microanalyzer with 1Xt! As a result of i'E, there is a tendency for MgO and Cr oxide to selectively form a compound. Therefore, MgO is a very effective additive not only for preventing melting of refractories (but also for improving the Cr removal rate).
また、ZrO2を含む脱Cr用スラグの場合、ZrO2
が酸性酸化物であることから、ZrO□は塩基性酸化物
であるCrv、化物をスラグ中で安定化させることがで
きる。従って、耐火物の溶…防止ばかりでムく、脱Cr
l事向りのためにも、ZrO□は非常にを効な添加物で
あるヶ
これらMgOおよび/またはZrO□の配合壇は、合計
で10%以上である。望ましくは10%以上50%以下
である。つまり、50%≧(hOおよび/またはZr0
z)410%である。この下限は、効果が現れ始める最
小値、−」二限は、スラグの流動性を考慮しての値であ
るが、他の化合物の配合により、変動する。In addition, in the case of slag for removing Cr containing ZrO2, ZrO2
Since ZrO□ is an acidic oxide, ZrO□ can stabilize Crv, which is a basic oxide, in the slag. Therefore, it is not enough to prevent the melting of refractories, and to remove Cr.
For this reason, ZrO□ is a very effective additive; the total amount of MgO and/or ZrO□ is 10% or more. It is preferably 10% or more and 50% or less. That is, 50%≧(hO and/or Zr0
z) 410%. This lower limit is the minimum value at which the effect begins to appear, and the lower limit is a value taking into consideration the fluidity of the slag, but it varies depending on the blending of other compounds.
本発明において、使用する脱Cr用スラグは、強い酸化
力を有しているため、〔Cr〕と同時に?g IJ中の
有益成分である(Mn)も酸化除去される。鋼種によっ
てはこれを防ぐことを目的として、多量の(MnQ)を
含有していることが必要である。In the present invention, the slag for removing Cr used has strong oxidizing power, so it can be used at the same time as [Cr]. g (Mn), a beneficial component in IJ, is also removed by oxidation. Depending on the type of steel, it is necessary to contain a large amount of (MnQ) in order to prevent this.
第2図にスラグ中の(MnO) と溶鋼中の〔Mn )
歩留の関係をグラフで示す。図中、上側の曲線は(S1
0□)+(八LOs)
(Si(h)+ (AQzO+)
ここで、Mn歩留とは、次のように定義する。Figure 2 shows (MnO) in slag and [Mn] in molten steel.
The relationship between yields is shown in a graph. In the figure, the upper curve is (S1
0□)+(8LOs)(Si(h)+(AQzO+) Here, the Mn yield is defined as follows.
第2図の結果は、第1図の場合と同様にして得られたも
のであり、このときの結果より、(Mnlの酸化損失を
防ぐには、多量の(MnO)が必要であることは明らか
である。The results shown in Figure 2 were obtained in the same manner as in Figure 1, and from this result, it is clear that a large amount of (MnO) is required to prevent the oxidation loss of (Mnl). it is obvious.
例えば、溶鋼の一〇歩留が50%を超えるようにするに
は、スラグ中の(MnO)は15%以上、Mn酸化物で
言えば約20%以上必要である。また、溶鋼のMn歩留
が70%を超えるようにするには、スラグ中の(MnO
)は25%以上、Mn酸化物で言えば約30%以上必要
である。For example, in order to make the yield of molten steel exceed 50%, the (MnO) content in the slag needs to be 15% or more, or about 20% or more in terms of Mn oxide. In addition, in order to make the Mn yield of molten steel exceed 70%, it is necessary to
) is required to be 25% or more, approximately 30% or more for Mn oxide.
ここでMnfi化物とは、主にMnO□(一部はMn0
)を指す。Here, the Mnfi compound is mainly MnO□ (some of it is Mn0
).
なお、以」二のFeflJ化物とhgoおよび/または
ZrO□を配合し、鋼種によってはMn酸化物をさらに
配合し、その他生として滓化促進等を目的としてCaO
1Si(h、A+220. 、Care等からなる融点
降下剤を用いて、脱Crフランクスを調製する。そして
、それらを混合フラックスあるいは合成フラックスとし
て添加することはすでに述べたところである。In addition, the FeflJ compound mentioned below is blended with hgo and/or ZrO□, and depending on the steel type, Mn oxide is further blended, and in other raw materials, CaO is added for the purpose of promoting slag formation.
A Cr-free flank is prepared using a melting point depressant such as 1Si(h, A+220., Care, etc.), and it has already been mentioned that they are added as a mixed flux or a synthetic flux.
次に、実施例によって本発明にかかる脱Cr処理をさら
に具体的に説明する。Next, the Cr removal treatment according to the present invention will be explained in more detail with reference to Examples.
実施例1
タンマン炉を用いて炭素鋼2 k gをMgO製ルツボ
内で大気溶解し、1600℃に保持した後、第1表に試
験番号1〜26で示すフラックス100gを添加し、ア
ルゴンガスにより、20分間バブリング攪拌を行い、脱
Cr処理を行った。結果は同表にまとめて示す。Example 1 2 kg of carbon steel was melted in the atmosphere in a MgO crucible using a Tammann furnace and held at 1600°C. 100 g of flux shown in test numbers 1 to 26 in Table 1 was added, and the melt was melted with argon gas. , Bubbling stirring was performed for 20 minutes to remove Cr. The results are summarized in the same table.
このように、脱Cを伴いながらも脱Crが良好に進行す
る。また、試験番号1〜24ではスラグ中のhgOの増
加量が小さいことがらMgOルツボからのSgO/8t
Mを小さくできたと考えられる。また、試験番号1−1
8および26のように、あらかじめ、フラックスにMn
fi化物を配合しておくことにより、脱門nを抑制でき
た。In this way, Cr removal progresses satisfactorily even though it is accompanied by C removal. In addition, in test numbers 1 to 24, the amount of increase in hgO in the slag was small, so SgO/8t from the MgO crucible
It is thought that M could be made smaller. Also, test number 1-1
8 and 26, Mn is added to the flux in advance.
By incorporating a fi compound in advance, it was possible to suppress deportation.
しかしながら、同表の試験番号27に示すように、スラ
グの(T、Fe)が小さい場合、脱Crがあまり進行し
なかった。また、同表の試験番号28に示すように、脱
CrフラックスにあらかじめZrO□あるいはMgOを
配合しなければ、スラグ中のMgO増加鼠は大きく、こ
れは、MgOルツボから溶損したものと考えられ、また
脱Cr率も相対的にはあまり良くない。However, as shown in Test No. 27 in the same table, when the (T, Fe) of the slag was small, Cr removal did not progress much. In addition, as shown in test number 28 in the same table, if ZrO□ or MgO is not added to the Cr-removed flux in advance, the increase in MgO in the slag is large, and this is thought to be due to melting from the MgO crucible. Also, the Cr removal rate is relatively not very good.
実施例2
タンマン炉を用いて炭、W@2kg4:MgO製ルツボ
内で大気溶解し、1600°Cに保持した後、第2表に
試験番号29〜40に示すフラックス100gを添加し
、アルゴンガスにより、20分間バブリング攪拌を行い
、脱Cr処理を行った。結果は同表にまとめて示す。Example 2 Charcoal, W @ 2 kg, was melted in the atmosphere in a MgO crucible using a Tammann furnace, and held at 1600°C. After that, 100 g of flux shown in test numbers 29 to 40 in Table 2 was added, and argon gas was added. Bubbling agitation was performed for 20 minutes to remove Cr. The results are summarized in the same table.
このように、yllCrが良好に進行する。また試験番
号29〜37についてiまスラグ中のZr0zの増加量
が小さいことからZr0zルツボからのzroziSt
員を小さくできたと考えられる。In this way, yllCr progresses well. In addition, regarding test numbers 29 to 37, since the amount of increase in Zr0z in the i-ma slag was small, zroziSt from the Zr0z crucible
It is thought that the number of staff members could be reduced.
しかしながら、同表の試験番号41に示すように、脱C
rフラックスにあらかじめZr01あるいはMgOを配
合しなければ、スラグ中のZrO2増加量は大きく、こ
れは、Zr(hルツボから溶損したものと考えられ、ま
た脱Cr率も相対的にはあまり良くない。However, as shown in test number 41 in the same table,
If Zr01 or MgO is not added to the r flux in advance, the amount of ZrO2 in the slag will increase significantly, and this is thought to be due to the Zr(h) melting away from the crucible, and the Cr removal rate is also relatively poor. .
実施例3
250トン転炉により、通常の転炉吹錬が終了しり’を
啓上250 )ン(1680℃)ヲ、ジルコンレンガ(
60%Zr0z、34%Sing)張付は取鍋に入れ、
第3表に示すフラックスを10)ン出鋼中に袋詰めにし
て、分割添加してアルゴンガスにより攪拌するという脱
Cr処理を行った。結果は第3表にまとめて示す。Example 3 A 250-ton converter was used to produce zircon bricks (250°C) (1680°C) after the completion of normal converter blowing.
60% Zr0z, 34% Sing) Place the pasting in a ladle,
10) The fluxes shown in Table 3 were packaged in bags in a steel tap, added in portions, and stirred with argon gas to remove Cr. The results are summarized in Table 3.
このように良好な脱Crが進行した。また、スラグ中の
ZrO□が処理前後であまりないことから耐火物の/8
を員は少ないと考えられる。脱Cr処理後、脱Crスラ
グを除滓して、RHにてAQを添加し、AQの酸化反応
熱を利用して昇熱して脱ガスを行った。In this way, good Cr removal progressed. In addition, since there is not much ZrO□ in the slag before and after treatment, the refractory is /8
It is thought that the number of members is small. After the Cr-removal treatment, the Cr-removal slag was removed, AQ was added at RH, and the heat was raised using the oxidation reaction heat of AQ to perform degassing.
なお、フラックスとしてはFezOzitl+には酸化
スケール、Mn0zfiには、Mnt、石、CaOには
生石灰、ZrO□−3iO□にはジルコンレンガをいず
れも粒径5−脂以下のものを混合して用いた。In addition, the flux used was a mixture of oxide scale for FezOzitl+, Mnt and stone for MnOzfi, quicklime for CaO, and zircon brick for ZrO□-3iO□, all of which had a particle size of 5-fat or less. .
(発明の効果)
以上詳述してきたように、本発明を採用することにより
、耐火物の溶損を防ぎながら、溶鉄のCr規格外れの救
済を行うことができるのであって、その実用上の意義は
大きい。(Effects of the Invention) As described in detail above, by adopting the present invention, it is possible to prevent melting of refractories while redressing the failure of molten iron to exceed the Cr standard. The significance is great.
第1図は、スラグの(T、Fe)と脱Cr率の関係を示
すグラフ;および
第2図は、スラグ中の(MnO)と溶鋼中の[Mn!歩
留の関係を示すグラフである。Figure 1 is a graph showing the relationship between (T, Fe) in slag and Cr removal rate; and Figure 2 is a graph showing the relationship between (MnO) in slag and [Mn!] in molten steel. It is a graph showing the relationship between yields.
Claims (2)
成分とし、さらに CaO、SiO_2、Al_2O_3、およびCaF_
2の1種以上を合計で60%以下含有する混合あるいは
合成フラックスを添加することを特徴とする溶鉄の脱C
r方法。(1) Molten iron is mainly composed of 20% or more of Fe oxide, a total of 10% or more of MgO and/or ZrO_2, and further contains CaO, SiO_2, Al_2O_3, and CaF_
Decarbonization of molten iron characterized by adding a mixed or synthetic flux containing 60% or less of one or more of 2.
r method.
配合するとともに、CaO、SiO_2、Al_2O_
3、およびCaF_2の1種以上を合計で50%以下と
することを特徴とする、請求項1記載の溶鉄の脱Cr方
法。(2) Further, 20% or more of Mn oxide is added to the flux, and CaO, SiO_2, Al_2O_
The method for removing Cr from molten iron according to claim 1, characterized in that the total amount of one or more of 3 and CaF_2 is 50% or less.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63319878A JPH0730387B2 (en) | 1988-12-19 | 1988-12-19 | Cr removal method for molten iron |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63319878A JPH0730387B2 (en) | 1988-12-19 | 1988-12-19 | Cr removal method for molten iron |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02163311A true JPH02163311A (en) | 1990-06-22 |
JPH0730387B2 JPH0730387B2 (en) | 1995-04-05 |
Family
ID=18115247
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63319878A Expired - Lifetime JPH0730387B2 (en) | 1988-12-19 | 1988-12-19 | Cr removal method for molten iron |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0730387B2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH0559424A (en) * | 1991-09-02 | 1993-03-09 | Nippon Steel Corp | Method for producing high cleanliness steel |
KR100554139B1 (en) * | 2001-12-22 | 2006-02-20 | 주식회사 포스코 | flux having low melting points for BOF refining using low Manganese hot metal and the BOF refining method |
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1988
- 1988-12-19 JP JP63319878A patent/JPH0730387B2/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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JPH0730387B2 (en) | 1995-04-05 |
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