JPH02142647A - 急冷薄帯の製造方法 - Google Patents
急冷薄帯の製造方法Info
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- JPH02142647A JPH02142647A JP29365988A JP29365988A JPH02142647A JP H02142647 A JPH02142647 A JP H02142647A JP 29365988 A JP29365988 A JP 29365988A JP 29365988 A JP29365988 A JP 29365988A JP H02142647 A JPH02142647 A JP H02142647A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野]
本発明は、一対の内部水冷式双ロールと端辺壁とで形成
した鋳造空間に溶融金属を注渇し、板厚偏差の少ない薄
帯を製造する急冷薄帯製造装置に関するものである。 〔従来の技術j 双ロール法における急冷薄帯製造装置において、第2図
に示すように、双ロール2,2の端面に固定プレート式
端辺lを押付けてロール2.2間の溶融金属溜りがロー
ル外へオーバーフローすることを防止する技術がある。 この端辺lの材質を特開昭60−130450、特開昭
60−162557、特開昭60−162558のよう
に耐火物、例えばBN、S i3 N4 、グラファイ
ト。 AR203を用いると、熱には強いが、摩耗が瀧しく、
また金属材料に比べて破壊強度が小さいため、jJ込中
の板の抵抗等によって11g1損し易(、安定した鋳込
ができない、さらに、実験を多数行ったところ、セラミ
ックス端辺上では凝固シェルが発生、発達しやすいこと
が確かめられた。この端辺上の凝固シェルが双ロール最
近接部にかみ込むと板破断が生じてしまう。 端辺凝固シェルの生成を防ぐため、特開昭59−185
552のように端辺を加熱することが考えられるが、こ
の加熱により冷却ロール端の温度が上昇し、板エツジで
未凝固が発生し、またロールの熱変形も生じる。 一方、内部水冷された銅もしくは銅合金の端辺を用いる
と、IJ込中の端辺破損はない、また、溶融金属溜り内
で、!動が大きく、温度がある程度高いところでは、耐
火物製端辺に見られるような凝固シェルの発生1発達は
なく、凝固シェルが発生しても微小で半溶融状態なうち
に端辺から剥離するので、双ロールへかみ込んでも問題
ない。 しかしながら、双ロール最近接点3に近づ(につれ溶融
金属溜りの温度は低下し、#固しやすくなるため、水冷
式の銅もしくは銅合金端辺で第2図のように双ロールの
最近接点3までシールすると双ロール最近接点3近傍で
温度が低くて硬い凝固シェルが端辺上に発生1発達し、
これが双ロール2,2間にかみ込むと、薄帯5の破断が
生じる。双ロール2,2間に注ぐ溶融金属の初期温度を
高くしてこの現象を防止することが考えられるか、これ
はロール寿命低下、薄帯5に未凝固部多発をまねき、好
ましくない。 特開昭60−162555には双ロール最近接点から端
辺を上方へずらしてセットする方法が示されているが、
端辺が内部水冷された銅もしくは調合金製であることが
必要不可欠であることが述べられておらず、実施例では
セラミックス端辺を使用している。さらに双ロール最近
接点から端辺下端までの距離の範囲が不適切で、ここで
上げられた条件を用いると、端辺下端からの溶融金属洩
れが激しい、あるいは端辺上でシェルが発生1発達する
ことが実験により確かめられた。
した鋳造空間に溶融金属を注渇し、板厚偏差の少ない薄
帯を製造する急冷薄帯製造装置に関するものである。 〔従来の技術j 双ロール法における急冷薄帯製造装置において、第2図
に示すように、双ロール2,2の端面に固定プレート式
端辺lを押付けてロール2.2間の溶融金属溜りがロー
ル外へオーバーフローすることを防止する技術がある。 この端辺lの材質を特開昭60−130450、特開昭
60−162557、特開昭60−162558のよう
に耐火物、例えばBN、S i3 N4 、グラファイ
ト。 AR203を用いると、熱には強いが、摩耗が瀧しく、
また金属材料に比べて破壊強度が小さいため、jJ込中
の板の抵抗等によって11g1損し易(、安定した鋳込
ができない、さらに、実験を多数行ったところ、セラミ
ックス端辺上では凝固シェルが発生、発達しやすいこと
が確かめられた。この端辺上の凝固シェルが双ロール最
近接部にかみ込むと板破断が生じてしまう。 端辺凝固シェルの生成を防ぐため、特開昭59−185
552のように端辺を加熱することが考えられるが、こ
の加熱により冷却ロール端の温度が上昇し、板エツジで
未凝固が発生し、またロールの熱変形も生じる。 一方、内部水冷された銅もしくは銅合金の端辺を用いる
と、IJ込中の端辺破損はない、また、溶融金属溜り内
で、!動が大きく、温度がある程度高いところでは、耐
火物製端辺に見られるような凝固シェルの発生1発達は
なく、凝固シェルが発生しても微小で半溶融状態なうち
に端辺から剥離するので、双ロールへかみ込んでも問題
ない。 しかしながら、双ロール最近接点3に近づ(につれ溶融
金属溜りの温度は低下し、#固しやすくなるため、水冷
式の銅もしくは銅合金端辺で第2図のように双ロールの
最近接点3までシールすると双ロール最近接点3近傍で
温度が低くて硬い凝固シェルが端辺上に発生1発達し、
これが双ロール2,2間にかみ込むと、薄帯5の破断が
生じる。双ロール2,2間に注ぐ溶融金属の初期温度を
高くしてこの現象を防止することが考えられるか、これ
はロール寿命低下、薄帯5に未凝固部多発をまねき、好
ましくない。 特開昭60−162555には双ロール最近接点から端
辺を上方へずらしてセットする方法が示されているが、
端辺が内部水冷された銅もしくは調合金製であることが
必要不可欠であることが述べられておらず、実施例では
セラミックス端辺を使用している。さらに双ロール最近
接点から端辺下端までの距離の範囲が不適切で、ここで
上げられた条件を用いると、端辺下端からの溶融金属洩
れが激しい、あるいは端辺上でシェルが発生1発達する
ことが実験により確かめられた。
【発明が解決しようとする課題l
双ロール法による急冷薄帯装造装置において。
プレート状端辺を双ロール端面に押付け、ロール間の溶
融金属洩りを保持する場合、端辺の破損の問題および、
端辺上で凝固シェルが発生1発達し、鋳造中に板が破断
するという問題がある。これを解決する方途をあげて次
に述べる。 【課題を解決するための手段1 目) 鋳込中の端辺の破損を“なくシ、かつ端辺上で凝
固シェルが発生1発達するのを防止するために、端辺に
は内部水冷された銅もしくは銅合金を用いることが必要
不可欠であることが実験により明らかになった。 (2) さらに、内部水冷された銅もしくは銅合金製端
辺において、溶融金属温度の低い双ロール最近接点近傍
では凝固シェルが端辺上で発生1発達しやすいため、双
ロール最近接点近傍を端辺でシールしないことが必要不
可欠であることが実験により明らかになった。また、端
辺下端の位置は次式を満足するようにしな番ブればなら
ない。 H=ah 0、09 < a < 0.25 ただし。 ■・端辺F端からロール双ロール最近接点までの距離。 a:係数。 11二ロ一ル間の溶融金属溜りの深さ。 である、ここで、hを目標板厚と鋳造速度から推定し、
■をプリセットしてもよく、あるいは双ロール間1B渇
溜り高さを鋳造中に測定し、その値からHを求めて端辺
下端位置を上下動させる端辺治具を用いてもよい。 1作用】 本発明によれば端辺上に凝固シェルが発生発達すること
なく急冷薄帯の製造を行うことができるか、その条件は
多数の実験の結果判明したものである。 まず、端辺の材質は、内部水冷された銅もしくは銅合金
でなければならない、これは多数の実験を行った結果、
明らかになったもので、実験結果は実施例に示す。 耐火物52端辺上では、双ロール最近接点より離れた位
置であって、溶融金属の温度が高く、また溶融金属の流
れが大きい位置でも溶融金属によって端辺が濡れ、端辺
トに凝固シェルか発生し、これか端辺より剥がれ落ちな
いで発達して板破断が生じた。これは端辺を1200℃
に予熱しても同様であった。 しかし、内部水冷された銅もしくは銅合金9J端辺上で
は、溶融金属による濡れか少なく、濡れた時でも双ロー
ル最近接点より離れたところでは。 凝固が起こっても、微小で半溶融状態のうちに端辺から
剥離するので、扱破断盛こ至る場合は少なl/1゜ 次に、内部水冷された端辺は双ロール最近接点近傍をシ
ールしないで、第1図に示すように端辺下端位置は次式
を満足する位置にセットしなければならない。 H= a h ・−・・・・(
1)0、09 < a < 0.25 ・
−・・・・(2)ただし。 ■:端辺下端から双ロール最近接点までの距離 Fl:ロール間のl容融余属溜りの高さ。 である。これは多数の実験により明らかになった実験式
である。ここでパドルの高さ方向での溶出のエンタルピ
ー分布を考^る。パドル高さり、溶(易の1月明エンタ
ルピーをQt、溶湯が固相率100%に凝固したときの
エンタルピーをqsとすれば、第3図のようなエンタル
ピーqとパドル高さ方向距離Zの関係が考λられる。あ
る固相率でのエンタルピーqcにおいで溶湯の流動性が
低下し、シールしなくてもロール端より洩れに(くなる
ことは明らかであり、qcとなるパドル方向高さZCは
、 で与えられる。従ってこのZcより上方を端辺でシール
すれば良り、端辺下端位置Hは上記(1)式の形を満足
すればよい。QCはある幅をもっているのでαもある幅
を有し、その値は実験より明らかとなった。 上式において、αが0.09以下となると、端辺が双ロ
ール最近接点近傍のエンタルピーの低い溶融金属を冷却
し、硬い凝固シェルが端辺して発生1発達し、ロール間
へかみ込み薄帯の破断が生じる。またαが0.25以上
になると、同相率が小さく流動性のまだよいために溶融
金属の端辺下端からの洩れ鷹か多くなり1.′4帯への
スプラッシュ付青が多くなる。また、周辺機器を損傷し
たり。 さらには歩留りが大幅に低下する。従って、αは上記(
2)式の範囲が適切である。 [実施例1 第1表に種々の材質を用い、溶融金属溜りの深さを一定
に保って端辺の下端と双ロール最近接点との距離を変え
て鋳造した結果を示す、ただし。 実験条件は次の通りである。 溶融金属: 5US304 0−ル径:φ550mm ロール周速二Z l m / s 薄帯寸法:0.6mm厚X500mm幅溶融金属溜り潔
さ: 60mm である、第1表中の記号は次の通りである。 xx :iδ融金金属接した面全体に凝固シェルが発生
した。 × ・双ロール最近接点近傍の面にのみ凝固シェルが発
生した。 Δ :端辺下端からの溶融tL属の洩れが5雀にあった
。 0 、端辺上に凝固シェルは発生せず、端辺下端からの
溶融金属の洩れは少なく、安定して薄帯が鋳込まれた。 第1表中から、内部水冷した銅または銅合金以外は凝固
シェルが発生すること、水冷した銅または銅合金でも端
辺下端を双ロール最近接部より上方に上げておかないと
凝固シェルの発11を防lトすることができないことが
明らかである。 次に、第4図は、内部水冷した銅合金’14724辺を
用い、溶融金12IE溜り深さhを変化させた実験結果
を示す、実験条件は ロール周速: 2.1 m / s ロール径:φ550mm 溶融金属: SUS304 である、第4図中の記号は次の通りである。 X:端辺上に硬い凝固シェルが発生し、双ロールにかみ
込んで500Kg以上鋳造できない。 Δ:端辺下端よりの溶―金属洩れが多(1歩留りが70
%以下。 0:端辺上に凝固シェルは発生せず、3トン以上安定し
てiJF造が可能でかつ、歩留りも90%以上であった
。 第3図より。 H= a h 0、09 < a < 0.25 を満たす場合に好適であることが明らかとなった0以上
のように内部水冷された銅もしくは銅合金を用い、上記
条件を満たすように端辺をロール端面にセットすること
によって、板厚偏差が10%以下の根を安定して3トン
以1: iJF iaすることができた。 【発明のクツJ宋1 本発明によれば、rA辺の破1i1がなく、端辺上で凝
固シェルが発生して板破断を起こすこともなく、FFi
厚偏差が小さい薄帯を安定してVt造することができる
。
融金属洩りを保持する場合、端辺の破損の問題および、
端辺上で凝固シェルが発生1発達し、鋳造中に板が破断
するという問題がある。これを解決する方途をあげて次
に述べる。 【課題を解決するための手段1 目) 鋳込中の端辺の破損を“なくシ、かつ端辺上で凝
固シェルが発生1発達するのを防止するために、端辺に
は内部水冷された銅もしくは銅合金を用いることが必要
不可欠であることが実験により明らかになった。 (2) さらに、内部水冷された銅もしくは銅合金製端
辺において、溶融金属温度の低い双ロール最近接点近傍
では凝固シェルが端辺上で発生1発達しやすいため、双
ロール最近接点近傍を端辺でシールしないことが必要不
可欠であることが実験により明らかになった。また、端
辺下端の位置は次式を満足するようにしな番ブればなら
ない。 H=ah 0、09 < a < 0.25 ただし。 ■・端辺F端からロール双ロール最近接点までの距離。 a:係数。 11二ロ一ル間の溶融金属溜りの深さ。 である、ここで、hを目標板厚と鋳造速度から推定し、
■をプリセットしてもよく、あるいは双ロール間1B渇
溜り高さを鋳造中に測定し、その値からHを求めて端辺
下端位置を上下動させる端辺治具を用いてもよい。 1作用】 本発明によれば端辺上に凝固シェルが発生発達すること
なく急冷薄帯の製造を行うことができるか、その条件は
多数の実験の結果判明したものである。 まず、端辺の材質は、内部水冷された銅もしくは銅合金
でなければならない、これは多数の実験を行った結果、
明らかになったもので、実験結果は実施例に示す。 耐火物52端辺上では、双ロール最近接点より離れた位
置であって、溶融金属の温度が高く、また溶融金属の流
れが大きい位置でも溶融金属によって端辺が濡れ、端辺
トに凝固シェルか発生し、これか端辺より剥がれ落ちな
いで発達して板破断が生じた。これは端辺を1200℃
に予熱しても同様であった。 しかし、内部水冷された銅もしくは銅合金9J端辺上で
は、溶融金属による濡れか少なく、濡れた時でも双ロー
ル最近接点より離れたところでは。 凝固が起こっても、微小で半溶融状態のうちに端辺から
剥離するので、扱破断盛こ至る場合は少なl/1゜ 次に、内部水冷された端辺は双ロール最近接点近傍をシ
ールしないで、第1図に示すように端辺下端位置は次式
を満足する位置にセットしなければならない。 H= a h ・−・・・・(
1)0、09 < a < 0.25 ・
−・・・・(2)ただし。 ■:端辺下端から双ロール最近接点までの距離 Fl:ロール間のl容融余属溜りの高さ。 である。これは多数の実験により明らかになった実験式
である。ここでパドルの高さ方向での溶出のエンタルピ
ー分布を考^る。パドル高さり、溶(易の1月明エンタ
ルピーをQt、溶湯が固相率100%に凝固したときの
エンタルピーをqsとすれば、第3図のようなエンタル
ピーqとパドル高さ方向距離Zの関係が考λられる。あ
る固相率でのエンタルピーqcにおいで溶湯の流動性が
低下し、シールしなくてもロール端より洩れに(くなる
ことは明らかであり、qcとなるパドル方向高さZCは
、 で与えられる。従ってこのZcより上方を端辺でシール
すれば良り、端辺下端位置Hは上記(1)式の形を満足
すればよい。QCはある幅をもっているのでαもある幅
を有し、その値は実験より明らかとなった。 上式において、αが0.09以下となると、端辺が双ロ
ール最近接点近傍のエンタルピーの低い溶融金属を冷却
し、硬い凝固シェルが端辺して発生1発達し、ロール間
へかみ込み薄帯の破断が生じる。またαが0.25以上
になると、同相率が小さく流動性のまだよいために溶融
金属の端辺下端からの洩れ鷹か多くなり1.′4帯への
スプラッシュ付青が多くなる。また、周辺機器を損傷し
たり。 さらには歩留りが大幅に低下する。従って、αは上記(
2)式の範囲が適切である。 [実施例1 第1表に種々の材質を用い、溶融金属溜りの深さを一定
に保って端辺の下端と双ロール最近接点との距離を変え
て鋳造した結果を示す、ただし。 実験条件は次の通りである。 溶融金属: 5US304 0−ル径:φ550mm ロール周速二Z l m / s 薄帯寸法:0.6mm厚X500mm幅溶融金属溜り潔
さ: 60mm である、第1表中の記号は次の通りである。 xx :iδ融金金属接した面全体に凝固シェルが発生
した。 × ・双ロール最近接点近傍の面にのみ凝固シェルが発
生した。 Δ :端辺下端からの溶融tL属の洩れが5雀にあった
。 0 、端辺上に凝固シェルは発生せず、端辺下端からの
溶融金属の洩れは少なく、安定して薄帯が鋳込まれた。 第1表中から、内部水冷した銅または銅合金以外は凝固
シェルが発生すること、水冷した銅または銅合金でも端
辺下端を双ロール最近接部より上方に上げておかないと
凝固シェルの発11を防lトすることができないことが
明らかである。 次に、第4図は、内部水冷した銅合金’14724辺を
用い、溶融金12IE溜り深さhを変化させた実験結果
を示す、実験条件は ロール周速: 2.1 m / s ロール径:φ550mm 溶融金属: SUS304 である、第4図中の記号は次の通りである。 X:端辺上に硬い凝固シェルが発生し、双ロールにかみ
込んで500Kg以上鋳造できない。 Δ:端辺下端よりの溶―金属洩れが多(1歩留りが70
%以下。 0:端辺上に凝固シェルは発生せず、3トン以上安定し
てiJF造が可能でかつ、歩留りも90%以上であった
。 第3図より。 H= a h 0、09 < a < 0.25 を満たす場合に好適であることが明らかとなった0以上
のように内部水冷された銅もしくは銅合金を用い、上記
条件を満たすように端辺をロール端面にセットすること
によって、板厚偏差が10%以下の根を安定して3トン
以1: iJF iaすることができた。 【発明のクツJ宋1 本発明によれば、rA辺の破1i1がなく、端辺上で凝
固シェルが発生して板破断を起こすこともなく、FFi
厚偏差が小さい薄帯を安定してVt造することができる
。
第1図は本発明り法の説明図、第2図は従来の端辺を示
す側面図、第3図は溶湯金属溜り深さとエンクルビーと
の関係を示すグラフ、第4図は水金銅合金端辺を用い、
溶融tL属溜り高さと双ロール最近接点から端辺下端ま
での距離を変えた実施例のグラフである。 l・・・端辺 2・・・ロール3・・・ロー
ルキス、占、 4・・・溶融金属溜りl〕・・・溶融
金属溜り潔さ(mm) ]1・・・ヌ!ロール最近接点から端辺下端までの距離
5・・・薄帯 114 願人 川崎製鉄株式会社 代 理 人 弁理士 小 杉 佳 男(kiss部
) 高さ 2 第3図
す側面図、第3図は溶湯金属溜り深さとエンクルビーと
の関係を示すグラフ、第4図は水金銅合金端辺を用い、
溶融tL属溜り高さと双ロール最近接点から端辺下端ま
での距離を変えた実施例のグラフである。 l・・・端辺 2・・・ロール3・・・ロー
ルキス、占、 4・・・溶融金属溜りl〕・・・溶融
金属溜り潔さ(mm) ]1・・・ヌ!ロール最近接点から端辺下端までの距離
5・・・薄帯 114 願人 川崎製鉄株式会社 代 理 人 弁理士 小 杉 佳 男(kiss部
) 高さ 2 第3図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 一対の対向配置した水冷双ロールと該双ロールの端
面に当接する端辺とで鋳造空間を形成し、該双ロールの
回転により急冷薄帯を製造する方法において、該端辺を
内部水冷した銅もしくは銅合金とし、端辺下端を双ロー
ルの最近接点より上方へ配設すると共に、該端辺下端か
ら双ロール最近接点までの距離と該鋳造空間の湯溜り深
さとを一定の関係に調節することを特徴とする急冷薄帯
の製造方法。 2 端辺下端から双ロール最近接点までの距離H(単位
mm)と鋳造空間の湯溜り深さh(単位mm)との関係
が次式を満足することを特徴とする請求項1記載の急冷
薄帯の製造方法。 H=ah 0.09<a<0.25
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29365988A JPH0620605B2 (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | 急冷薄帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29365988A JPH0620605B2 (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | 急冷薄帯の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02142647A true JPH02142647A (ja) | 1990-05-31 |
JPH0620605B2 JPH0620605B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=17797588
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29365988A Expired - Lifetime JPH0620605B2 (ja) | 1988-11-22 | 1988-11-22 | 急冷薄帯の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0620605B2 (ja) |
-
1988
- 1988-11-22 JP JP29365988A patent/JPH0620605B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0620605B2 (ja) | 1994-03-23 |
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