【考案の詳細な説明】[Detailed explanation of the idea]
本考案は、金属製隔壁の電線貫通部における防
熱構造に関し、特に船舶の鋼製隔壁あるいは甲板
の電線貫通部に用いて好適の防熱構造に関する。
従来の船舶における鋼製隔壁の電線貫通部で
は、第１図ａ，ｂにそれぞれ示すように、鋼製隔
壁１に防熱材２が張設され、電線４が貫通する隔
壁１の孔部周縁には金属製コーミング３が溶接に
より固定されている。
そして、このコーミング３内を貫通する電線４
が、コーミング３の内側に充填されている不燃材
５によつて、固定されている。
また、第２図は従来の鋼製甲板１′の電線貫通
部を示すもので、第１図ａ，ｂにそれぞれ示す鋼
製隔壁１の場合と同様に構成されている。
なお、第１図ｂおよび第２図ｂは、それぞれ第
１図ａのｂ−ｂ断面図および第２図ａのｂ
−ｂ断面図である。
ところで、従来の金属製隔壁の電線貫通部で
は、火災が一方の室で発生した場合、この火災に
よる熱が金属製コーミング３によつて他方の室
（非火災側）に伝導される。
このため非火災側における温度上昇は、国際規
格のSOLAS（International Convention for the
Safety of Life at Sea）−1974の規定を満足でき
ず、十分な防熱効果が得られないという問題点が
ある。
本考案は、このような問題点の解消をはかろう
とするもので、火災による熱が金属製コーミング
によつて非火災側に伝導するのを遮断して、十分
な防熱効果が得られるようにした、金属製隔壁の
電線貫通部防熱構造を提供することを目的とす
る。
このため本考案の金属製隔壁の電線貫通部防熱
構造は、金属製隔壁に張設された防熱材と、同隔
壁の孔部周縁に設けられた金属製コーミングと、
同コーミング内を貫通する電線を固定するように
同コーミングの内側に充充填された不燃材とをそ
なえ、上記コーミングの端部を覆つて上記防熱材
に接続するコーミング防熱材が設けられたことを
特徴としている。
以下、図面により本考案の一実施例としての金
属製隔壁の電線貫通部防熱構造を説明すると、第
３図はその要部断面図、第４図は第３図の−
断面図、第５図はその防熱構造を鋼製甲板に適用
した場合の要部断面図、第６図は第５図の−
断面図、第７図はその防熱構造を機器下部床に適
用した場合の要部断面図、第８図はその防熱構造
の作用を説明するための電線貫通部標準火災試験
のグラフである。
第３，４図に示すように、鋼製隔壁１に防熱材
２が張設されており、電線４が貫通する隔壁１の
孔部周縁には、金属製コーミング３が溶接されて
いる。
そして、電線４は、コーミング３内を貫通し、
このコーミング３の内側に不燃材５を充填するこ
とによつて固定されている。
さらに、コーミング３の端部と同様な断面形状
を持つ環状のコーミング防熱材６が、コーミング
３の端部を覆い、防熱材２に接続するように設け
られる。
このコーミング防熱材６の寸法ａ，ｂは任意に
選定できる。第３図の実施例では、寸法ｂはいず
れも防熱材２の厚さＤと等しく、コーミング防熱
材６は電線４にほぼ接するが、隙間があつてもよ
い。また、第３図の実施例では、寸法ａは防熱材
２の厚さＤと等しいかもしくは厚さＤの２分の１
の値のいずれかである。
また、コーミング防熱材６は、電線４の通る穴
を形成するため複数の防熱材ブロツクを組合わせ
て構成してもよく、あるいは防熱材の中央部をく
り抜いて電線４を通る穴を形成するようにしても
よい。
なお、防熱材２の厚さＤは、コーミング３の隔
壁１からの突出量ｌに等しく、50〜150mm程度と
され、コーミング３の厚さＬは200〜500mm程度と
される。
また、防熱材２およびコーミング防熱材６は、
ガラス繊維のごとき不燃材で形成することが望ま
しい。
本考案を鋼製甲板および機器下部床の電線貫通
部に適用する場合も同様の構成となるが、それぞ
れのコーミング防熱材６の形状について、次に説
明する。
第５，６図に示すように、鋼製甲板１′の電線
貫通部では、コーミング３の甲板１′からの突出
量１′（10〜50mm）が防熱材２の厚さD′（10〜150
mm）より小さいので、コーミング防熱材６′が、
コーミング３の端部を覆い防熱材２に接続して設
けられるよう断面Ｌ字形に形成され、その寸法
a′，b′は防熱材２の厚さD′に等しい。
また、第７図に示すように、機器下部床１″の
電線貫通部では、コーミング３の機器下部床１″
からの突出量l″が防熱材２の厚さD″（10〜150mm）
より大きいので、コーミング防熱材６″が、コー
ミング３の端部および側面を覆い防熱材２に接続
して設けられるような断面Ｌ字形に形成される。
その寸法a″は防熱材２の厚さD″もしくは
0.5D″に等しい。また、寸法b″は防熱材２の厚さ
D″に等しい。
一方、機器下部床１″とその上にある図示しな
い機器との間の距離ｍは、コーミング３の長さ
L″とその突出量l″との差より大きくなるように配
慮され、50〜300mm程度とされる。
なお、コーミング３の長さL′，L″はいずれも
200〜500mm程度である。
コーミング防熱材６，６′，６″の内側には不燃
材を充填して、電線４の外周を覆うようにしても
よい。
本考案の金属製隔壁の電線貫通部防熱構造は上
述のごとく構成されるので、コーミング３に沿う
伝熱がコーミング防熱材６により十分に遮断さ
れ、鋼製隔壁１で仕切られた一方の室で火災が発
生しても、他方の室への延焼を十分に阻止するこ
とができる。
なお、本考案の防熱構造について火災実験を行
なつた結果、第８図に示すように、コーミング３
の温度T3および電線４の温度T4は共に国際規格
に規定する数値を満足する測定値を得た。第８図
中の符号T5は不燃材５の温度を示す。
上記実験の条件等は、次のとおりである。
(i) 試験条件：電線貫通部（SOLAS，Ａ−60級）
の標準火災試験として、海上人命安全条約の第
３規則定義２により行なわれる。
(ii) 炉内温度：標準火災曲線に沿う加熱曲線によ
る。
(iii) コーミング３のサイズ：板厚4.5mmの金属板
で210mm×60mmの方形断面をもつように形成さ
れ、長さは200mmとされた。
(iv) 貫通電線：上記コーミングの内部に、次の７
本の電線が分散配置された。
660V−TPYC−60…１本
660V−TPYC−14…１本
660V−TPYC−８…１本
250V−MPYC−５…１本
660V−TPYC−２…１本
250V−MPYC−12…１本
250V−MPYC−33…１本
(v) 火災発生側は、第３図の防熱材２を装備され
た側であり、温度上昇計測点は、第３図の防熱
材の装備されていない側である。
(vi) 温度計測個所：火災側の反対側において、上
記コーミング３の内部および外側で計測され、
その結果は第８図に示すとおりである。
(vii) 海上人命安全条約による温度上昇値の限度
は、同条約の第３規則定義３，４による。温度
計測は、３個所（Ｔ３，Ｔ４，Ｔ５）で行なわ
れ、
The present invention relates to a heat insulating structure for a wire penetrating portion of a metal bulkhead, and particularly to a heat insulating structure suitable for use in a wire penetrating portion of a steel bulkhead or deck of a ship. In a conventional ship where a wire passes through a steel bulkhead, as shown in FIGS. A metal coaming 3 is fixed by welding. An electric wire 4 passing through the coaming 3
is fixed by a noncombustible material 5 filled inside the coaming 3. Further, FIG. 2 shows a wire penetration portion of a conventional steel deck 1', which is constructed in the same manner as the steel bulkhead 1 shown in FIGS. 1a and 1b, respectively. Note that FIG. 1 b and FIG. 2 b are sectional views taken along line bb in FIG. 1 a and b in FIG.
-b sectional view. By the way, in the conventional electric wire penetration part of the metal partition wall, when a fire occurs in one room, the heat from the fire is conducted to the other room (non-fire side) by the metal coaming 3. Therefore, the temperature rise on the non-fire side is reduced by the international standard SOLAS (International Convention for the
The problem is that it does not meet the regulations of 1974 (Safety of Life at Sea) and does not provide sufficient heat insulation. The present invention attempts to solve these problems by blocking the conduction of heat from a fire to the non-fire side through the metal coaming, so as to obtain sufficient heat insulation effect. The object of the present invention is to provide a heat-insulating structure for an electric wire penetration part of a metal partition wall. Therefore, the heat insulation structure for the electric wire penetration part of the metal partition wall of the present invention includes a heat insulating material stretched over the metal partition wall, a metal coaming provided around the hole of the partition wall,
A coaming heat insulating material is provided, which is provided with a noncombustible material filled inside the coaming so as to fix the electric wires passing through the coaming, and which covers the end of the coaming and connects to the heat insulating material. It is a feature. Hereinafter, a heat insulation structure for a wire penetration part of a metal partition wall as an embodiment of the present invention will be explained with reference to the drawings. FIG. 3 is a sectional view of the main part thereof, and FIG.
A cross-sectional view, Figure 5 is a cross-sectional view of the main part when the heat insulation structure is applied to a steel deck, and Figure 6 is a cross-sectional view of the - of Figure 5.
7 is a cross-sectional view of the main part when the heat-insulating structure is applied to the lower floor of the equipment, and FIG. 8 is a graph of a standard fire test for electric wire penetrations to explain the action of the heat-insulating structure. As shown in FIGS. 3 and 4, a heat insulating material 2 is stretched over a steel partition 1, and a metal coaming 3 is welded to the periphery of a hole in the partition 1 through which an electric wire 4 passes. Then, the electric wire 4 penetrates inside the coaming 3,
The coaming 3 is fixed by filling the inside thereof with a noncombustible material 5. Furthermore, an annular combing heat insulator 6 having a cross-sectional shape similar to the end of the combing 3 is provided to cover the end of the combing 3 and to be connected to the heat insulator 2. The dimensions a and b of this combing heat insulating material 6 can be arbitrarily selected. In the embodiment shown in FIG. 3, the dimension b is equal to the thickness D of the heat insulating material 2, and the combed heat insulating material 6 is almost in contact with the electric wire 4, but there may be a gap. In addition, in the embodiment shown in FIG.
is one of the values of Further, the combing heat insulating material 6 may be constructed by combining a plurality of heat insulating material blocks to form a hole through which the electric wire 4 passes, or may be constructed by hollowing out the center of the heat insulating material to form a hole through which the electric wire 4 passes. You can also do this. The thickness D of the heat insulating material 2 is equal to the protrusion amount l of the combing 3 from the partition wall 1, and is approximately 50 to 150 mm, and the thickness L of the combing 3 is approximately 200 to 500 mm. In addition, the heat insulating material 2 and the combing heat insulating material 6 are
Preferably, it is made of a noncombustible material such as glass fiber. When the present invention is applied to a steel deck and an electric wire penetration part of a lower floor of equipment, a similar structure is obtained, and the shape of each coaming heat insulator 6 will be explained next. As shown in Figures 5 and 6, at the wire penetration part of the steel deck 1', the protrusion amount 1' (10 to 50 mm) of the coaming 3 from the deck 1' is equal to the thickness D' (10 to 50 mm) of the heat insulating material 2. 150
mm), so the combing insulation material 6' is
It is formed in an L-shape in cross section so as to cover the end of the coaming 3 and connect it to the heat insulating material 2.
a' and b' are equal to the thickness D' of the heat insulating material 2. In addition, as shown in FIG. 7, at the wire penetration part of the equipment lower floor 1'', the coaming 3
The amount of protrusion l″ is the thickness D″ of the heat insulating material 2 (10 to 150 mm)
Since the coaming heat insulator 6'' is larger, it is formed with an L-shaped cross section such that it covers the ends and sides of the coaming 3 and is connected to the heat insulator 2. Its dimension a'' is the thickness of the heat insulator 2. D″ or
Equal to 0.5D″. Also, dimension b″ is the thickness of heat shield material 2.
D". On the other hand, the distance m between the equipment lower floor 1" and the equipment (not shown) above it is equal to the length of the coaming 3.
It is designed to be larger than the difference between L'' and its protrusion amount l'', and is approximately 50 to 300 mm. In addition, the lengths L′ and L″ of combing 3 are both
It is about 200-500mm. The inside of the coaming heat insulators 6, 6', 6'' may be filled with a noncombustible material to cover the outer periphery of the electric wire 4. The heat insulating structure for the electric wire penetration part of the metal bulkhead of the present invention is constructed as described above. Therefore, heat transfer along the coaming 3 is sufficiently blocked by the coaming heat insulating material 6, and even if a fire occurs in one of the rooms partitioned by the steel partition wall 1, the spread of the fire to the other room is sufficiently prevented. In addition, as a result of conducting a fire experiment on the heat-insulating structure of the present invention, as shown in Fig. 8, the coaming 3
The temperature T 3 of the electric wire 4 and the temperature T 4 of the electric wire 4 were both measured values that satisfied the values specified in international standards. The symbol T 5 in FIG. 8 indicates the temperature of the noncombustible material 5. The conditions of the above experiment are as follows. (i) Test conditions: Wire penetration (SOLAS, A-60 class)
This standard fire test is carried out in accordance with Regulation 3, Definition 2 of the Convention for the Safety of Life at Sea. (ii) Furnace temperature: Based on a heating curve that follows the standard fire curve. (iii) Size of coaming 3: It was made of a metal plate with a thickness of 4.5 mm and had a rectangular cross section of 210 mm x 60 mm, and the length was 200 mm. (iv) Through-wire: Inside the above coaming, the following 7
The electric wires of the book were distributed. 660V-TPYC-60...1 660V-TPYC-14...1 660V-TPYC-8...1 250V-MPYC-5...1 660V-TPYC-2...1 250V-MPYC-12...1 250V- MPYC-33...1 piece (v) The side where the fire occurred is the side equipped with the heat shield 2 in Figure 3, and the temperature rise measurement point is the side without the heat shield in Figure 3. (vi) Temperature measurement points: On the opposite side to the fire side, temperature measurements are taken inside and outside the coaming 3,
The results are shown in FIG. (vii) The temperature rise limits under the Convention for the Safety of Life at Sea are in accordance with Regulation 3 Definitions 3 and 4 of the Convention. Temperature measurement is performed at three locations (T3, T4, T5),
【表】
となつて、上記条約に基づく試験に合格してい
る。
以上詳述したように、本考案の金属製隔壁の電
線貫通部防熱構造によれば、電線貫通部における
金属製コーミングの端部がコーミング防熱材で覆
われるので、万一火災が発生した場合でもコーミ
ングを介して非火災側に伝導される熱を確実に遮
断することが可能となり、電線貫通部における防
熱機能を十分に確保できる利点がある。[Table] and has passed the examination based on the above treaty. As described in detail above, according to the heat insulation structure of the electric wire penetration part of the metal partition wall of the present invention, the end of the metal coaming in the electric wire penetration part is covered with the coaming heat insulating material, so even in the event of a fire, It is possible to reliably block the heat conducted to the non-fire side through the coaming, and there is an advantage that the heat insulation function at the wire penetration part can be sufficiently ensured.
【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]
第１，２図は従来の金属製隔壁の電線貫通部を
示すもので、第１図は船舶における鋼製隔壁の電
線貫通部を示し、第１図ａはその要部断面図、第
１図ｂは第１図ａのｂ−ｂ断面図、第２図は
船舶における鋼製甲板の電線貫通部を示し、第２
図ａはその要部断面図、第２図ｂは第２図ａの
ｂ−ｂ断面図であり、第３〜８図は本考案の一
実施例としての金属製隔壁の電線貫通部防熱構造
を示すもので、第３図はその要部断面図、第４図
は第３図の−断面図、第５図はその防熱材構
造を鋼製甲板に適用した場合の要部断面図、第６
図は第５図の−断面図、第７図はその防熱構
造を機器下部床に適用した場合の要部断面図、第
８図はその防熱構造の作用を説明するための電線
貫通部標準火災試験のグラフである。
１……鋼製隔壁、１′……鋼製甲板、１″……機
器下部床、２……防熱材、３……金属製コーミン
グ、４……電線、５……不燃材、６，６′，６″…
…コーミング防熱材。
Figures 1 and 2 show the electric wire penetration part of a conventional metal bulkhead, Figure 1 shows the electric wire penetration part of a steel bulkhead in a ship, and Figure 1a is a cross-sectional view of the main part. b is a sectional view taken along line bb in Fig. 1a, and Fig. 2 shows the electrical wire penetration part of the steel deck of a ship.
Figure a is a cross-sectional view of the main part thereof, Figure 2 b is a cross-sectional view taken along line b-b of Figure 2 a, and Figures 3 to 8 are heat-insulating structures for electric wire penetration parts of metal bulkheads as an embodiment of the present invention. Fig. 3 is a cross-sectional view of the main part, Fig. 4 is a cross-sectional view of the main part of Fig. 3, and Fig. 5 is a cross-sectional view of the main part when the heat insulating material structure is applied to a steel deck. 6
The figure is a cross-sectional view of Figure 5, Figure 7 is a cross-sectional view of the main part when the heat insulation structure is applied to the floor below the equipment, and Figure 8 is a standard fire at the wire penetration part to explain the action of the heat insulation structure. This is a graph of the test. 1...Steel bulkhead, 1'...Steel deck, 1''...Equipment lower floor, 2...Heat insulation material, 3...Metal coaming, 4...Electric wire, 5...Noncombustible material, 6,6 ′,6″…
... Combing heat insulation material.