JPH0213530B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0213530B2 JPH0213530B2 JP59092883A JP9288384A JPH0213530B2 JP H0213530 B2 JPH0213530 B2 JP H0213530B2 JP 59092883 A JP59092883 A JP 59092883A JP 9288384 A JP9288384 A JP 9288384A JP H0213530 B2 JPH0213530 B2 JP H0213530B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- converter
- power transmission
- current
- terminal
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 36
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 claims description 2
- 238000011017 operating method Methods 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 4
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は直流送電装置等に使用される変換装置
の運転制御方式に係り、特に１回線停止時等に送
電線を共通にして極どうしの変換装置を並列運転
する場合に好適な運転制御方式に関する。
の運転制御方式に係り、特に１回線停止時等に送
電線を共通にして極どうしの変換装置を並列運転
する場合に好適な運転制御方式に関する。
本発明の対象とする直流送電の１系統図を第１
図に示す。図は双極２回線から成る直流単独送電
系統で１１は発電機、１２は負荷の交流系統、２
１〜２８はタツプ調整器付の変換用変圧器、３１
〜３８は交流を直流または直流を交流に変換する
交直変換器、４１〜４８は直流リアクトル、５０
〜５５は直流送電線、６１〜７８は送電線路切替
え用のスイツチとして用いる断路器または直流し
や断器である。通常の運転状態ではスイツチ６１
〜７２は閉じられ、回線間のわたり用スイツチ７
３〜７８は開かれて、双極２回線として通常の２
端子送電の運転が行われる。この場合の１極の運
転状態を第２図の変換器の電圧電流特性に示す。
Irは順変換器（交流を直流に変換）の定電流制御
の電流設定値、Iiは逆変換器（直流を交流に変
換）の定電流制御のそれを表わし、よく知られて
いるように設定値IrとIiの間には次式の関係を満
足するように順変換器及び逆変換器間で調整が行
われる。
図に示す。図は双極２回線から成る直流単独送電
系統で１１は発電機、１２は負荷の交流系統、２
１〜２８はタツプ調整器付の変換用変圧器、３１
〜３８は交流を直流または直流を交流に変換する
交直変換器、４１〜４８は直流リアクトル、５０
〜５５は直流送電線、６１〜７８は送電線路切替
え用のスイツチとして用いる断路器または直流し
や断器である。通常の運転状態ではスイツチ６１
〜７２は閉じられ、回線間のわたり用スイツチ７
３〜７８は開かれて、双極２回線として通常の２
端子送電の運転が行われる。この場合の１極の運
転状態を第２図の変換器の電圧電流特性に示す。
Irは順変換器（交流を直流に変換）の定電流制御
の電流設定値、Iiは逆変換器（直流を交流に変
換）の定電流制御のそれを表わし、よく知られて
いるように設定値IrとIiの間には次式の関係を満
足するように順変換器及び逆変換器間で調整が行
われる。
Ir−Ii＝ΔI (1)
ここにΔIは電流マージンと呼ばれ、通常、定
格電流値の10％程度の値がとられている。さら
に、普通直流系統の電圧は逆変換器側で決定さ
れ、順変換器は定電流制御運転される。従つて、
この場合の動作点は第２図中Ｐとなる。このよう
な運転が４極（双極２回線）独立に行われる。次
に回線間の送電線にわたりが設けられた理由を説
明する。
格電流値の10％程度の値がとられている。さら
に、普通直流系統の電圧は逆変換器側で決定さ
れ、順変換器は定電流制御運転される。従つて、
この場合の動作点は第２図中Ｐとなる。このよう
な運転が４極（双極２回線）独立に行われる。次
に回線間の送電線にわたりが設けられた理由を説
明する。
発電機１１が例えば原子力発電機から成る場合
に、送電線事故等により極停止、または１回線停
止となると原子力プラントに悪影響を与える。こ
のため、できるだけ送電停止とならないような系
統構成にする必要があり、たとえ送電が１部停止
しても直ちに再送電できる系統構成にする必要が
ある。また、送電線点検、休止等により極または
１回線停止したときに、これにつながれた変換装
置（変換器＋変圧器）も停止するようでは設備の
利用率が悪く、最適な系統構成とは言えない。以
上の理由のほかに、送電線が２倍の電流容量をも
つように設計されていることもあつてわたり配線
を設けて運転中の送電線を共通に使つた送電も可
能であるようにしている。より具体的に述べる
と、第１図の下側系統異常時にはスイツチ６７〜
７２を切り、スイツチ７３〜７８を投入して変換
器の並列運転を行う。このような１回線又は１極
停止時に各極では変換器が２台並列接続となるの
で、従来の２端子として運転することもできる
し、４端子と考えて多端子運転することもでき
る。しかし、多端子運転の場合には各変換器の電
流設定値の間に(1)式に示したと同様の多端子の場
合の次式に示す関係を常時満足する必要があるた
め順変換器と逆変換器との間の設定値のやりとり
を行う通信系への依存性が高くなるきらいがあ
る。
に、送電線事故等により極停止、または１回線停
止となると原子力プラントに悪影響を与える。こ
のため、できるだけ送電停止とならないような系
統構成にする必要があり、たとえ送電が１部停止
しても直ちに再送電できる系統構成にする必要が
ある。また、送電線点検、休止等により極または
１回線停止したときに、これにつながれた変換装
置（変換器＋変圧器）も停止するようでは設備の
利用率が悪く、最適な系統構成とは言えない。以
上の理由のほかに、送電線が２倍の電流容量をも
つように設計されていることもあつてわたり配線
を設けて運転中の送電線を共通に使つた送電も可
能であるようにしている。より具体的に述べる
と、第１図の下側系統異常時にはスイツチ６７〜
７２を切り、スイツチ７３〜７８を投入して変換
器の並列運転を行う。このような１回線又は１極
停止時に各極では変換器が２台並列接続となるの
で、従来の２端子として運転することもできる
し、４端子と考えて多端子運転することもでき
る。しかし、多端子運転の場合には各変換器の電
流設定値の間に(1)式に示したと同様の多端子の場
合の次式に示す関係を常時満足する必要があるた
め順変換器と逆変換器との間の設定値のやりとり
を行う通信系への依存性が高くなるきらいがあ
る。
〓ree
Ir−
〓inv
Ii＝ΔI (2)
ここに
〓ree
Irは順変換器の電流設定値の和、
〓inv
Ii
は逆変換器のそれらの和である。
従つて、２端子送電のままで運転できれば好都
合である。しかし、変換器が１極あたり４台とな
るため、そのまま共通の送電線に極を挿入すると
以下のような問題が生じる。第３図は既に運転中
の極Rec１とIov１に他極のRec１′とIov１′とを挿
入した場合を示している。この場合、電流設定値
の間には(1)式から I1−I4＝ΔI、I2−I3＝ΔI (3) の関係があり、この場合の動作点としてP1、P2、
P2′の３点が考えられ一義的に定まらないので安
定な運転は行えない。
合である。しかし、変換器が１極あたり４台とな
るため、そのまま共通の送電線に極を挿入すると
以下のような問題が生じる。第３図は既に運転中
の極Rec１とIov１に他極のRec１′とIov１′とを挿
入した場合を示している。この場合、電流設定値
の間には(1)式から I1−I4＝ΔI、I2−I3＝ΔI (3) の関係があり、この場合の動作点としてP1、P2、
P2′の３点が考えられ一義的に定まらないので安
定な運転は行えない。
本発明の目的は、直流送電線の事故または送電
線の点検、休止等により、１回線停止または１極
停止時に、他極の変換装置を並列接続し、共通の
送電線を使つて送電を行うといつた場合の、並列
な変換装置の安定運転を行うための運転制御方式
を提供することにある。
線の点検、休止等により、１回線停止または１極
停止時に、他極の変換装置を並列接続し、共通の
送電線を使つて送電を行うといつた場合の、並列
な変換装置の安定運転を行うための運転制御方式
を提供することにある。
第３図で変換器を既に運転中の極に挿入した場
合に安定な動作点が得られないのは１つの直流回
路で電圧決定端子が２カ所あることによる。安定
運転を行うために本発明では１つの直流回路では
１つの変換器（端子）で直流電圧を決定し、残り
の変換器は電流指定で運転する。このための具体
例として第４図に示すように挿入する極の変換器
Rec１′，Iov１′の直流出力電圧を既に運転中の極
の変換器Rec１，Iov１よりも高くして運転する。
この場合第４図ａに示すように電流設定値をその
ままの状態で変換器を挿入すると、(3)式を(2)式に
代入して、 （I1＋I2）−（I3＋I4）＝2ΔI (4) となり、挿入される極の電圧決定端子の電流マー
ジンが大きくなり第４図ａに示すように逆変換器
Iov１の電流が増加する。また、直流送電線地絡、
短絡時に事故点に流れる電流も増加する。そこ
で、更にこの対策として第４図ｂに示すように、
挿入する極の順変換器と逆変換器の電流設定値を
等しくする、即ち、電流マージンを零とすればこ
の不都合は防止できる。従つて極の並列運転指令
（不記の運転指令装置から出される指令）により
挿入する変換器の電流マージンを零とすることに
より順変換器の電流設定値＝逆変換器の電流設定
値として各変換器の設定値を不記の運転指令装置
から与えることにより、事故点に流れる電流を一
定に保持し、安定な運転を可能にした。
合に安定な動作点が得られないのは１つの直流回
路で電圧決定端子が２カ所あることによる。安定
運転を行うために本発明では１つの直流回路では
１つの変換器（端子）で直流電圧を決定し、残り
の変換器は電流指定で運転する。このための具体
例として第４図に示すように挿入する極の変換器
Rec１′，Iov１′の直流出力電圧を既に運転中の極
の変換器Rec１，Iov１よりも高くして運転する。
この場合第４図ａに示すように電流設定値をその
ままの状態で変換器を挿入すると、(3)式を(2)式に
代入して、 （I1＋I2）−（I3＋I4）＝2ΔI (4) となり、挿入される極の電圧決定端子の電流マー
ジンが大きくなり第４図ａに示すように逆変換器
Iov１の電流が増加する。また、直流送電線地絡、
短絡時に事故点に流れる電流も増加する。そこ
で、更にこの対策として第４図ｂに示すように、
挿入する極の順変換器と逆変換器の電流設定値を
等しくする、即ち、電流マージンを零とすればこ
の不都合は防止できる。従つて極の並列運転指令
（不記の運転指令装置から出される指令）により
挿入する変換器の電流マージンを零とすることに
より順変換器の電流設定値＝逆変換器の電流設定
値として各変換器の設定値を不記の運転指令装置
から与えることにより、事故点に流れる電流を一
定に保持し、安定な運転を可能にした。
本発明の運転制御方式を行うための１実施例の
制御装置を第５図に示す。図には一端のみを示し
ているが、同様な装置が相手側端にもあるものと
する。また、並列運転を行う以前の２端子の極で
運転を行うための端子（順変換器及び逆変換器）
間の信号及び設定値のやりとりは、並列運転（４
端子運転）を行う場合にも同様に行うものとす
る。なお、第５図では双極２回線のうちの１回線
は前述スイツチ６７〜７２により切り離され、回
線間送電線のわたりのスイツチ７３〜７８もすで
に投入されている状態を示している。さらに変換
器３１，３２は運転中であり、停止状態の他極の
変換器３３，３４を各々、上述の極の変換器３
１，３２に並列接続（挿入）し運転する場合を考
えている。ここで、いままでと同じ番号のものは
同じものを表わすものとする。
制御装置を第５図に示す。図には一端のみを示し
ているが、同様な装置が相手側端にもあるものと
する。また、並列運転を行う以前の２端子の極で
運転を行うための端子（順変換器及び逆変換器）
間の信号及び設定値のやりとりは、並列運転（４
端子運転）を行う場合にも同様に行うものとす
る。なお、第５図では双極２回線のうちの１回線
は前述スイツチ６７〜７２により切り離され、回
線間送電線のわたりのスイツチ７３〜７８もすで
に投入されている状態を示している。さらに変換
器３１，３２は運転中であり、停止状態の他極の
変換器３３，３４を各々、上述の極の変換器３
１，３２に並列接続（挿入）し運転する場合を考
えている。ここで、いままでと同じ番号のものは
同じものを表わすものとする。
この場合、第４図で述べた様に、挿入しようと
する極の変換器３３，３７及び３４，３８の直流
出力電圧を運転中の極の変換器３１，３５及び３
２，３６それぞれのそれらより高くするため、タ
ツプ上げ指令を出す。この上げ幅は交流系統の電
圧変動、制御系の制御精度等によつて異なるが、
運転中の変換器３１，３５及び３２，３６のうち
の電圧決定端子の直流出力電圧と干渉を生じない
余裕をもつた値とする。２３０，２４０はこの上
げ指令により変圧器２３，２４のタツプを上げ、
結果的に変換器３３，３４の直流出力電圧を高く
するためのタツプ調整器、３３０，３４０は電流
設定値を入力とし、変換器３３，３４を流れる電
流を制御（正式には直流出力電圧を制御して電流
を制御）するための制御装置である。この電流設
定値は不記の運転指令装置で通常逆変換器側で(1)
式を満足するように、電流設定値から電流マージ
ンが引かれ設定値として与えられるが、変換器並
列運転時があるので第４図ｂで説明した様に電流
マージンΔI＝０即ち、順変換器の電流設定値＝
逆変換器の電流設定値として設定値が与えられ
る。従つて、この状態で通常の２端子送電におけ
る場合と同様の方法で起動を行えば、第４図ｂに
示した各変換器の動作点が一義的に得られ、安定
挿入かつ運転が行える。並列な変換器を切り離す
場合も同様に通常の２端子送電における停止の場
合と同様に行えば停止できる。
する極の変換器３３，３７及び３４，３８の直流
出力電圧を運転中の極の変換器３１，３５及び３
２，３６それぞれのそれらより高くするため、タ
ツプ上げ指令を出す。この上げ幅は交流系統の電
圧変動、制御系の制御精度等によつて異なるが、
運転中の変換器３１，３５及び３２，３６のうち
の電圧決定端子の直流出力電圧と干渉を生じない
余裕をもつた値とする。２３０，２４０はこの上
げ指令により変圧器２３，２４のタツプを上げ、
結果的に変換器３３，３４の直流出力電圧を高く
するためのタツプ調整器、３３０，３４０は電流
設定値を入力とし、変換器３３，３４を流れる電
流を制御（正式には直流出力電圧を制御して電流
を制御）するための制御装置である。この電流設
定値は不記の運転指令装置で通常逆変換器側で(1)
式を満足するように、電流設定値から電流マージ
ンが引かれ設定値として与えられるが、変換器並
列運転時があるので第４図ｂで説明した様に電流
マージンΔI＝０即ち、順変換器の電流設定値＝
逆変換器の電流設定値として設定値が与えられ
る。従つて、この状態で通常の２端子送電におけ
る場合と同様の方法で起動を行えば、第４図ｂに
示した各変換器の動作点が一義的に得られ、安定
挿入かつ運転が行える。並列な変換器を切り離す
場合も同様に通常の２端子送電における停止の場
合と同様に行えば停止できる。
なお、上述の説明では挿入する極の変換器の直
流出力電圧を上げて運転する方法について述べた
が、逆に、運転を行つている、挿入される極の電
圧決定端子の出力電圧を下げても直流系統の電圧
が低下するだけで、挿入するまたは挿入される変
換器間の相対的な直流出力電圧の関係は前述同様
であるので、この場合にも同様に安定運転できる
ことは明らかである。ここで挿入する変換器の起
動、停止時に変換器を流れる電流が変動し、過渡
的に(2)式が満足されずに不安定となることが考え
られるので、起動・停止時に一時的に電流マージ
ンΔIを大きくするのが安定運転上好ましい。
流出力電圧を上げて運転する方法について述べた
が、逆に、運転を行つている、挿入される極の電
圧決定端子の出力電圧を下げても直流系統の電圧
が低下するだけで、挿入するまたは挿入される変
換器間の相対的な直流出力電圧の関係は前述同様
であるので、この場合にも同様に安定運転できる
ことは明らかである。ここで挿入する変換器の起
動、停止時に変換器を流れる電流が変動し、過渡
的に(2)式が満足されずに不安定となることが考え
られるので、起動・停止時に一時的に電流マージ
ンΔIを大きくするのが安定運転上好ましい。
また、上述の実施例では挿入する極の電流マー
ジンを０とすることで説明したが、変換器並列運
転時の電流マージンは最終的に電圧決定端子に集
まることになるので、挿入する極の電流マージン
を０とせずに各々の極にもたせ、即ち次式のよう
な関係をもたせて並列運転することも可能であ
る。
ジンを０とすることで説明したが、変換器並列運
転時の電流マージンは最終的に電圧決定端子に集
まることになるので、挿入する極の電流マージン
を０とせずに各々の極にもたせ、即ち次式のよう
な関係をもたせて並列運転することも可能であ
る。
I1−I4＝ΔI1 (5)
I2−I3＝ΔI2 (6)
∴（I1＋I2）−（I3＋I4）
＝ΔI1＋ΔI2（＝ΔI） (7)
この場合に挿入する極の変換器のうちのIov
１′（電圧決定端子）の電流が挿入前は“I2＝I3
＋ΔI2”であつたのが、挿入後“I3−ΔI2”の値と
なり、一方挿入される極の電圧決定端子のIov１
の電流が“I1＝I4＋ΔI1”から“I4＋ΔI1＋ΔI2”に
増加することになるので、ΔI1＋ΔI2＝ΔI（挿入前
ΔI1＝ΔI2＝ΔI）とすれば、Iov１については何ら
状態が変ることなく前述の実施例同様に安定な極
どうしの並列運転が行える。
１′（電圧決定端子）の電流が挿入前は“I2＝I3
＋ΔI2”であつたのが、挿入後“I3−ΔI2”の値と
なり、一方挿入される極の電圧決定端子のIov１
の電流が“I1＝I4＋ΔI1”から“I4＋ΔI1＋ΔI2”に
増加することになるので、ΔI1＋ΔI2＝ΔI（挿入前
ΔI1＝ΔI2＝ΔI）とすれば、Iov１については何ら
状態が変ることなく前述の実施例同様に安定な極
どうしの並列運転が行える。
第５図の実施例では直流系統の電圧を逆変換器
の余裕角一定制御特性により決めたが、各変換器
に電圧設定値を設けて直流電圧一定制御を行い、
この電圧設定値を調整することによつて積極的に
直流系統の電圧決定端子を決めることも可能であ
る。即ち第６図に４端子からなるこの場合の各変
換器の動作点を示すように、直流系統の電圧決定
は直流出力電圧の最も低い変換器が行うことにな
るので、電圧決定を行わせようとする変換器の電
圧設定値を他の変換器より低くすることにより簡
単に実現できる。従つて１回線または１極停止に
より極を並列接続して運転する場合は第７図に具
体的な回路を示すように、挿入すべき極の変換器
の制御装置のもう１つの設定入力である電圧設定
値を、挿入される極の電圧よりも前実施例で述べ
たように、余裕をもつた値だけ高くし、更に前述
同様、挿入する極の順変換器の電流設定値と逆変
換器のそれと等しくして、従来の２端子送電にお
ける起動と同様に起動し、運転することにより、
送電線を共通に使つた他極の変換器並列時の安定
運転が行える。停止時も２端子送電の場合と同様
である。尚、上述の直流電圧の設定値を上げる場
合には、これと合せて変圧器のタツプをも通常上
げなければ、高い直流出力電圧は出せないので、
変換器並列運転時に前もつて変圧器のタツプを上
げておくのが良い。ただし双極２回線の正規運転
時の制御角が大きくなつても良い場合は、最初か
ら変圧器のタツプを上げた状態で常時運転するこ
とにより、変換器並列運転時に電圧設定値を上げ
るだけで簡単に上述の運転が行える。
の余裕角一定制御特性により決めたが、各変換器
に電圧設定値を設けて直流電圧一定制御を行い、
この電圧設定値を調整することによつて積極的に
直流系統の電圧決定端子を決めることも可能であ
る。即ち第６図に４端子からなるこの場合の各変
換器の動作点を示すように、直流系統の電圧決定
は直流出力電圧の最も低い変換器が行うことにな
るので、電圧決定を行わせようとする変換器の電
圧設定値を他の変換器より低くすることにより簡
単に実現できる。従つて１回線または１極停止に
より極を並列接続して運転する場合は第７図に具
体的な回路を示すように、挿入すべき極の変換器
の制御装置のもう１つの設定入力である電圧設定
値を、挿入される極の電圧よりも前実施例で述べ
たように、余裕をもつた値だけ高くし、更に前述
同様、挿入する極の順変換器の電流設定値と逆変
換器のそれと等しくして、従来の２端子送電にお
ける起動と同様に起動し、運転することにより、
送電線を共通に使つた他極の変換器並列時の安定
運転が行える。停止時も２端子送電の場合と同様
である。尚、上述の直流電圧の設定値を上げる場
合には、これと合せて変圧器のタツプをも通常上
げなければ、高い直流出力電圧は出せないので、
変換器並列運転時に前もつて変圧器のタツプを上
げておくのが良い。ただし双極２回線の正規運転
時の制御角が大きくなつても良い場合は、最初か
ら変圧器のタツプを上げた状態で常時運転するこ
とにより、変換器並列運転時に電圧設定値を上げ
るだけで簡単に上述の運転が行える。
第１図は本発明の対象とする直流送電系統図、
第２図は２端子運転時の変換器の電圧電流特性、
第３図は変換器並列運転時の各変換器の動作点を
示す図、第４図は本発明の要旨を説明するための
各変換器の動作点を示す図、第５図は本発明の運
転制御方式を行うための一実施例を示す制御装置
図、第６図は本発明の他の実施例を説明するため
の各変換器の動作点を示す図であり、第７図は本
発明の運転制御方式を行うための他の実施例を示
す制御装置図である。 １１……発電機、１２……負荷系統、２１〜２
８……タツプ付変圧器、３１〜３８……交直変換
器、４１〜４８……直流リアクトル、５０〜５５
……直流送電線、６１〜７８……断路器or直流し
や断器。
第２図は２端子運転時の変換器の電圧電流特性、
第３図は変換器並列運転時の各変換器の動作点を
示す図、第４図は本発明の要旨を説明するための
各変換器の動作点を示す図、第５図は本発明の運
転制御方式を行うための一実施例を示す制御装置
図、第６図は本発明の他の実施例を説明するため
の各変換器の動作点を示す図であり、第７図は本
発明の運転制御方式を行うための他の実施例を示
す制御装置図である。 １１……発電機、１２……負荷系統、２１〜２
８……タツプ付変圧器、３１〜３８……交直変換
器、４１〜４８……直流リアクトル、５０〜５５
……直流送電線、６１〜７８……断路器or直流し
や断器。
Claims (1)
- １ 送電線の両端に変換器を有する二端子の直流
送電装置が幾組か設けられ、第１の二端子直流送
電装置の異常時にその変換器をスイツチを介して
第２の二端子直流送電装置に接続して第２の二端
子直流送電装置と並列多端子系として使用するよ
うにされた直流送電装置において、変換器を並列
運転する際に、併入する第２の二端子直流送電装
置の電流マージンを零とし、かつ併入される変換
器の出力電圧を上げるか、または併入される直流
送電装置の電圧を下げて並列運転することを特徴
とする直流送電装置の運転方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59092883A JPS60241715A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 直流送電装置の運転方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59092883A JPS60241715A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 直流送電装置の運転方式 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60241715A JPS60241715A (ja) | 1985-11-30 |
| JPH0213530B2 true JPH0213530B2 (ja) | 1990-04-04 |
Family
ID=14066849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59092883A Granted JPS60241715A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 直流送電装置の運転方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60241715A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016005374A (ja) * | 2014-06-17 | 2016-01-12 | 株式会社東芝 | 電力変換器の制御装置 |
| JP6411925B2 (ja) * | 2015-03-18 | 2018-10-24 | 株式会社日立製作所 | 電力変換装置 |
-
1984
- 1984-05-11 JP JP59092883A patent/JPS60241715A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60241715A (ja) | 1985-11-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Foerst et al. | Multiterminal operation of HVDC converter stations | |
| US4419591A (en) | Multiterminal DC power transmission system | |
| CN108336750B (zh) | 换流器、基于半vsc三极直流系统及其故障转移控制方法 | |
| GB1493495A (en) | Method of operating a direct-current transmission system | |
| US5949221A (en) | Line powered, primary side connected apparatus injecting voltage compensation into an electric power line using one transformer | |
| US6104102A (en) | Multi-quality electric power supply apparatus | |
| CN112383229A (zh) | 多端口电力电子变压器拓扑结构及其交直流微电网系统 | |
| US3942089A (en) | D.C. voltage transformation in high tension systems | |
| EP0129250B2 (en) | Converter control system | |
| US20230046346A1 (en) | Power System | |
| CN213585598U (zh) | 多端口电力电子变压器拓扑结构及其交直流微电网系统 | |
| US3543045A (en) | Method and apparatus for connecting and disconnecting converter station between transmission lines | |
| JP2023514676A (ja) | 電力システム | |
| JPH0213530B2 (ja) | ||
| US4903185A (en) | Filtering device of the common mode disturbances affecting the printed circuit boards of a static power converter | |
| CN115940268A (zh) | 一种海上风电双极直流输电系统、控制方法及存储介质 | |
| US3978389A (en) | Series-connected static convertors with re-starting regulator after fault | |
| JPH05207660A (ja) | 電源障害対策装置 | |
| Antipin et al. | The energy router based on a solid-state high-frequency transformer | |
| US2246173A (en) | Electric valve converting system | |
| JP6538990B1 (ja) | 電力変換装置 | |
| US20200195138A1 (en) | Power converter with common dc power source and power supply apparatus having the same | |
| JPH05300645A (ja) | 直流送電制御装置 | |
| Nishimura et al. | Constant power factor control system for HVDC transmission | |
| JPS642016B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |